JPS6289811A - 高強度高Ｃｒフエライト鋼の熱処理法 - Google Patents
高強度高Ｃｒフエライト鋼の熱処理法Info
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- JPS6289811A JPS6289811A JP22699485A JP22699485A JPS6289811A JP S6289811 A JPS6289811 A JP S6289811A JP 22699485 A JP22699485 A JP 22699485A JP 22699485 A JP22699485 A JP 22699485A JP S6289811 A JPS6289811 A JP S6289811A
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- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は高Ｃｒ フェライト鋼の高温長時間側のクリ
ープ強度を改良するための熱処理方法に関する。
ープ強度を改良するための熱処理方法に関する。
（従来の技術）
高Ｃｒ フェライト鋼は低合金鋼に比べ、強度。
耐食性が優れ、ステンレス鋼の欠点である応力腐食割れ
を起さないこと、熱伝導率が高い材料であることがらボ
イラ、原子力、化学工業用の耐熱材料として広く利用さ
れている。中でも、Ｖ 、 Ｎｂ などの析出強化元
；＋−′ｆ！：含む高Ｃｒ ７エライト鋼は高温クリ
ープ強度が改善され、６００Ｃ以下の温度ではＳ Ｕ
Ｓ ５０４Ｈ鋼の強度を上層る。こうした析出強化型窩
Ｃｒ フェライト鋼としてはもともとタービン用材料
として開発された１ ２ Ｃｉｒ −Ｉ Ｍｏ鋼（Ｘ
２０ ＣｒＭｏＶ １２１ ）、ボイラあるいは熱交換
器用として開発された改良９ Ｃｒ −Ｉ Ｍｏ鋼（Ａ
ＳＴＭ Ａ ２１ ｓ Ｔ９１ ）、本発明者らが開発
した９〜１２ｃｒ 鋼（特公昭５７−５６５ａ１、特開
昭５８−１８１８４９）がある。
を起さないこと、熱伝導率が高い材料であることがらボ
イラ、原子力、化学工業用の耐熱材料として広く利用さ
れている。中でも、Ｖ 、 Ｎｂ などの析出強化元
；＋−′ｆ！：含む高Ｃｒ ７エライト鋼は高温クリ
ープ強度が改善され、６００Ｃ以下の温度ではＳ Ｕ
Ｓ ５０４Ｈ鋼の強度を上層る。こうした析出強化型窩
Ｃｒ フェライト鋼としてはもともとタービン用材料
として開発された１ ２ Ｃｉｒ −Ｉ Ｍｏ鋼（Ｘ
２０ ＣｒＭｏＶ １２１ ）、ボイラあるいは熱交換
器用として開発された改良９ Ｃｒ −Ｉ Ｍｏ鋼（Ａ
ＳＴＭ Ａ ２１ ｓ Ｔ９１ ）、本発明者らが開発
した９〜１２ｃｒ 鋼（特公昭５７−５６５ａ１、特開
昭５８−１８１８４９）がある。
ところで、析出強化型窩Ｃｒ フェライト鋼は５８０
Ｃ以下の温度では１０ｈの長時間側においても高いクリ
ープ強度を有するものの、６００Ｃ以上の高温になると
クリープ中に組織変化を伴なった強度の急低下を生ず、
る場合があることが報告されている。これはＶ 、 Ｎ
ｂ を含む析出強化鋼の高温クリープ中の微細析出物
の成長に関連し、マルテンサイト組織の回復後、再結晶
の組織変化に起因すると考えられる。
Ｃ以下の温度では１０ｈの長時間側においても高いクリ
ープ強度を有するものの、６００Ｃ以上の高温になると
クリープ中に組織変化を伴なった強度の急低下を生ず、
る場合があることが報告されている。これはＶ 、 Ｎ
ｂ を含む析出強化鋼の高温クリープ中の微細析出物
の成長に関連し、マルテンサイト組織の回復後、再結晶
の組織変化に起因すると考えられる。
このような問題に対して、従来から１ｈ以上の長時関節
なまし処理ｔ−ｍすことによって、組織を安定化できる
ことは知られてい喪。しかし。
なまし処理ｔ−ｍすことによって、組織を安定化できる
ことは知られてい喪。しかし。
従来社ムＣ１変態点′ｆｃ８Ａ確にした成分設計は全く
行なわれていなかったため焼戻し温度は８００Ｃ以下に
設定されていた。発明者らの検討結果ではＶ 、 Ｎｂ
添加高ｃｒ ｍを８００Ｃ以下の温度で焼戻して使
用する場合、６００Ｃ以上の高温クリープ試験中に長時
間鯛で強度が急に低下する場合が多いことが明らかにな
った。
行なわれていなかったため焼戻し温度は８００Ｃ以下に
設定されていた。発明者らの検討結果ではＶ 、 Ｎｂ
添加高ｃｒ ｍを８００Ｃ以下の温度で焼戻して使
用する場合、６００Ｃ以上の高温クリープ試験中に長時
間鯛で強度が急に低下する場合が多いことが明らかにな
った。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、Ｖ、 Ｎｂを単独もしくは複合して含む高Ｃ
ｒ ’フェライト系耐熱鋼について高温長時間側のクリ
ープ強ｇを改善するための熱処理法に関連した高強度高
Ｃｒ フェライト鋼の製造方法を提供しようとするも
のである。
ｒ ’フェライト系耐熱鋼について高温長時間側のクリ
ープ強ｇを改善するための熱処理法に関連した高強度高
Ｃｒ フェライト鋼の製造方法を提供しようとするも
のである。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、成分Ｎ量へとし、ｃ ： ０．２％以）Ｓｉ
：１％以下、Ｍｎ ： ０．１〜１．５％、Ｐ ： ０
．０５％以下、ｓ：ｏ、ｏ３％以下、Ｎｉ：１％以下。
：１％以下、Ｍｎ ： ０．１〜１．５％、Ｐ ： ０
．０５％以下、ｓ：ｏ、ｏ３％以下、Ｎｉ：１％以下。
Ｃｒ：５〜１５％、 Ｍｏ ： ０．０２〜５％、Ｗ：
４％以下、ＳｏＩ！＾ｚ ： ｏ、ｏ ｎ％以）、Ｎ：
０．０７％以下であッテ、ｖ ： ｏ、ｏ １〜０．４
およびＮｂ：０．０１〜０．３％を単独又は複合して含
有し、かつＡｃｌが８２０Ｃ以上である鋼について、
Ａｃ３以上の温度で焼ならし後、８１０Ｃ以上かつＡＣ
ｔ以下の温度で焼もとし処理することにより高温長時間
クリープ強度を改善する方法である。
４％以下、ＳｏＩ！＾ｚ ： ｏ、ｏ ｎ％以）、Ｎ：
０．０７％以下であッテ、ｖ ： ｏ、ｏ １〜０．４
およびＮｂ：０．０１〜０．３％を単独又は複合して含
有し、かつＡｃｌが８２０Ｃ以上である鋼について、
Ａｃ３以上の温度で焼ならし後、８１０Ｃ以上かつＡＣ
ｔ以下の温度で焼もとし処理することにより高温長時間
クリープ強度を改善する方法である。
以下に、本発明の詳細な説明を行なう。本発明の特徴は
高Ｃｒ フェライト鋼のＡＣ１変態点を明確にした式
、すなわち。
高Ｃｒ フェライト鋼のＡＣ１変態点を明確にした式
、すなわち。
Ａｃ１ （ｃ’）＝＝ ７６５−５０００−４５０ Ｎ
＋３０Ｓｉ−２５Ｍｎ ＋２５ Ｍｏ ＋１５ Ｗ ＋
１１Ｃｒ＋５０ Ｖ＋３０ Ｎｂ−３０Ｎｉ十ａＯＡＺ
（単位１重量％） の式（ＩＪの導入によりＡＯｌが８２０Ｃ以上の成分系
を選定し、かつ従来全く行なわれていなかった８１０Ｃ
以上ＡＣ１以下の高温焼戻しを抱すことによって、組織
を安定化し、６０ＱＣ以上の為温良時間クリープ強度の
低下を防止して、強度を改善できることを見出した点に
ある。
＋３０Ｓｉ−２５Ｍｎ ＋２５ Ｍｏ ＋１５ Ｗ ＋
１１Ｃｒ＋５０ Ｖ＋３０ Ｎｂ−３０Ｎｉ十ａＯＡＺ
（単位１重量％） の式（ＩＪの導入によりＡＯｌが８２０Ｃ以上の成分系
を選定し、かつ従来全く行なわれていなかった８１０Ｃ
以上ＡＣ１以下の高温焼戻しを抱すことによって、組織
を安定化し、６０ＱＣ以上の為温良時間クリープ強度の
低下を防止して、強度を改善できることを見出した点に
ある。
以下、成分限定理由を以下に示す。
ｃ ： ０．２％を超える場合、ムｃ１が低下し、８１
０Ｃ以上の高温焼戻しが不可能になる。また、加工性、
溶接性も著しく損われる。従って、ｃｌ−は０．２％以
下とした。
０Ｃ以上の高温焼戻しが不可能になる。また、加工性、
溶接性も著しく損われる。従って、ｃｌ−は０．２％以
下とした。
Ｃｒ：高Ｃｒ フェライト系耐熱鋼として、十分な耐
食性、耐電化性を付与するためには５％以上のＣｒ 添
加が必要である。また、Ｃｒｔ＆が１５％を超えると一
一フエライト童が著しく増え１強度を損う。従って、５
〜１５％とした。
食性、耐電化性を付与するためには５％以上のＣｒ 添
加が必要である。また、Ｃｒｔ＆が１５％を超えると一
一フエライト童が著しく増え１強度を損う。従って、５
〜１５％とした。
Ｖ：析出強化元素とし゛（０，０１％以上の添加が必要
であるが、０．４％を超える添加は析出強化に寄与する
Ｖが少なく、かえって強度を損う。
であるが、０．４％を超える添加は析出強化に寄与する
Ｖが少なく、かえって強度を損う。
従って、０．０１〜０．４％とした。
Ｎｂ：析出強化元素として０．０１％以上のふたが必要
であるが、０．３％を超える添加は焼ならし処理時の未
固溶ＮｂＣが増え１強度を損う。従って、０．０１〜０
．３％とした。
であるが、０．３％を超える添加は焼ならし処理時の未
固溶ＮｂＣが増え１強度を損う。従って、０．０１〜０
．３％とした。
Ｖ 、 Ｎｂ については必すしも複合添加されず。
それぞれ単独添加した場合にも本発明の効果が得られる
ことから、Ｖ、Ｎｂ の複合もしくけ単独添加とした
。
ことから、Ｖ、Ｎｂ の複合もしくけ単独添加とした
。
Ｓｉ：脱酸剤として添加されるが１％金超えて存在する
場合、靭性と強□度を損うため、１％以下とした。
場合、靭性と強□度を損うため、１％以下とした。
Ｍｎ：加工性を付与するために添加されるか、０．１％
未満では効果がなく、１．５％を超えて添加される場合
、硬化相を生ずる。したがって０．１〜１．５％とした
。
未満では効果がなく、１．５％を超えて添加される場合
、硬化相を生ずる。したがって０．１〜１．５％とした
。
ｐ、ｓ：いずれも強度と靭性に有害な不純物元素であシ
、できるだけ低い方が望ましい。通常の精錬処理を考慮
して０．０６％以下とした。
、できるだけ低い方が望ましい。通常の精錬処理を考慮
して０．０６％以下とした。
Ｎｉニオ−ステナイト生成元素であり、添加によりＡｃ
１点が著しく低下する。本発明ではＡｃｊが８２０２：
’以上の成分を選定する必要性から、上限を定め１％以
下とした。
１点が著しく低下する。本発明ではＡｃｊが８２０２：
’以上の成分を選定する必要性から、上限を定め１％以
下とした。
Ｍｏ＝耐熱鋼に高温強度を付与する必須元素で主に地に
固溶して強化に寄与するが、一部は炭化物、金属間化合
物として析出し、クリープ強度を改善する。０．０２％
未満ではこの効果がなく、３％を超えると多量のδ−フ
ェライトを含む状態となシ強度と靭性を損う。したがっ
て０．０２〜３％とした。
固溶して強化に寄与するが、一部は炭化物、金属間化合
物として析出し、クリープ強度を改善する。０．０２％
未満ではこの効果がなく、３％を超えると多量のδ−フ
ェライトを含む状態となシ強度と靭性を損う。したがっ
て０．０２〜３％とした。
ｗ ： Ｍｏ同様、固溶強化元素であるが、１ｉｌｏと
の複合添加による強度改善効果が大きい。しかし４％を
超えて添加されるとδ−フェライト量が多くなり１強度
及び加工性を損うことから４％以下とした。
の複合添加による強度改善効果が大きい。しかし４％を
超えて添加されるとδ−フェライト量が多くなり１強度
及び加工性を損うことから４％以下とした。
ｓｏｇ 、Ａｚ ：脱酸剤として添加されるか、０．０
４％を超える場合は高温強度を損う。したがって０．０
４％以下とした。
４％を超える場合は高温強度を損う。したがって０．０
４％以下とした。
Ｎ ： Ｖ 、 Ｎｂ と炭化物ノをつくり、高温強
１ｙを改善する。しかし０．０７％を超える場合、Ａｃ
１点が著しく下が９．８１０Ｃ以上の高温焼もどしが不
可能となる。したがって０．０７％以下とした。
１ｙを改善する。しかし０．０７％を超える場合、Ａｃ
１点が著しく下が９．８１０Ｃ以上の高温焼もどしが不
可能となる。したがって０．０７％以下とした。
次に式（１）は本発明者らが得たＡＣ１変態点の実験式
で上記成分範囲の中でＡＣｌが８２０Ｃ以上の成分系ラ
ミ１４足するために用いる。
で上記成分範囲の中でＡＣｌが８２０Ｃ以上の成分系ラ
ミ１４足するために用いる。
本発明はＡｃ１≧８２０Ｃの成分を選定し。
８１０Ｃ以上の隅温焼戻しを行なうことにより、長時間
クリ−７強度を改善できることが特徴である。この理由
はＶ 、 Ｎｂ 添加鋼では焼ならし後に生成するマ
ルテンサイト組Ｗｔ焼戻し処理する際、Ｖ、Ｎｂ の
微細な炭窒化物が析出して転位の圓復を著しく抑制し、
比較的低温の焼戻し処理では高温での使用に対して、不
安定な組織となる。すなわち、Ｖ 、 Ｎｂ 添加鋼
は焼戻し軟化抵抗が大きく、通常の８００ｔ？以下の焼
戻し処理では６００Ｃ以上の高温クリープ中にマルテン
サイト組織の再結晶化に伴い、著しく強度が低下するこ
とがある。これに対ｔ７．６１０Ｃ以上の高温焼戻し処
理材はマルテンサイト組織？十分に安定化させ、高温ク
リープ中の褥結晶化を抑制し、６００Ｃ以上、 １０’
ｈ以上の高温長時ｍ１クリ一プ強度を改善できるのであ
る。
クリ−７強度を改善できることが特徴である。この理由
はＶ 、 Ｎｂ 添加鋼では焼ならし後に生成するマ
ルテンサイト組Ｗｔ焼戻し処理する際、Ｖ、Ｎｂ の
微細な炭窒化物が析出して転位の圓復を著しく抑制し、
比較的低温の焼戻し処理では高温での使用に対して、不
安定な組織となる。すなわち、Ｖ 、 Ｎｂ 添加鋼
は焼戻し軟化抵抗が大きく、通常の８００ｔ？以下の焼
戻し処理では６００Ｃ以上の高温クリープ中にマルテン
サイト組織の再結晶化に伴い、著しく強度が低下するこ
とがある。これに対ｔ７．６１０Ｃ以上の高温焼戻し処
理材はマルテンサイト組織？十分に安定化させ、高温ク
リープ中の褥結晶化を抑制し、６００Ｃ以上、 １０’
ｈ以上の高温長時ｍ１クリ一プ強度を改善できるのであ
る。
（実肩例）
第１表に供試鋼の化学成分を示す。
これらの１を１５０ｋｙｊＩ空加熱炉で溶解し。
インゴット１１１５０〜９５０Ｃで鍛造して、厚さ２０
ｍの板材とした。これらの板材を第２表に示すような熱
処理を施した。６５０ｔＺ’Ｘ１０４ｈクリ一プ破断強
度を併せて示した。これより不発Ｅ！ＡＫよシ高温長時
間側クリープ破断強度が改善されていることが明らかで
ある。
ｍの板材とした。これらの板材を第２表に示すような熱
処理を施した。６５０ｔＺ’Ｘ１０４ｈクリ一プ破断強
度を併せて示した。これより不発Ｅ！ＡＫよシ高温長時
間側クリープ破断強度が改善されていることが明らかで
ある。
熱処理後、板材肉厚中央部よりφ６龍ｘＧＬ３０朋の引
張試験片を採取して、クリープ破断試験に供した。第１
図に第１表Ｊ−の６００Ｃ及び６５０Ｃにおけるクリー
プ破断試験結果を示す。従来法〈よる焼戻し材は１０ｈ
強度が比較的論いものの長時間側で強度低下を起す。一
方、本発明法による高温焼戻し材はＩＱｈ以上でも安定
な強度を保ち、６００Ｃでは＋ｏｈ以上で、また６５０
Ｃでｆ″Ｕ３０００ｈＵ３０００ｈ以上来法を強度の面
から土建る。
張試験片を採取して、クリープ破断試験に供した。第１
図に第１表Ｊ−の６００Ｃ及び６５０Ｃにおけるクリー
プ破断試験結果を示す。従来法〈よる焼戻し材は１０ｈ
強度が比較的論いものの長時間側で強度低下を起す。一
方、本発明法による高温焼戻し材はＩＱｈ以上でも安定
な強度を保ち、６００Ｃでは＋ｏｈ以上で、また６５０
Ｃでｆ″Ｕ３０００ｈＵ３０００ｈ以上来法を強度の面
から土建る。
本発明法のオリ点を以下に列挙する。
（１＋ ボイラ、化学工業、原子力用耐熱鋼として巷
に６０００以上の高温使用に対して安定な強度を有する
材料を供与できる。
に６０００以上の高温使用に対して安定な強度を有する
材料を供与できる。
（２１高温焼戻し処理を施すために、材料が比較的軟質
であり、曲は加工性が改善されるとともに、冷間加工性
も良好になる。
であり、曲は加工性が改善されるとともに、冷間加工性
も良好になる。
（３） 高温長時間１１ｔＱでの弛度の急低下を防止
するためには高温焼戻しが有効であり、本発明ではＡｃ
１の高い材料に限定し゛（高温焼戻しを行なう。そのた
めに化学成分とＡＣｌの関係式を見出し、高温焼戻しが
可能な成分設計を行なえるようになった。
するためには高温焼戻しが有効であり、本発明ではＡｃ
１の高い材料に限定し゛（高温焼戻しを行なう。そのた
めに化学成分とＡＣｌの関係式を見出し、高温焼戻しが
可能な成分設計を行なえるようになった。
第１図は本発明方法と従来法のクリープ破断時間を比較
対比して示した図表である。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 復代理人 安 西 篤 夫 手続補正書 昭和６１年 ２ 月 ４日
対比して示した図表である。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 復代理人 安 西 篤 夫 手続補正書 昭和６１年 ２ 月 ４日
Claims (1)
- Ｖ、Ｎｂを単独又は複合して含む高Ｃｒフェライト系耐
熱鋼の高温長時間クリープ強度を改善する熱処理法にお
いて、成分重量％とし、Ｃ：０．２以下、Ｓｉ：１％以
下、Ｍｎ：０．１〜１．５％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ
：０．０３％以下、Ｎｉ：１％以下、Ｃｒ：５〜１５％
、Ｍｏ：０．０２〜３％、Ｗ：４％以下、ＳｏｌＡｌ：
０．０４％以下、Ｎ：０．０７％以下であつて、Ｖ：０
．０１〜０．４％およびＮｂ：０．０１〜０．３％を単
独又は複合して含有し、かつＡｃ＿１が８２０℃以上で
ある鋼について、Ａｃ＿３以上の温度で焼ならし後、８
１０℃以上かつＡｃ＿１以下の温度で焼もどし処理する
ことにより高温長時間クリープ強度を改善することを特
徴とする高強度高Ｃｒフェライト鋼の製造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22699485A JPS6289811A (ja) | 1985-10-14 | 1985-10-14 | 高強度高Ｃｒフエライト鋼の熱処理法 |
| US06/917,502 US4799972A (en) | 1985-10-14 | 1986-10-10 | Process for producing a high strength high-Cr ferritic heat-resistant steel |
| DE8686114164T DE3686121T2 (de) | 1985-10-14 | 1986-10-13 | Hochfester hitzebestaendiger ferritischer stahl mit hohem chromgehalt und verfahren zu seiner herstellung. |
| DE3650515T DE3650515T2 (de) | 1985-10-14 | 1986-10-13 | Hochfester hitzebeständiger ferritischer Stahl mit hohem Chromgehalt |
| EP86114164A EP0219089B1 (en) | 1985-10-14 | 1986-10-13 | High-strength high-cr ferritic heat-resistant steel and process for producing the same |
| EP90125139A EP0427301B1 (en) | 1985-10-14 | 1986-10-13 | High-strength high-Cr ferritic heat-resistant steel |
| US07/232,227 US4957701A (en) | 1985-10-14 | 1988-08-15 | High-strength high-Cr ferritic heat-resistant steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22699485A JPS6289811A (ja) | 1985-10-14 | 1985-10-14 | 高強度高Ｃｒフエライト鋼の熱処理法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6289811A true JPS6289811A (ja) | 1987-04-24 |
| JPH0459369B2 JPH0459369B2 (ja) | 1992-09-22 |
Family
ID=16853845
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22699485A Granted JPS6289811A (ja) | 1985-10-14 | 1985-10-14 | 高強度高Ｃｒフエライト鋼の熱処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6289811A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04228547A (ja) * | 1990-10-15 | 1992-08-18 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐粒界腐食性，造管性および高温強度に優れたフエライト系ステンレス鋼 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58110661A (ja) * | 1981-12-25 | 1983-07-01 | Hitachi Ltd | 耐熱鋼 |
| JPS59116360A (ja) * | 1982-12-24 | 1984-07-05 | Hitachi Ltd | 耐熱鋼 |
| JPS60155649A (ja) * | 1984-01-25 | 1985-08-15 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 高温強度の優れたフエライト鋼 |
-
1985
- 1985-10-14 JP JP22699485A patent/JPS6289811A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58110661A (ja) * | 1981-12-25 | 1983-07-01 | Hitachi Ltd | 耐熱鋼 |
| JPS59116360A (ja) * | 1982-12-24 | 1984-07-05 | Hitachi Ltd | 耐熱鋼 |
| JPS60155649A (ja) * | 1984-01-25 | 1985-08-15 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 高温強度の優れたフエライト鋼 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04228547A (ja) * | 1990-10-15 | 1992-08-18 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐粒界腐食性，造管性および高温強度に優れたフエライト系ステンレス鋼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0459369B2 (ja) | 1992-09-22 |
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