JPS6289821A - 連続焼鈍設備のライン速度制御方法 - Google Patents
連続焼鈍設備のライン速度制御方法Info
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- JPS6289821A JPS6289821A JP22858085A JP22858085A JPS6289821A JP S6289821 A JPS6289821 A JP S6289821A JP 22858085 A JP22858085 A JP 22858085A JP 22858085 A JP22858085 A JP 22858085A JP S6289821 A JPS6289821 A JP S6289821A
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- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 17
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Landscapes
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、金属ストリップ特に銅帯の連続焼鈍設備のラ
イン速度制御方法に関するものであり、多種・多サイズ
のストリップを連続焼鈍する場合に見られるストリップ
の蛇行やヒートバックル等を防止できると共に最大の生
産！（能力）で運転できる有効な方法について提案する
。
イン速度制御方法に関するものであり、多種・多サイズ
のストリップを連続焼鈍する場合に見られるストリップ
の蛇行やヒートバックル等を防止できると共に最大の生
産！（能力）で運転できる有効な方法について提案する
。
（従来の技術）
近年、製品の多様化に伴って、多種・多サイズのストリ
ップ低コスト、高歩留で生産するための連続焼鈍技術の
開発が所望され、そのために連続焼鈍設備にストリップ
温度に対する制御範囲が広く、材質的制約に応じて、加
熱、均熱、冷却等に対する操業条件を任意に変えられる
ものが装備されるようになった。
ップ低コスト、高歩留で生産するための連続焼鈍技術の
開発が所望され、そのために連続焼鈍設備にストリップ
温度に対する制御範囲が広く、材質的制約に応じて、加
熱、均熱、冷却等に対する操業条件を任意に変えられる
ものが装備されるようになった。
しかしながら多種・多サイズのストリップの連続焼鈍を
行なう場合、それぞれにつき最適条件でしかも生産コス
ト、生産歩留りの面から設備のもつ最大の能力で行う必
要があるが、ストリップの制約条件が個々に生じている
ため、所定ストリップに対する運転案件、制約条件等に
関する判断及び最大生産量に対するライン速度の計算等
が複雑となり、従来のままの制御方法では運転が困難と
なるという問題点がある。 ′ すなわち各鋼種、各サイズ６ストリツプを、所望の均一
な品質として連続焼鈍するために多彩なヒートパターン
から最適なもの□を選択し、均熱湯度及びクーリングレ
ート等を個々のストリップｉとして算出しさらにこれら
を算出したうえで、ストリップの生産量が最大となるよ
うに、ライン速度を算出して連続焼鈍設備を運転する必
要があるが、オペレータの判断だけでは困難な点が多く
、とくに材質等の制約の大きいストリップ等ではオペレ
ータ操作では運転不可能となる。
行なう場合、それぞれにつき最適条件でしかも生産コス
ト、生産歩留りの面から設備のもつ最大の能力で行う必
要があるが、ストリップの制約条件が個々に生じている
ため、所定ストリップに対する運転案件、制約条件等に
関する判断及び最大生産量に対するライン速度の計算等
が複雑となり、従来のままの制御方法では運転が困難と
なるという問題点がある。 ′ すなわち各鋼種、各サイズ６ストリツプを、所望の均一
な品質として連続焼鈍するために多彩なヒートパターン
から最適なもの□を選択し、均熱湯度及びクーリングレ
ート等を個々のストリップｉとして算出しさらにこれら
を算出したうえで、ストリップの生産量が最大となるよ
うに、ライン速度を算出して連続焼鈍設備を運転する必
要があるが、オペレータの判断だけでは困難な点が多く
、とくに材質等の制約の大きいストリップ等ではオペレ
ータ操作では運転不可能となる。
こうした従来技術が抱えている問題点に対しては、既に
種々の改善方法が提案されており、例えば、特公昭５９
−５２９３７号として提案されたものがある。
種々の改善方法が提案されており、例えば、特公昭５９
−５２９３７号として提案されたものがある。
（発明が解決しようとする問題点）
しかし、上記従来方法は、連続焼鈍炉における安定操業
に不可欠なストリップの蛇行、あるいはヒートバックル
等に対する配慮がなされていない欠点があり、実操業で
は必ずしも設備の最大能力ライン速度では生産すること
ができないという解決を必要とする問題点を残していた
。
に不可欠なストリップの蛇行、あるいはヒートバックル
等に対する配慮がなされていない欠点があり、実操業で
は必ずしも設備の最大能力ライン速度では生産すること
ができないという解決を必要とする問題点を残していた
。
要するに本発明の目的とするところは、ライン速度算出
時にロールのサーマルクラウン量もしくはロールクラウ
ン量を推定して制御ライン速度を安定操業が可能なライ
ン速度に修正することにより、多種・多サイズのストリ
ップに対応させてそれぞれの最適条件のライン速度制御
をすることができる連続焼鈍設備のライン速度制御方法
を提供することにある。
時にロールのサーマルクラウン量もしくはロールクラウ
ン量を推定して制御ライン速度を安定操業が可能なライ
ン速度に修正することにより、多種・多サイズのストリ
ップに対応させてそれぞれの最適条件のライン速度制御
をすることができる連続焼鈍設備のライン速度制御方法
を提供することにある。
（問題点を解決するための手段）
上述したような解決すべき課題に対し、本発明は、連続
焼鈍設備における加熱帯、均熱帯、冷却帯における加熱
、均熱、冷却の各能力（容量）、炉内温度等の焼鈍条件
、およびストリップの板幅、板厚、温度等のストリップ
の特性と、最大能力ライン速度との関係式を、それぞれ
予め求めておきこれらの関係式から所定のストリップ毎
に上記名寄におけるそれぞれの最大能力ライン速度を算
出すると共にこれらの最大能力ライン速度のうちの最小
値を求めてこれを制御対象とし、適正ライン速度制御を
行うことを前提とし、 上記制御ライン速度のもとにおけるハースロールのサー
マルクラウン量もしくはロールクラウン量を算出し、そ
の算出値が目標サーマルクラウン量もしくはロールクラ
ウン量の範囲か否かを比較判定し、制御範囲内のサーマ
ルクラウン量もしくはロールクラウン量のときは、上記
最大能力ライン速度のうちの最小値を設定ライン速度と
し、制御範囲外のサーマルクラウン量もしくはロールク
ラウン量のときは前記名寄の最大能力ライン速度の最小
値以下で所定範囲内のサーマルクラウン量もしくはロー
ルクラウン量になるライン速度の上限値を求め、該上限
値を設定値としてライン速度を制御するようにした方法
を提案する。
焼鈍設備における加熱帯、均熱帯、冷却帯における加熱
、均熱、冷却の各能力（容量）、炉内温度等の焼鈍条件
、およびストリップの板幅、板厚、温度等のストリップ
の特性と、最大能力ライン速度との関係式を、それぞれ
予め求めておきこれらの関係式から所定のストリップ毎
に上記名寄におけるそれぞれの最大能力ライン速度を算
出すると共にこれらの最大能力ライン速度のうちの最小
値を求めてこれを制御対象とし、適正ライン速度制御を
行うことを前提とし、 上記制御ライン速度のもとにおけるハースロールのサー
マルクラウン量もしくはロールクラウン量を算出し、そ
の算出値が目標サーマルクラウン量もしくはロールクラ
ウン量の範囲か否かを比較判定し、制御範囲内のサーマ
ルクラウン量もしくはロールクラウン量のときは、上記
最大能力ライン速度のうちの最小値を設定ライン速度と
し、制御範囲外のサーマルクラウン量もしくはロールク
ラウン量のときは前記名寄の最大能力ライン速度の最小
値以下で所定範囲内のサーマルクラウン量もしくはロー
ルクラウン量になるライン速度の上限値を求め、該上限
値を設定値としてライン速度を制御するようにした方法
を提案する。
（実施例）
以下に本発明法の好適実施態様、即ち安定走行（蛇行や
ヒートバックルのない）をさせる具体的方法につき図面
に従って説明する。
ヒートバックルのない）をさせる具体的方法につき図面
に従って説明する。
多種・多サイズのストリップ１は、第２図に示すように
、ラジアント・チューブ、電熱ヒータ等により加熱、均
熱保持する加熱帯２および均熱帯３、クーリングチュー
ブ、プレナムチャンバー、電熱ヒータ等により冷却保持
する１次冷却帯４．２次冷却帯５及び３次冷却帯６を順
次通って連続焼鈍される。この連続焼鈍では、第３図に
示すような多彩なヒートパターン（Ｘ３．−・−Ｘｔ−
Ｘｎ）から各ストリップにおいて最適なものを選択し、
均熱湯度及びクーリングレート等を算出し、そのヒード
パターンに従って運転することにより、多種・多サイズ
のストリップの連続焼鈍が可能となる。
、ラジアント・チューブ、電熱ヒータ等により加熱、均
熱保持する加熱帯２および均熱帯３、クーリングチュー
ブ、プレナムチャンバー、電熱ヒータ等により冷却保持
する１次冷却帯４．２次冷却帯５及び３次冷却帯６を順
次通って連続焼鈍される。この連続焼鈍では、第３図に
示すような多彩なヒートパターン（Ｘ３．−・−Ｘｔ−
Ｘｎ）から各ストリップにおいて最適なものを選択し、
均熱湯度及びクーリングレート等を算出し、そのヒード
パターンに従って運転することにより、多種・多サイズ
のストリップの連続焼鈍が可能となる。
なお本発明においては、個々のストリップのヒートパタ
ーン選択、均熱温度、クーリングレート等の算出及びそ
の連続焼鈍設備を効果的に使用するための最適ライン速
度の算出をプロセス計算機で自動的に行う。
ーン選択、均熱温度、クーリングレート等の算出及びそ
の連続焼鈍設備を効果的に使用するための最適ライン速
度の算出をプロセス計算機で自動的に行う。
まず第３図に示すようなヒートパターンＸｉを求めるに
は、上位計算機で管理されている各種のストリップデー
タ （規格、鋼種、化学成分、材質、板サイズ、コイル
重量等）をプロセス計算機に伝送し、この計算機により
規格、鋼種等からヒートパターンを求める。ヒートパタ
ーンが求まると、ストリップの均熱温度ＴＳ％クーリン
グレートＣＲを化学成分、材質から算出する。
は、上位計算機で管理されている各種のストリップデー
タ （規格、鋼種、化学成分、材質、板サイズ、コイル
重量等）をプロセス計算機に伝送し、この計算機により
規格、鋼種等からヒートパターンを求める。ヒートパタ
ーンが求まると、ストリップの均熱温度ＴＳ％クーリン
グレートＣＲを化学成分、材質から算出する。
このように所定のストリップのヒートパターンＸｉ、均
熱湯度Ｔｓ、 クーリングレートＣＰなどの焼鈍条件が
算出されると次に連続焼鈍設備の各セクションにおける
最大能力ライン速度をそれぞれ求める。
熱湯度Ｔｓ、 クーリングレートＣＰなどの焼鈍条件が
算出されると次に連続焼鈍設備の各セクションにおける
最大能力ライン速度をそれぞれ求める。
加熱帯２の最大能力ライン速度ＬＳＩＭＡＸは（１）式
から算出する。
から算出する。
Ｌｓ＋ ＋Ａｘｆ Ｉ（Ｑ＋ ＋ Ｗ、 ｏ、 Ｔ Ｉ
＋ Ｔｓｉ ） −°−−−−（１）Ｑ宜：ラ
ジアントチューブ又は電熱ヒータ等の加熱容量 Ｗ ニストリップ幅 Ｄ ニストリップ板厚 Ｔ、：加熱帯出側のストリップ温度 Ｔｚ＋：加熱帯の炉内温度 加熱帯３の最大能力ライン速度ＬＳｚＭＡｘは下記（２
）式から算出する。
＋ Ｔｓｉ ） −°−−−−（１）Ｑ宜：ラ
ジアントチューブ又は電熱ヒータ等の加熱容量 Ｗ ニストリップ幅 Ｄ ニストリップ板厚 Ｔ、：加熱帯出側のストリップ温度 Ｔｚ＋：加熱帯の炉内温度 加熱帯３の最大能力ライン速度ＬＳｚＭＡｘは下記（２
）式から算出する。
ＬＳｚＨａｘ＝ｆｚ（Ｑｚ＋Ｗ＋Ｄ４１．Ｔｚ、ＴＺｚ
＋ ｔ） ・−・・・・＝（２）ｉ１２：ラジアント
チューブ又は電熱ヒータ等の加熱、均熱容量 −ニストリップ幅 Ｄ ニストリップ板厚 Ｔ、：均熱帯入側のストリップ温度 Ｔ２：均熱帯出側のストリップ温度 ＴＺ！ ：均熱帯の炉内温度 Ｌ ：均熱時間 １次ないし３次各冷却帯４〜６における最大能力ライン
速度ＬＳ：１ＭＡＸ−ＬＳ５ＭＡＸは下記（３）〜（５
）弐から算出する。
＋ ｔ） ・−・・・・＝（２）ｉ１２：ラジアント
チューブ又は電熱ヒータ等の加熱、均熱容量 −ニストリップ幅 Ｄ ニストリップ板厚 Ｔ、：均熱帯入側のストリップ温度 Ｔ２：均熱帯出側のストリップ温度 ＴＺ！ ：均熱帯の炉内温度 Ｌ ：均熱時間 １次ないし３次各冷却帯４〜６における最大能力ライン
速度ＬＳ：１ＭＡＸ−ＬＳ５ＭＡＸは下記（３）〜（５
）弐から算出する。
ＬＳｚｑａｘ＝ｆ＋（Ｑ＊Ｊ＋Ｄ＋Ｔｚ＋Ｔ３＋ＴＺｚ
＋ＣＲ＋ｔ） ”−’（３）ＬＳ４１４ＡＸ ＝ ｆ
ａ（ｑｔ＋ ｗ、 ｏ、 Ｔ３ ＋ Ｔａ、Ｔｚａ ＋
ＣＲ，ｔ） −（４１ＬＳｓｓａｘ＝ｆｓ（Ｑ５．Ｗ
、Ｄ＋Ｔ４＋Ｔｓ＋Ｔｚｓ＋ＣＲ＋ｔ）−（５）０３１
口、９口、クーリングチューブ、プレナムチャンバ、ま
たは電熱ヒータ等の冷却、保温容量讐 ニストリップ幅 Ｄ コストリップ板厚 Ｔ２． Ｔ：１． Ｔ、、、 ＴＳ ：各冷却帯の人出
側ストリップ温度ＣＲ：クーリングレート ｔ ：保持時間 従って上記によって算出した名書（セクション）の最大
能力ライン速度ＬＳＩＭ□〜ＬＳＳ□８と機械電気系に
より制約される設備最大のライン速度ＬＳ、から特定ス
トリップにおける最大能力ライン速度ＬＳを下記（６）
式から求めることができる。
＋ＣＲ＋ｔ） ”−’（３）ＬＳ４１４ＡＸ ＝ ｆ
ａ（ｑｔ＋ ｗ、 ｏ、 Ｔ３ ＋ Ｔａ、Ｔｚａ ＋
ＣＲ，ｔ） −（４１ＬＳｓｓａｘ＝ｆｓ（Ｑ５．Ｗ
、Ｄ＋Ｔ４＋Ｔｓ＋Ｔｚｓ＋ＣＲ＋ｔ）−（５）０３１
口、９口、クーリングチューブ、プレナムチャンバ、ま
たは電熱ヒータ等の冷却、保温容量讐 ニストリップ幅 Ｄ コストリップ板厚 Ｔ２． Ｔ：１． Ｔ、、、 ＴＳ ：各冷却帯の人出
側ストリップ温度ＣＲ：クーリングレート ｔ ：保持時間 従って上記によって算出した名書（セクション）の最大
能力ライン速度ＬＳＩＭ□〜ＬＳＳ□８と機械電気系に
より制約される設備最大のライン速度ＬＳ、から特定ス
トリップにおける最大能力ライン速度ＬＳを下記（６）
式から求めることができる。
ＬＳ−門ＩＮ （ＬＳＩＭ＾ｘ、ＬＳｚ□Ｘ、ＬＳ３Ｍ
Ａヶ、 ＬＳ４ＭＡＸ、ＬＳＳ□×。
Ａヶ、 ＬＳ４ＭＡＸ、ＬＳＳ□×。
ＬＳ、 ） −
・（６）なお最大能力ライン速度を算出するための（１
）〜（５）式は伝熱計算によって理論的に求める方法、
実験データによって経験的に求める方法あるいは両者を
併用する方法により得ることができる。
・（６）なお最大能力ライン速度を算出するための（１
）〜（５）式は伝熱計算によって理論的に求める方法、
実験データによって経験的に求める方法あるいは両者を
併用する方法により得ることができる。
上記（６）式により求めたＬＳが焼鈍炉の能力限界値と
なるが、本発明では、（６）式で求めるＬＳ算出時にお
ける炉内ハースロールのサーマルクラウン量を、下記（
７）式により予め算出するがその算出法は、各ハースロ
ール位置のストリップ温度ＴＳと炉温より算出する。
なるが、本発明では、（６）式で求めるＬＳ算出時にお
ける炉内ハースロールのサーマルクラウン量を、下記（
７）式により予め算出するがその算出法は、各ハースロ
ール位置のストリップ温度ＴＳと炉温より算出する。
ΔＴ＋＋ｔ ＝ｆ（Ｌｓ、Ｗ、Ｄ、Ｔｓｉ、Ｔｚｉ）
−−−−−（７）ΔＴＲ１：ｉ番目のロ
ールについてのその中央部とエツジ部の温度差 Ｔｓｉ：を番目のロール位置のストリップ温度 （７）式により算出したハースロールの温度偏差ΔＴＲ
Ｉが所定の温度偏差（±３０°Ｃ）以内であれば、（６
）式で求めたＬＳをそのままライン速度の設定値として
用いることにより制御する。
−−−−−（７）ΔＴＲ１：ｉ番目のロ
ールについてのその中央部とエツジ部の温度差 Ｔｓｉ：を番目のロール位置のストリップ温度 （７）式により算出したハースロールの温度偏差ΔＴＲ
Ｉが所定の温度偏差（±３０°Ｃ）以内であれば、（６
）式で求めたＬＳをそのままライン速度の設定値として
用いることにより制御する。
一方（７）式で算出したΔＴｌ１１が所定の温度偏差±
３０℃より大きい時は、ＬＳを該最小値以下に修正（Ｌ
Ｓ＝αｘ ＬＳ） （α＜１）シて（７）式で再計算し
、ΔＴｌｉが所定の温度偏差以内になるようにＬＳを求
めて、このＬＳをライン速度の設定値として制御する。
３０℃より大きい時は、ＬＳを該最小値以下に修正（Ｌ
Ｓ＝αｘ ＬＳ） （α＜１）シて（７）式で再計算し
、ΔＴｌｉが所定の温度偏差以内になるようにＬＳを求
めて、このＬＳをライン速度の設定値として制御する。
この間の制御フローを第１図に示した。
なお、上記実施例では、ロールのサーマルクラウン量を
求めてＬＳの判定をしているがサーマルクラウン量をも
とにロールクラウン量を算出して判定しても良い。
求めてＬＳの判定をしているがサーマルクラウン量をも
とにロールクラウン量を算出して判定しても良い。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明法によれば、名寄における
最大能力ライン速度を算出するとともに各ハースロール
のサーマルクラウン量をも同時に算出して制御すること
により、ストリップの蛇行やヒートバックルの発生がお
きないライン速度で制御するようにしたので、多種・多
サイズの連続焼鈍設備の運転を最適条件（安定かつ最大
生産量下）で運転制御できる。
最大能力ライン速度を算出するとともに各ハースロール
のサーマルクラウン量をも同時に算出して制御すること
により、ストリップの蛇行やヒートバックルの発生がお
きないライン速度で制御するようにしたので、多種・多
サイズの連続焼鈍設備の運転を最適条件（安定かつ最大
生産量下）で運転制御できる。
第１図は、本発明実施例におけるライン速度制御方法の
フロー図、 第２図は、連続焼鈍設備の説明図、 第３図は連続焼鈍設備におけるヒートパターンを示す説
明図である。 １〜・−・ストリップ ２・−加熱帯３−・均
熱帯 ４〜６−・１次ないし３次冷却帯 第２図 第３図 達代焼１を杓間
フロー図、 第２図は、連続焼鈍設備の説明図、 第３図は連続焼鈍設備におけるヒートパターンを示す説
明図である。 １〜・−・ストリップ ２・−加熱帯３−・均
熱帯 ４〜６−・１次ないし３次冷却帯 第２図 第３図 達代焼１を杓間
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、予め求めておく連続焼鈍設備の加熱、均熱、冷却各
帯における焼鈍条件およびストリップの特性と最大能力
ライン速度との関係式から、ストリップの特性に対応す
る上記各帯におけるそれぞれの最大能力ライン速度を算
出すると共にこれらの最大能力ライン速度のうち最小値
を基準にしてライン速度を制御する方法において、 上記制御ライン速度のもとにおけるハース ロールのサーマルクラウン量もしくはロールクラウン量
を算出し、その算出値が目標サーマルクラウン量もしく
はロールクラウン量の範囲か否かを比較判定し、制御の
範囲内のサーマルクラウン量もしくはロールクラウン量
のときは、上記最大能力ライン速度のうちの最小値を設
定ライン速度とし、制御範囲外のサーマルクラウン量も
しくはロールクラウン量のときは前記各帯の最大能力ラ
イン速度の最小値以下で所定範囲内のサーマルクラウン
量もしくはロールクラウン量になるライン速度の上限値
を求め、該上限値を設定値としてライン速度を制御する
ことを特徴とする連続焼鈍設備のライン速度制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22858085A JPS6289821A (ja) | 1985-10-16 | 1985-10-16 | 連続焼鈍設備のライン速度制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22858085A JPS6289821A (ja) | 1985-10-16 | 1985-10-16 | 連続焼鈍設備のライン速度制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6289821A true JPS6289821A (ja) | 1987-04-24 |
| JPS6345454B2 JPS6345454B2 (ja) | 1988-09-09 |
Family
ID=16878588
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22858085A Granted JPS6289821A (ja) | 1985-10-16 | 1985-10-16 | 連続焼鈍設備のライン速度制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6289821A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020051152A (ko) * | 2000-12-22 | 2002-06-28 | 이구택 | 냉연 연속소둔로의 가열대에서의 이송롤 구동모터의 속도제어 방법 |
| FR2876709A1 (fr) * | 2004-10-14 | 2006-04-21 | Kappa Thermline Soc Par Action | Procede et dispositif d'amelioration qualitative et quantitative de la production dans un four vertical de traitement de bandes d'acier ou d'aluminium |
| JP2007063641A (ja) * | 2005-09-01 | 2007-03-15 | Nippon Steel Corp | 連続熱処理設備の速度制御方法、装置、及びコンピュータプログラム |
| US8638272B2 (en) | 2009-02-05 | 2014-01-28 | Nec Corporation | Array antenna and method for manufacutring array antenna |
-
1985
- 1985-10-16 JP JP22858085A patent/JPS6289821A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020051152A (ko) * | 2000-12-22 | 2002-06-28 | 이구택 | 냉연 연속소둔로의 가열대에서의 이송롤 구동모터의 속도제어 방법 |
| FR2876709A1 (fr) * | 2004-10-14 | 2006-04-21 | Kappa Thermline Soc Par Action | Procede et dispositif d'amelioration qualitative et quantitative de la production dans un four vertical de traitement de bandes d'acier ou d'aluminium |
| JP2007063641A (ja) * | 2005-09-01 | 2007-03-15 | Nippon Steel Corp | 連続熱処理設備の速度制御方法、装置、及びコンピュータプログラム |
| US8638272B2 (en) | 2009-02-05 | 2014-01-28 | Nec Corporation | Array antenna and method for manufacutring array antenna |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6345454B2 (ja) | 1988-09-09 |
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