JPS62911A - 可変焦点距離レンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （１）技術分野 本発明は、可変焦点距離レンズ、特に複数のレンズ群よ
り成り、″物体側から順に第１レンズ群を正レンズ群を
正レンズ群を負レンズ群で構成し、第１レンズ群と第２
レンズ群との間隔を変化させて変倍を行なう可変焦点距
離レンズに関する。

（２）従来技術 従来、可変焦点距離レンズに於ては基準状態に於ける収
差補正の外に変倍中の収差変動を極力小さく補正しな゛
ければならず、その為各レンズ群の球面収差、コマ収差
、及び非点収差は少なくとも各レンズ群で個別に補正さ
れている必要があり、通常各しンズ群共数枚のレンズで
構成しなければならなかった。

従って、各レンズ群の構成枚数が多い為全系の重量や全
長が大きくなり、レンズ群内の偏芯やレンズ間隔の組立
調整も面倒であった。

又、近年可変焦点距離レンズに対してコンパクト化、高
倍率化が望まれているが、上記収差補正の問題からレン
ズの構成枚数を削減して達成するのは困難であった。

例えば、複数のレンズ群より成り物体側から順に第１レ
ンズ群を正レンズ群を正レンズ群を負レンズ群で構成し
、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔を変化させて変倍
を行なうタイプの可変焦点距離レンズをコンパクトにす
る為には、近軸的に言うと各レンズ群のパワーを強める
か各レンズ群の間の主点間隔を小さくすれば良い。一方
、可変焦点距離レンズの変倍比を高倍率化する為には、
同様に各レンズ群のパワーを強めるか変倍レンズ群の移
動距離を大きくす　　９れば良い。確かに近軸的には上
記タイプの可変焦点距離レンズのコンパクト化及び変倍
比の高倍率化には各レンズ群のパワーを強める方向が良
いのであるが、実際のレンズ系に於いては、レンズ群の
パワーを強めた状態で収差の発生を小さく補正する為に
は構成レンズ枚数が多く必要である。又、レンズ１枚当
りのパワーが強いと曲率がきつくなり、必要なコバ厚を
とった時の凹レンズの中心レンズ厚、或いは隣接レンズ
とのマージナル間隔をとった時の凹面の接する空気間隔
が大きく必要である。従って、レンズ群の全長が大きく
なり主点間隔も太きくとらなければならなくなって結果
的には全系の光学全長を短かくする事が出来なくなる。

一方レンズ群の長さが大きくなると変倍レンズ群の移動
高 スペースが小さくなるので変倍比の風倍率化が図れなく
なる。

更に、第一レンズ群、又は第二レンズ群の厚さが構成レ
ンズ枚数が増えることにより大きくなると、軸外光束に
必要な前玉有効径が大きくなりレンズの径をコンパクト
にする事が出来ない。従って、この様な悪循環が生じる
為、通常の方法では可変焦点距離レンズのコンパクト化
、高倍率化に限界があった。

（３）発明の概要 本発明の目的は、上記従来の欠点を除去し、少ないレン
ズ枚数で且つ収差補正も良好に成し得る可変焦点距離レ
ンズを提供する事にある。

上記目的を達成する為に１本発明に係る可変焦点距離レ
ンズは、複数のレンズ群より成り、物体側から順に第１
レンズ群を正レンズ群を正レンズ群を負レンズ群で構成
し、変倍時に該する。ｆ変焦点距離レンズであって、前
記複数のレンズ群の内掛なくとも１つのレンズ群が、光
軸上の屈折率をＮ０、光軸から半径方向への距離をｈと
した時、 Ｎ（ｈ）＝Ｎ□＋Ｎ１ｈ２＋Ｎ２ｈ４＋Ｎ５ｈ６＋　　
−−−−−−（Ｎ１．Ｎ２、Ｎ３・・・は１枚）（１）
なる屈折率分布Ｎ（ｈ）を有する少なくとも１枚の屈折
率分布型レンズを有し、前記少なくとも１つのレンズ群
の屈折力をφＣ２前記屈折率分布型レンズの両面の内、
曲率が大きい方の曲面のφｃ−Ｎｌ＜０　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　（２）Ｋ−φｃ＠Ｎ２＜０　
　　　　　　　　　　　　　　　　　（３）を満足する
事を特徴としている。

又、前記屈折率分布型レンズは上記（１）式から解る様
にレンズの半径方向へ屈折率分布を有する所謂ラジアル
タイプの屈折率分布型レンズであり、特に前記屈折率分
布型レンズを変倍に客年するレンズ群、■ｕ屯通常のズ
ームレンズに於けるバリエータに適用したり、ピント補
正に寄与するレンズ群、即ち通常のズームレンズに於る
コンペンセータに適用する事で、良好に収差補正が達成
され且つコンパクト、軽量な可変焦点距離レンズが実現
出来る。

ラジアルタイプの屈折率分布型レンズは１通常の均質媒
質レンズとは異なりレンズ内部に於て集光作用（以下、
正の転送パワーと記す。）もしくは発散作用（以下、負
の転送パワーと記す、）を持つ、更に、レンズ表面に於
て屈折率変化が有る為１表面での光線の屈折作用も通常
のレンズとは異なったものとなる。

ここで、上記（２）式に従って前記屈折率分布型しンズ
にφＧ・Ｎｌ＜Ｏなる屈折率分布を付与した場合、該屈
折率分布型レンズのレンズ厚をＤとして、φ＝−２ＮＩ
Ｄなる転送のパワーφを該屈折率分布型レンズは有する
。従って、該屈折率分布型レンズを有する所定のレンズ
群のパワーを該屈折率分布型レンズの転送のパワーφが
分担している事に成り、該レンズ群を構成する各レンズ
の曲率を小さくし、収差の発生を減少させる事が出来る
。

又、上記（３）式のに・φＧ・Ｎ２＜Ｏを同時に満足す
る事で、前述の屈折率分布型レンズの表面に於る屈折作
用と、上記転送のパワーによる効果とを良好に組み合わ
せて収差発生の少ないレンズを実現出来る。

以下１本発明の基本原理を収差論に基づき詳述する。

屈折率分布型レンズに於る三次収差係数はＰ、Ｊ、５ａ
ｎｄｓらにより導かれているが、ここでは松居吉哉著「
レンズ設計法」　（昭和４７年、共立出版株式会社）で
用いられている記号で三次収差係数を以下の式で表わす
、尚、屈折率分布型レンズの収差係数は、（Ａ）均質媒
質の球面系とした時に発生する屈折項（４）〜（８）式
、（Ｂ）屈折率分布型レンズの表面の屈折率分布による
屈折項（９）〜（１３）式、（Ｃ）屈折率分布型レンズ
内部の転送パワーにより発生する収差の項（以下、転送
項と記す。）（１４）〜（１８）式の３種類の係数に分
けられる。

（Ａ）均質媒質の球面系の屈折項 １、＝ｈｖ４Ｑｖ２Δ（ｉ）　　　　　　　　　（４）
ＩＩ　ｖ＝　ｈ　１）　３ＴＬ、、）ＱｖａｖＡ　ｖ（
Ｍ）　　　　　　　（５）ｍｖ＝ｈ、２　ｈｖ２０、２
Δｖ　（ＮＴ）　　　　　　　（６）ＩＶ　＝ｍ　＋Ｐ
　　；　　Ｐ　＝」ＬＬ−（７）υ　υ　υ　　　υ　
ＮｖＮｖ 一−１ Ｖ、＝ｈｖｈｖ３０、２Δｖ（−）　＋ｈｖ２０、Δｖ
（ＴＴ）　（８）ＣＢ）屈折率分布型レンズの屈折項 １、＝ｈ、４ψｉ　ｎ　、　ｖ　　　　　　　　　　　
　　　　　（９）”ｖ＝ｈｖ３Ｅｖ’ｌ’ｉｎ、ｖ　　
　　　　　　　　　　（１０）ｍ、＝Ｔ１，２ｈｖψｉ
　ｎ　、　ｖ　　　　　　　　　　　　　（１１）■ｖ
””ｖ＋Ｐｖ　　　　　　　　　　　　　　　　　（１
２）Ｖ　　＝ｈｖＴ、３ψｉ　ｎ　、　ｖ　　　　　　
　　　　　　　（１３）ここで （Ｃ）屈折率分布型レンズの転送項 以下、球面収差を例にとって収差補正に関して説明を行
なう０本発明で適用されるラジアルタイプの屈。折率分
布型レンズの場合、屈折率分布による屈折項（９）〜（
１３）式に於けるψｉｎ、νは次の（１９）式で表わす
事が出来る。

ψｉｎ、シ＝４（ΔＮｔ　）ｌ）　／ｒｖ　　　　　　
　　　（１９）上式から次の事が解る。即ち、屈折率分
布型レンズ前後の媒質が均質である場合、前記（１）式
で示される該屈折率分布型レンズの分布係６ＮｔがＮｌ
＜Ｏであれば、凸面に於てψｉｎ、ν＜０（以下、添字
νは省略する。）となり（９）式のｈ４ψｉｎの値は負
で、球面収差をオーバ一方向に発生させる。又、凹面に
於てはψｉ　ｎ＞０となりｈ４ψｉｎの値は正で、球面
収差をアンダ一方向に発生させる。一方、分布係数Ｎ１
がＮ１〉０であれば、凸面に於てψｉ　ｎ　＞　０とな
りｈ４ψｉｎの値は正で、球面収差をアンダ一方向に発
生させる。又、凹面に於てはψｉ　ｎｅｏとなりｈ４ψ
ｉｎの値は負で、球面収差をオーバ一方向に発生させる
。

従って、前記（２）式に従えば、所定のレンズ群のパワ
ーが正及び負の場合に於て、該レンズ群中に有る屈折率
分布型レンズの曲率が大きい方の曲面で発生する球面収
差の係数は以下の表に示される如゛く整理出来る・。

次に、（１４）式で示される転送項による球面収差は、
積分を含む複雑な形の係数により決まるが、ラジアルタ
イプの屈折率分布型レンズである場合、Ｎ０、Ｎｌ及び
Ｎ２はＸ、即ち光軸方向に関する積分に於て定数として
取り扱える。更に、屈折率分布型レンズ内部を進行中の
光線がその高さｈ及びｈをあまり変化させないと仮定す
れば、（１４）式は次の（２０）式の如く表わす事が出
来る。

上式に於て１通常可変焦点距離レンズでは光線の傾角に
依存しない第２項の寄与が最も大きく、支配的である。

従って、屈折率分布型レンズに於る球面収差の転送項は
（１）式の分布係数Ｎ２の値が重要なパラメータとなる
。

即ち１分布係数Ｎ２の値を適当に選ぶ事により球面収差
の転送項を制御出来るのである０例えば、Ｎ２＞０とす
れば球面収差はオーバ一方向に発生し、Ｎ２＜Ｏとすれ
ば球面収差はア・ンダ一方向に発生する。

本発明では上述の屈折率分布に起因する三次収差の屈折
項と転送項とを組み合わせて収差を良好に補正出来、そ
の条件を簡単に表わしたのが前記（２）式及び（３）式
である。前記（２）式と（３）式が意味する処は、屈折
率分布型レンズの両面の内油率が大きい方の面に於る屈
折率分布に起因する収差の発生方向と。

該屈折率分布型レンズの転送のパワーに起因する収差の
発生方向とを逆にする事により良好な収差補正を行なう
事である０例えば、上述の球面収差の場合、屈折率分布
型レンズを有した正レンズ群φｃ＞０に於て、（２）式
に従って収差の屈折項がｈ４ψｉ　ｎｅｏである為１球
面収差の転送項がＩｔ＞Ｏとなる様に（３）式にＨ往小
キー士を一←４１　　／す）＋ｒｅ４Ｗ−−Ｍ５＼＾と
なるＮ２を選ぶ、一方、負レンズ群φｃ＜０に於ては、
（２）式に従ってＮ１〉０とし。

ｈ４ψｉ　ｎｅｏである為、球面収差の転送項Ｉｔ＜Ｏ
となる様に（３）式に従いＮ２〉０でより（３）式に従
ってＮ２＜ＯとなるＮ２を選ぶ。

以上説明した如く本発明ではラジアルタイプの屈折率分
布型レンズの屈折率分布に於る分布係数Ｎ１、Ｎ２を、
上述の所定の条件に従い制御する事により収差補正を良
好に成し得る。

尚、本発明で言うラジアルタイプの屈折率分布型レンズ
とは、光軸から半径方向に変化する屈折率分布がレンズ
の機能に対して支配的なものを指す、従って光軸方向に
屈折率が変化する様な分布を含んでいても、その分布に
よる効果がラジアルタイプに於るものに比べ小さいなら
ば本発明に適用する事が出来る。

構成例を示す断面図で、第２図はその収差図を示す、断
面図に於て、Ａは第１レンズ群、Ｂは第２レンズ群、Ｃ
は第３レンズ群、Ｄは第４レンズ群、Ｒｉ　（ｉ＝１．
２，３．・・・）は物体側から数えてｉ番目の曲面を、
　Ｄｉ　（ｉ＝１　。

２．３．・・・）は第１番目と第ｉ＋１番目の面間の軸
上空気間隔は又は軸上肉厚を示している。

又、収差図に於て、ｄはｄ線に対する球面収差。

ｇはｇ線に対する球面収差、Ｍはメリジオナル面での非
点収差、Ｓはサジタル面での非点収差を意味している。

収差図は、球面収差、非点収差及び歪曲収差を焦点距離
ｆ＝ｉｏｏ、２００゜２８６ｍｍの各場合について示し
ている。

本可変焦点距離レンズは、物体側から順に変倍中固定の
第１正レンズ群Ａ、変倍中光軸方向に移動して変倍に寄
与する第２負レンズ群Ｂ。

変倍中光軸方向に移動してピント移動を補正する第３正
レンズ群Ｃ１及び変倍中固定の第４正レンズ群りで構成
され、第１正レンズ群Ａが曲面Ｒ１，Ｒ２から成るラジ
アルタイプの屈折率分布型レンズで構成されている。該
屈折率分布型レンズの屈折率分布は（１）式に示される
如き分布であり、分布係数Ｎ１、Ｎ２はＮ１く０及びＮ
２く０となっている。

前記屈折率分布型レンズは均質媒質の通常のレンズと異
なりレンズ内部で集光作用を有しており正の転送パワー
を持つ、ここで、第１正レンズ群Ａの屈折力をφＩ、前
記屈折率分布型レンズのレンズ厚をＤとする時１条件式
（２）に従い前記屈折率分布をレンズにφＸ−Ｎ１＜０
、即ちＮ１く０の屈折率分布を付与すると、前記屈折率
分布型レンズの転送項によるパワーφは、φ＝−２ＮＩ
Ｏなのでレンズ群の正のパワーを前記屈折率分布型レン
ズの転送項が分担していることになる０本可変焦点距離
レンズでは第１正レンズ群Ａを両面の曲率の緩い１枚の
レンズで構成できる為収差の発生が基本的に小さくなる
。

第１正レンズ群Ａを凸レンズとし本可変焦点距離レンズ
の様に正の転送パワーを有する様な屈折率分布を設ける
と望遠端の球面収差補正に有効であり、その他の諸収差
、例えばコマ収差や非点収差の補正も良好に行える為第
１正レンズ群Ａを１枚の屈折率分布型レンズで構成する
ことができた。

第１正レンズ群Ａの前記屈折率分布型レンズは２面共凸
面であり５分布係数Ｎ１をＮ１く０として屈折項による
望遠端に於ける３次の球面収差をオーバ一方向へ大きく
補正している。さらに、第１正レンズ群Ａの屈折率分布
型レンズは２つの面共凸面でありＫ＞０であるから、条
件式（３）に従ってＮ２く０の屈折率分布とすれば、転
送項による球面収差を屈折項による球面収差とは逆方向
に発生してバランスをとる事が出来る０以上の様に三次
の球面収差に於る屈折項と転送項の値を制御する事によ
り球面収同様に補正出来た。

下記表１−１〜表１−３に本可変焦点距離レンズのレン
ズデータ、変倍中のレンズ群間隔及び適用した屈折率分
布型レンズの屈折率分布を示す０表中、ｆは焦点距離、
ＦＮＯはＦナンバー、２Ｗは画角、Ｒｉ　（ｉ＝１，２
．３．・・・）は物体側から数えてｉ番目の面の曲率半
径、Ｄ　ｉ　　（ｉ＝ｌ　＋　２　＋　３　ｔ・・・）
は物体側から数えてｉ番目とｉ＋１番目の面間の軸上空
気間隔又は軸上肉厚、、Ｎｉ　（ｉ＝１．２，３．・・
・）、Ｖｉ　　（ｉ＝１．２，３．・−）は物体側カラ
数えて１番目のレンズの屈折率とアツベ数、Ｎ１（ｈ）
は物体側から数えてｉ番目に位置するラジアルタイプの
屈折率分布型レンズの屈折率分布を示している。

尚、表１−３ではｄ線及びｇ線に対する屈折率分布係数
を示している。

第３図は本発明に係る可変焦点距離レンズの別の構成例
を示す断面図で第４図はその収差図を示す、断面図及び
収差図中の記号は前記実施例同様の意味を有し、収差図
は焦点距離ｆ＝１００，２００，３０４．５ｍｍに於る
球面収差、非点収差、湾曲収差を示す。

本可変焦点距離レンズは、物体側から順に変倍中固定の
第１正レンズ群Ａ、変倍中光軸方向に移動し変倍に寄与
する第２負レンズ群Ｂ、変倍中光軸方向に移動してピン
ト移動を補正する第３正レンズ群Ｃ及び変倍中固定の第
４正レンズ群りで構成され、第２負レンズ群Ｂ、通称バ
リエータが曲面Ｒ６，Ｒ７からが成るラジアルタイプの
屈折率分布型レンズで構成されている。

該屈折率分布型レンズの屈折率分布は（１）式に示され
る如き分布であり、分布係数Ｎｌ。

Ｎ２はＮｌ＞０　、Ｎ２＜Ｏとなっている。

前記屈折率分布型レンズは均質媒質の通常のレンズと異
なりレンズ内部で発散作用を有しての屈折力をφ■、屈
折率分布型レンズのレンズ厚をＤとする時、条件式（２
）に従い前記屈折率分布型レンズにφ■・Ｎｌ＜Ｏ５即
ちＮ１〉０の屈折率分布を付与すると、前記屈折率分布
型レンズの転送項によるパワーφは。

φ＝−２ＮＩＤであり、レンズ群の負のパワー負レンズ
群を両面の曲率の緩い１枚のレンズで構成できる為収差
の収差の発生が基本的に小さく出来た。

第２負レンズ群Ｂを凹レンズとして本可変焦点距離レン
ズの様に負の転送パワーを有する様な屈折率分布を設け
ると望遠端の球面収差補正に有効であり、その他の諸収
差、例えばコマ収差や非点収差の補正も良好に行える為
第２負レンズ群Ｂを１枚の屈折率分布型レンズで構成す
ることができる。

第２負レンズ群Ｂの前記屈折率分布型レンズｌ±２つの
面北凹面−７’本４１　　曲部屋婚末檀１１レンズの屈
折率分布の分布係数Ｎ１をＮｌ＞０として、その面に於
ける屈折項による望遠端に於ける３次の球面収差をオー
バ一方向へ大きくであるから、条件式（３）に従って分
布係数がＮ’２　＜　Ｏの屈折率分布とすれば、転送項
による球面収差を屈折項による球面収差とは逆方向に発
生してバランスをとる事が出来る。

以上の様に三次の球面収差の屈折項と転送項を制御する
事により球面収差を補正出来、同様にコマ収差や非点収
差も補正出来た。

通常第２負レンズ群Ｂは３枚のレンズで構成され球面収
差を接合レンズの接合面で補正しているが、本可変焦点
距離レンズでは第２負レンズ群Ｂの構成枚数が１枚のみ
でありながら球面収差が良好に補正できている。

更に本可変焦点距離レンズの様に第２負レンズ群Ｂの屈
折率分布型レンズに条件式（２）を満足する屈折率分布
、即ち、Ｎ１〉０の屈折率分布を持たせるとペッツバー
ルを補正できる。

屈折率分布型レンズで発生するペッツバールＰはそのレ
ンズの内部の集光１発散効果によるパワーを、全系の焦
点距離を１に規格化したときφと表わし、ベースの屈折
率をＮ、と表わすとＰ＝φ／Ｎ６とＮＱの２乗に反比例
する形になるので球面系のペッツバールがＰ＝φ／Ｎ。

だけ発生するのに比べその発生が小さい、従って本可変
焦点距離レンズの場合はペッツバールの負債での発生が
小さいことになる０本可変焦点距離レンズと同じパワー
配置であれば球面系の場合バリエータ−から発生するペ
ッツバールは−１，２５〜−１，３程度であるが本実施
例では第２負レンズ群Ｂから成るバリエータ−で発生す
るペッツバールが上記理由で−・１．０２５と小さい。

このことはズーム部のパワーを強めるかリレ一部の望遠
比を小さくし、球面系に比べ全系の光学全長をより小さ
く出来る事を意味している。即ち１通常全長を短縮しよ
うとしてズーム部のパワーを強めるかリレ一部の望遠比
を小さくしようとすると、ペッツバール和が負債で大き
く発生し補正できなくなるのが最大の欠点であったのが
、バリエータ−でのペッツバール和の負債方向の発生が
小さい本可変焦点距離レンズの様な場合には上記方法に
よる全系の光学全長短縮の可能性が大きくなる事になる
。

本可変焦点距離レンズでは第４正レンズ群りから成るリ
レ一部の望遠比を小さくし全系の光学全長を２５４．８
ｍｍ、望遠端の焦点距離に対する光学全長の比、即ち望
遠比を０．８３６と非常に小さくする事が出来、更にペ
ッツバール和に余裕がでた分だけ第４正レンズ群りの曲
面Ｒ１ｌ　、Ｒ１２から成る第１正レンズの屈折率を高
くして球面収差を良好に補正する事が出来た。

通常可変焦点距離レンズのバリエータ−は強いパワーを
有するレンズ３〜５枚で構成されており、レンズの内置
、′ｔ９僅間隔乃びレンズ相πの偏芯は非常に厳しく押
さえなければならないが１本可変焦点距離レンズの様に
１枚のレンズで構成できると組立調整作業が著しく容易
になる。

下記の表２−１〜表２−３に本可変焦点距離レンズのレ
ンズデータ、変倍中のレンズ群間隔及び適用した屈折率
分布型レンズの屈折率分布係数を示す、尚、表中の記号
は前記実施例と同様の意味を有する。

第５図は本発明に係る可変焦点距離レンズの別の構成例
を示す断面図、第６図はその収差図を示す、断面図及び
収差図中の記号は前記実施例同様の意味を有し、収差図
は焦点距離ｆ＝１００，１６７．２８３ｍｍに於る球面
収差、非点収差、歪曲収差を示す。

本可変焦点距離レンズは、物体側から順に変倍中光軸方
向に移動して変倍に寄与する第１正レンズ群Ａ、変倍中
固定の第２負レンズ群Ｂ、変倍中光軸方向に移動し変倍
に寄与し、且つピント移動を補正する第３正レンズ群Ｃ
１変倍中固定の第４正レンズ群りで構成され、第２負レ
ンズ群Ｂが曲面Ｒ６、Ｒ７からが成るラジアルタイプの
屈折率分布型レンズと、曲面Ｒ８゜Ｒ９から成るラジア
ルタイプの屈折率分布型レンズとから構成されている０
本可変焦点距離レンズでは最も偏芯に敏感な第２負レン
ズ群Ｂが固定レンズ群である為、組立精度を向上させる
事が可能となる。

ｉａ　　２５　９　　＜　　／７％　　斤　ｇ　　Ｍ　
、ノー％　ｋ　ｆｆ１ｌ　　Ｉ＋　　ｙ　　イ　Ｉ↓４
−ｂ　ｅ　　ｈ甘　１１Ｍ通常のレンズと異なりレンズ
内部で発散作用を有しており負の転送パワーを持つ、第
２負レンズ群Ｂの屈折力をφ璽、前記屈折率分布型レン
ズのレンズ厚をＤとする時、条件式（２）に従与すると
、前記屈折率分布型レンズの転送項によるパワーφは、
φ＝−２ＮＩＯなのでレンズ群の負のパワーを屈折率分
布型レンズの転送項が分担している事になる０本可変焦
点距離レンズでは通常４〜５枚のレンズで構成されるこ
のタイプに於る第２負レンズ群Ｂを２枚の屈折率分布型
レンズで構成出来た。

例えば、第２負レンズ群Ｂの曲面Ｒ６、Ｒ７から成る屈
折率分布型レンズは、像側の曲面Ｒ７から成る凹面の曲
率が大きく、該凹面に於る屈折率分布型レンズの屈折率
分布の係数Ｎ１をＮ１〉０とし、屈折項による望遠端の
三次の球面収差をオーバ一方向へ発生している。

その為、転送項による球面収差を屈折項による球面収差
とは逆方向に発生してバランスをとる必要がある。前記
屈折率分布型レンズは２つの面の肖像側の凹面Ｒ７の方
が曲率が強く、Ｋ電−１ 非叫啼である為１条件式（３）に従って分布係数Ｎ２が
Ｎ２く０の屈折率分布とすれば、転送項による球面収差
を屈折項による球面収差とは逆方向に発生させてバラン
スをとる事が出来る。

従って３次の球面収差の屈折項と３次の球面収差の転送
項及び５次の球面収差の屈折項が球面収差のバランスを
とり合って球面収差を良好に補正することが出来、同様
にコマ収差や非点収差も補正出来た。

下記の表３−１〜表３−３に本可変焦点距離レンズのレ
ンズデータ、変倍中のレンズ群間隔、及び適用した屈折
率分布型レンズの屈折率分布の係数を示す、尚、表中の
記号は前記実施例同様の意味を有する。

第７図は本発明に係る可変焦点距離レンズの別の構成例
を示す断面図、第８図はその収差図を示す。断面図及び
収差図中の記号は前記実施例同様の意味を有し、収差図
は焦点距離ｆ＝　１００．１７０．２７８ｍｍに於る球
面収差、非点収差、歪曲収差を示す。

本可変焦点距離レンズは、物体側から順に変倍中光軸方
向に移動する第１正レンズ群Ａ、変倍中光軸方向に移動
し変倍に寄与する第２負レンズ群Ｂ、及び変倍中固定の
第３正レンズ群Ｃで構成され、第１正レンズ群Ａが曲面
Ｒ１゜Ｒ２から成るラジアルタイプの屈折率分布型レン
ズ、第２負レンズ群Ｂが曲面Ｒ３、Ｒ４から成るラジア
ルタイプの屈折率分布型レンズから成り、第３正レンズ
群Ｃの前群の最も物体側に位置し、曲面Ｒ５，Ｒ６から
なる両凸レンズがラジアルタイプの屈折率分布型レンズ
、該屈折率分布型レンズの像側に近接し曲面Ｒ７、Ｒ８
から成る両凸レンズが、光軸に沿って屈折率分布が変化
する所謂アキシアルタイプの屈折率分布型レンズ、又、
第３正レンズ群Ｃの後群の最も物体側に位置し、曲面Ｒ
ＩＯ，ＲＩＬから成る凹レンズがラジアルタイプの屈折
率分布型レンズとなっている。

第１正レンズ群Ａを凸レンズとして本可変焦点距離レン
ズの様に正の転送パワーを有する様な屈折率分布を設け
ると望遠端の球面収差補正に有効であり、その他の諸収
差の補正も良好に行える為第１正レンズ群を１枚の屈折
率分布型レンズで構成する事が出来た。

又、第２負レンズ群Ｂの負の転送パワーを有するラジア
ルタイプの屈折率分布型レンズは。

レンズ内部に於る負の転送パワーが該レンズのパワーを
分担出来る為、該レンズの曲率を小さく出来、望遠端で
の球面収差及びペッツバール和の補正が良好に行なえる
。

例えば同じパワー配置であれば均質媒質のみで構成され
る第２負レンズ群Ｂで発生するペラ点距離レンズではラ
ジアルタイプの屈折率分布型レンズで構成することによ
り−１．０６と極めて小さな値になっている。

以上の様に、第２負レンズ群Ｂに屈折率分布型レンズを
適用する事でペッツバール和の発生を抑える事が出来、
リレ一部、即ち第３正レンズ群Ｃの望遠比を小さくして
全系の光学全長を短縮出来る。

又、第３レンズ群Ｃは該レンズ群中最大の空気間隔Ｄ９
を隔てて正の前群と負の後群から成り、前群の最も物体
側のレンズを両凸の屈折率分布型レンズ、同時に後群の
物体側のレンズも両凸の屈折率分布型レンズとしている
。又、前群の屈折率分布型レンズは正の転送パワーを有
しており、後群の屈折率分布型レンズは負の転送パワー
を有し、前記（２，）、　（３）式を満足する屈折率分
布を備えている。この様な構成とする事により、前群及
び後群のパワーを強めて全系の短縮化を図る際に通常悪
化する前群での棲面１１ｖ呈ＴＩ＋　ｙｒ　１づ１１υ
呈　体Ｊｆｆづ小棲晋１覆孟　冷面湾曲及び歪曲収差を
良好に補正している。

以下、第１正レンズ群Ａの屈折率分布型レンズの効果に
関して詳述する。

前記屈折率分布型レンズは均質媒質の通常のレンズと異
なりレンズ内部でも集光作用を有しており正の転送パワ
ーを持つ。第１正レンズ群Ａの屈折力φ！を、屈折率分
布型レンズのレンズ厚をＤとする時、条件式（２）に従
い屈折率分布型レンズにφｌ・Ｎｌ＜Ｏ１即ちφＩ〉０
であるからＮ　１＜ｏの屈折率分布を付与すると、前記
屈折率分布型レンズの転送項によるパワーφは、φ＝−
２ＮＩｎなのでレンズ群の正のパワーを前記屈折率分布
型レンズの転送項が分担していることになる。

従って第１正レンズ群Ａを両凸レンズとし本可変焦点距
離レンズの様に正の転送パワーを有する様な屈折率分布
を設けると球面収差補正に有効であり、その他の諸収差
、例えばコマ収差や非点収差の補正も良好に行える為、
第１正レンズ群を１枚の屈折率分布型レンズで構成する
事が出来た。

第１正レンズ群Ａを成す屈折率分布型レンズは２つの面
共凸面であり、分布係数Ｎ１をＮ１＜Ｏとして、屈折項
による望遠端に於ける３次の球面収差をオーバ一方向へ
発生している。

条件式（３）に従って分布係数Ｎ２がＮ２く０の屈折率
分布とすれば、転送項による球面収差を屈折項による球
面収差とは逆方向に発生してバランスをとる事が出来る
。

更に、Ｎ２く０の屈折率分布との場合５次の球面収差の
屈折項はオーバ一方向の発生となる為、３次の球面収差
の屈折項と３次の球面収差の転送項及び５次の球面収差
の屈折項が球面収差のバランスをとり合って球面収差を
良好に補正することができた。同様にコマ収差及び非点
収差も良好に補正することができた。

以下、第２負レンズ群Ｂの屈折率分布型レンズの効果に
関して詳述する。

第２負レンズ群Ｂの屈折力をφ璽、前記屈折率分布型レ
ンズのレンズ厚をＤとする時、条件式（２）に従い前記
屈折率分布型レンズにφ、＠Ｎｌ＜０、即ちφＩ＜ｏで
あるからＮｌ＞Ｏの屈折率分布を付与すると、前記屈折
率分布型レンズの転送項によるパワーφは、φ＝−２Ｎ
ＩＯなので、レンズ群の負のパワーを前記屈折率分布型
レンズの転送項が分担していることになる。従って、本
可変焦点距離レンズでは第２負レンズ群Ｂを両面の曲率
の緩い１枚のレンズで構成できた。

第２負レンズ群Ｂの成す屈折率分布型レンズは２つの面
共凸面であり、その面に於ける屈折率分布型レンズの屈
折率分布の分布係数Ｎ１をＮ１〉０として、屈折項によ
る望遠端に於ける３次の球面収差をアンダ一方向へ発生
している。さらに前記屈折率分布型レンズは２つの面に
従って分布係数Ｎ２がＮ２〉０の屈折率分布とする事に
より、転送項による球面収差を屈折項による球面収差と
は逆方向に発生してＩ（ランスをとる事が出来た。

更に、分布係数Ｎ２がＮ２〉０の屈折率分布の場合５次
の球面収差の屈折項はアンダ一方向の発生である為、３
次の球面収差の屈折項と３次の球面収差の転送項及び５
次の球面収差の屈折項が球面収差のバランスをとり合っ
て球面収差を良好に補正する事が出来た。同様にコマ収
差及び非点収差も良好に補正する事が出来た。

通常第２負レンズ群Ｂは３枚のレンズで構成され接合面
で球面収差を補正しているが本実施例では構成枚数が１
枚でありながら諸収差が補正できている。

以下、第３正レンズ群Ｃ前群の最も物体側に位置する屈
折率分布型レンズの効果に関して詳述する。

Ｉ　　　　　　第３正レンズ群Ｃ前群の屈折力をφｍ−
１、屈折率分布型レンズのレンズ厚をＤｌとすると、φ
、−１＞ｏ、Ｎ１く０である為に前記条社皆Ｃ２）をｍ
♀干る一ａ口鳥、Ｎ１＜００屈折率分布を付与すること
により該屈折率分布型レンズの転送パワーφ＝−２ＮＩ
Ｄ１は正となり、前群の正のパワーを該屈折率分布型レ
ンズの転送パワーが分担する事になる。又、該屈事にな
る。

従って、球面収差を良好に補正し得ると共に、他の収差
、例えばコマ収差や非点収差をも良好に補正出来、前群
のパワーを強めて全長を短縮出来る。即ち、球面収差に
関して言えば、屈折率分布の係数Ｎ１をＮｌ＜０として
望遠端に於る屈折項による３次の球面収差をオーバ一方
向へ発生させ、転送項による球面収差を屈折項による球
面収差とは逆方向に発生してバランスをとっている。更
に、Ｎ２＜Ｏの屈折率分布とした場合、５次の球面収差
の屈折項はオーバ一方向の発生となる為に、３次の球面
収差の屈折項と３次の球面収差の転送項、及び５次の球
面収差の屈折項が微妙にバランスをとりあい１球面収差
の良好な補正を成し得る。又。

同様にコマ収差及び非点収差も良好に補正出来る。

次に、第３正レンズ群Ｃの後群に於る屈折率分布型レン
ズの効果に関して詳述する。

第３正レンズ群Ｃ後群の屈折力をφ璽−２、屈折率分布
型レンズのレンズ厚をＤ２とすると、φｔｘ　−２＜　
０　、　Ｎ　１　＞　Ｏである為に前記条件式（２）を
満足する。即ち、Ｎｌ＞Ｏの屈折率分布を付与すること
により該屈折率分布型レンズの転送パワーφ＝−２ＮＩ
Ｄ２は負となり、後群の負のパワーを該屈折率分布型レ
ンズの転送パワーが分担している。従って、第３正レン
ズ群Ｃ後群の負の屈折力を強めても諸収差を良好に補正
出来、全長の短縮化が可能となる。該屈折率分布型レン
ズの屈折面も前群に於る屈折面同様に゛両面共凸面であ
り、屈折率分布係数Ｎ１をＮ１〉０として屈折項による
望遠端る。Ｘ、甚；１でめる為に前記条件式（３）に従
い、転送項による球面収差を屈折項による球面収差とは
逆方向に発生してバランスを取っている。

更に、屈折率分布係数Ｎ２をＮ２〉０とすれば、５次の
球面収差の屈折項はアンダ一方向に発生する為、前群の
屈折率分布型レンズ同様、３次の球面収差及び５次の球
面収差の屈折項がバランスを良好にとり合って球面収差
の補正を成し得る。又、コマ収差及び非点収差、歪曲収
差も良好に補正出来る。

以上の様に１条件式（２）及び（３）を満足する屈折率
分布型レンズを最終レンズ群に適用する事により、収差
を良好に保持したままで前群や後群のパワーを強める事
が出来、大幅に全系の短縮化を行なえる。

尚、本実施例では最終レンズ群である第３正レンズＣは
固定されたものであったが、３群ズームタイプで第３群
が移動する様なタイプに適用しても、効果的に収差補正
が出来、コンパクトな可変焦点距離レンズを得る事が出
来る。

下記の表４−１〜表４−３に本可変焦点距離レンズのレ
ンズデータ、変倍中のレンズ群間隔、及び適用した屈折
率分布型レンズの屈折率分布の係数を示す、尚、表中の
記号は前記実施例同様の意味を有する。又、Ｎ４　（ｘ
）は物体側から数えて４番目にあるアキシアルタイプの
屈折率分布型レンズの屈折率分布を示し、この分布は次
の式で表わす事が出来る。

Ｎ４　（ｘ）　＝Ｎ□＋Ｎ１ｘ＋Ｎ２ｘ２＋Ｎ５ｘ３＋
Ｎａｘ４＋−＝−ここでＸはレンズの物体側から頂点か
ら光軸方向へ像側に向かう距離であり、ＮＯは物体側頂
点に於る屈折率、Ｎ１、Ｎ２．Ｎ３．・・・はラジアル
タイプ同様分布係数を表わす。

第９図は本発明に係る可変焦点距離レンズの別の構成例
を示す断面図、第１０図はその収差図を示す、断面図及
び収差図中の記号は前記実施例同様の意味を有し、収差
図は焦点距離ｆ＝１００，１６７．２８３ｍｍに於る球
面収差、非点収差、歪曲収差を示す。

本可変焦点距離レンズは、物体側から順に変倍中光軸方
向に移動し変倍に寄与する第１正レンズ群Ａ、変倍中固
定の第２負レンズ群Ｂ。

変倍中光軸方向に移動し変倍への寄与及びピント移動の
補正を行なう第３正レンズ群Ｃ１変倍中固定の第４正レ
ンズ群りで構成され、第３正レンズ群Ｃは物体側から順
に正、負、正の３枚のレンズから成り、第１正レンズが
曲面Ｒ１４゜Ｒ１５から成る正の転送パワーを有するラ
ジアルタイプの屈折率分布型レジズ、第３正レンズが曲
面Ｒ１８，Ｒ１９から成る負の転送パワーを有するラジ
アルタイプの屈折率分布型レンズで構成されている０本
可変焦点距離レンズは、第２負レンズ群Ｂの位置が像面
に対して不変である為に鏡筒構造の簡素化に適している
。

本可変焦点距離レンズでは、第３正レンズ群Ｃの第１正
レンズに第２負レンズ群Ｂから発散光束が入射する為、
軸上光線の通過高さが高くなりアンダーの球面収差が発
生し易いのを、屈折率分布型レンズを適用する事により
オーバ一方向へ球面収差を補正している。更に前記第１
正レンズの一質が正の転送パワーを持つ為に該第１正レ
ンズの正のパワーを強め、第３正レンズ群Ｃの主点を物
体側に位置させる事が出来た為に前記第２負レンズ、前
記第３正レンズの主点間隔を小さく出来全系の短縮に寄
与した。

又、軸外光線の通過位置が高い第３正レンズ群Ｃの第３
正レンズに屈折率分布型レンズを適用する事により、主
に非点収差の補正を行なっている。

通常、この種の可変焦点距離レンズに於る第３正レンズ
群Ｃが５〜６枚で構成されるにも係らず、本可変焦点距
離レンズはわずか３枚で構成しており全系のコンパクト
化に寄与してぃる。更にレンズ枚数が削減出来た為、組
立調整が容易となり鏡筒構造を簡素化する事が可能とな
った。

以下、第３正レンズ群Ｃの最も物体側に配置された屈折
率分布型レンズの効果に関して更に詳述する。

第３正レンズ群の屈折力をφ厘、前記屈折率分布型レン
ズのレンズ厚をＤとする時、条件式（２）に従い前記屈
折率分布型レンズにφ璽・Ｎ　ｌ　＜Ｏ，即ちφ厘〉０
であるからＮ１く０の屈折率分布を付与すると、前記屈
折率分布型レンズの転送項によるパワーφは、φ＝−２
ＮＩＤなのでレンズ群の正のパワーを前記屈折率分布、
型レンズの転送項が分担している事になる。

第３正レンズ群Ｃの屈折率分布型レンズは２つの面共凸
面であり、その面に於ける屈折率分布型レンズの屈折率
分布の分布係数Ｎ１をＮ１く０として、屈折項による望
遠端に於ける３次の球面収差をオーバ一方向へ発生して
いる。さらに第３正レンズ群Ｂの屈折率分布型る為、条
件式（３）に従って分布係数Ｎ２がＮ２く０の屈折率分
布とすれば、転送項による球面収差を屈折項による球面
収差とは逆方向に発生してバランスをとる事が出来る。

更に、分布係数Ｎ２がＮ２く０の屈折率分布の場合５次
の球面収差の屈折項はオーバ一方向の発生となる為、３
次の球面収差の屈折項と３次の球面収差の転送項及び５
次の球面収差の屈折項が球面収差のバランスをとり合っ
て球面収差を良好に補正する事が出来、同様にコマ収差
及び非点収差も良好に補正する事が出来た。

下記の表５−１〜表５−３に本可変焦点距離レンズのレ
ンズデータ、変倍中のレンズ群間隔、及び適用した屈折
率分布型レンズの屈折率分布係数を示す、尚、表中の記
号は前記実施例同様の意味を有する。

第１１図は本発明に係る可変焦点距離レンズの別の構成
例を示す断面図、第１２図はその収差図を示す、断面図
及び収差図中の記号は前記実施例同様の意味を有し、収
差図は焦点距離ｆ＝１００，２８０，５７０ｍｍに於る
球面収差、非点収差、歪曲収差を示す。

本可変焦点距離レンズは、物体側から順に変倍中固定の
第１正レンズ群Ａ、変倍中光軸方向に移動し変倍に寄与
する第２負レンズ群Ｂ。

変倍中光軸方向に移動しピント移動を補正する第３負レ
ンズ群Ｃ１変倍中固定の第４正レンズ群りから構成され
た、撮像素子に像を結像するズームレンズである。従っ
て、通常第４正レンズ群りには、物体側に発散で入射し
た光束をアフォーカルにする正レンズと、ファインダー
へ一部の光を導くプリズム（図示されていな１　　　　
　″）′設け′・絞′１６１けｅｈａ”６が９い、又、
像面直前にはローパスフィルター、ストライプフィルタ
ー、フェースプレート等が配される為、第４正レンズ群
りを出射する光束はほぼテレセントリックとなっている
。

本可変焦点距離レンズでは、第４正レンズ群りに於て通
常絞りの直後に配置され３〜４枚で構成される正レンズ
群を、１枚の曲面Ｒ１７゜Ｒ１８から成るラジアルタイ
プの屈折率分布型レンズで構成している。該屈折率分布
型レンズは媒質の正の転送パワーがレンズの正のパワー
を分担している為、曲面Ｒ１７，Ｒ１８の曲率を小さく
出来収差の発生を小さく抑える。又、曲面Ｒ１７，Ｒ１
８とも曲面上に於て光軸近傍から外周部にかけて屈折率
が低くなる為、外周部に入射する光線程均質媒質の場合
に比べて屈折作用が小さくなり、球面収差、コマ収差の
発生が小さい、更に分布係数Ｎ２＞０である為、レンズ
内部を光線が進行中に、Ｒ１８面の屈折率分布によって
過剰にアンダ一方向に発生する球面収差が補正出来る。

以上の如く収差補正が出来、光学偏芯によるトラブルが
多かったリレ一部、即ち第４正レンズ群りの絞り直後の
正レンズ群を１枚のレンズで構成出来る為、組立調整が
容易となる。又、リレ一部後方の正レンズ群で補正する
収差量が小さくなり、該レンズ群を構成する各レンズの
曲率を小さく出来、同様に組立調整が容易となる。

以下、第４正レンズ群りに適用された屈折率分布型レン
ズの効果に関して更に詳述する。

第４正レンズ群り中の曲面Ｒ１７，Ｒ１８から成る屈折
率分布型レンズが、前記（２）式の条件、即ちφｃ−Ｎ
ｌ＜０を満足している為、第４正レンズ群りのパワーを
前記屈折率分布型レンズの転送項が分担し、第４正レン
ズ群りを構成する各レンズの曲率を小さくする事が出来
収差の発生を小さくする事が可能となる。又、必要なコ
バ厚や隣接するレンズとのマージナル間隔をとった時の
面間隔（軸上空気間隔）を小さく出来、第４正レンズ群
りの短縮化を図れる為に全系のコンパクト化を可能にす
る。

更に、前記（３）式の条件、即ちにΦφｃ”Ｎ２＜Ｏを
同時に満足している為、屈折率分布による曲率の大きな
屈折面での収差補正方向と転送項による収差補正方向が
逆であり、１つの凸レンズでありながら数枚の凸レンズ
と凹レンズの組合せレンズと同等の収差補正効果を有し
ており球面収差、コマ収差、非点収差等が良好に補正し
得る。

下記の表６−１〜表６−３に本可変焦点距離　　　　□
レンズのレンズデータ、変倍中のレンズ群間隔、適用ル
た屈折率分布型レンズの屈折率分布の係数を示す、尚、
表中の記号は前記実施例と同様の意味を有する。

以上示した各構成例の如く、任意のレンズ群に前記（２
）式、（３）式を満足する様な屈折率分布型レンズを配
する事により、１枚のレンズで正レンズ群に適用する場
合は球面均質媒質の正レンズ２枚と負レンズ１枚のレン
ズ系とほぼ同等の効果を備え、負レンズ群に適用する場
合は負レンズ２枚と正レンズ１枚のレンズ系とほぼ同等
の収差補正効果を備えている。

従って、複数のレンズ群の内掛なくとも１つのレンズ群
に前記（２）式、（３）式を満足する屈折率分布型レン
ズを少なくとも１枚有する事により前述の収差補正効果
を得る事が出来、且つ構成枚数の削減が可能になるので
あって、複数のレンズ群に各種屈折率分布型レンズを適
用する事により更なる効果を得る事が出来るのは明らか
である。

（５）発明の詳細 な説明した様に、本可変焦点距離レンズは、任意のレン
ズ群に所定の分布を有する屈折率分布翠レンズを適用す
る真により、効果的に収差補正が行なわれた軽量且つコ
ンパクトなレンズである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る可変焦点距離レンズの構成例を示
す断面図、第２図はその収差図。 第３図は本発明に係る可変焦点距離レンズの別の構成例
を示す断面図、第４図はその収差図。 第５図は本発明に係る可変焦点距離レンズ別の構成例を
示す断面図、第６図はその収差図。 第７図は本発明に係る可変焦点距離レンズの別の構成例
を示す断面図、第８図はその収差図。 第９図は本発明に係る可変焦点距離レンズの別の構成例
を示す断面図、第１０図はその収差図。 第１１図は本発明に係る可変焦点距離レンズの別の構成
例を示す断面図、第１２図はその収差図。 Ａ　　−−−−−一第１レンズ群 Ｂ　　−−−−−一第２レンズ群 Ｃ−−−−−一第３レンズ群 Ｄ　　−−−−−一第４レンズ群 ｇ　　−−−−−−ｇ線に対する球面収差ｄ　　−−−
−−−ｄ線に対する球面収差Ｍ−−−−−−メリジオナ
ル面に於る非点収差Ｓ　　−−−−−−サジタル面に於
る非点収差第２図 王手口αｂＬＩ２体　　　　４Ｆｋ、Ｑス差　　　　　
１ｌＥＩｌｑス差第３図

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）複数のレンズ群より成り、物体側から順に第１レ
   ンズ群を正レンズ群、第２レンズ群を負レンズ群で構成
   し、変倍時に該第１レンズ群と該第２レンズ群との間隔
   が変化する可変焦点距離レンズに於いて、前記複数のレ
   ンズ群の内少なくとも１つのレンズ群が、光軸上の屈折
   率をＮ＿０、光軸から半径方向への距離をｈとした時、
   Ｎ（ｈ）＝Ｎ＿０＋Ｎ＿１ｈ＾２＋Ｎ＿２ｈ＾４＋Ｎ＿
   ３ｈ＾６＋−−−（Ｎ＿１、Ｎ＿２、Ｎ＿３・・・は定
   数） なる屈折率分布Ｎ（ｈ）を有する少なくとも１枚の屈折
   率分布型レンズを有し、前記少なくとも１つのレンズ群
   の屈折力をφ＿Ｃ、前記屈折率分布型レンズの両面の内
   、曲率が大きい方の曲面の形状を表わす係数をＫとして
   、該曲面が凸面の場合Ｋ＝＋１、該曲面が凹面の場合Ｋ
   ＝−１と表わす時、 φ＿Ｃ・Ｎ＿１＜０ Ｋ・φ＿Ｃ・Ｎ＿２＜０ を満足する事を特徴とする可変焦点距離レンズ。
2. （２）前記屈折率分布型レンズが、少なくとも変倍に寄
   与するレンズ群中に配置された事を特徴とする特許請求
   の範囲第（１）項記載の可変焦点距離レンズ。
3. （３）前記複数のレンズ群の内、最も像側に位置する最
   終レンズ群が該レンズ群中最も大きな間隔を隔てた前群
   及び後群から成り、該前群及び該後群の少なくとも一方
   のレンズ群に前記屈折率分布型レンズを少なくとも１枚
   有する事を特徴とする特許請求の範囲第（１）項記載の
   可変焦点距離レンズ。