JPS6294292A - 丸刃工具の下刃構造 - Google Patents
丸刃工具の下刃構造Info
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- JPS6294292A JPS6294292A JP13682086A JP13682086A JPS6294292A JP S6294292 A JPS6294292 A JP S6294292A JP 13682086 A JP13682086 A JP 13682086A JP 13682086 A JP13682086 A JP 13682086A JP S6294292 A JPS6294292 A JP S6294292A
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- Japan
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（ργ業上の利用分野）
この発明は、磁器テープに代表されるようなテープ類を
装造するに際し、極薄でかつ幅広の原板を所望の幅に切
１ｇｉツるのに用いられる丸刃工具の下刃構造に関する
。
装造するに際し、極薄でかつ幅広の原板を所望の幅に切
１ｇｉツるのに用いられる丸刃工具の下刃構造に関する
。
一般に、この種丸刃工具には、第３図に示されているよ
うに複数の下刃に、図示していイ【いが複数の上刃がそ
れぞれ上下一対として噴合いながら多数条のテープに切
断してゆくものである。とくに従来丸刃工具の下刃構造
については、ｆ１４製シトフト２に装着されるリング状
下刃は、超硬合金製で形成され、１抛線方向に分厚いス
ベーυを交ｎに挟持して複数個（１０〜４０個程度）を
嵌合固定しているらのである。
うに複数の下刃に、図示していイ【いが複数の上刃がそ
れぞれ上下一対として噴合いながら多数条のテープに切
断してゆくものである。とくに従来丸刃工具の下刃構造
については、ｆ１４製シトフト２に装着されるリング状
下刃は、超硬合金製で形成され、１抛線方向に分厚いス
ベーυを交ｎに挟持して複数個（１０〜４０個程度）を
嵌合固定しているらのである。
そのため大変に重い単１と７７リシヤ゛ノドはその自重
と刃物とのｆｆ１ｌｆｉによってミクロ的にではあるが
たわみを生じる。この場合、とくに超硬合金の比重は約
１５であり、鋼の比重の７．８のほぼ２イ８であり、ま
たセラミックの比重は４．０で、超硬合金の約４倍であ
る。上記のたわみ現象は、丸刃工具のように高速回転す
る場合に刃物に微据動を発生し、それが極薄のフィルム
テープの切断精度を悪くすることになり、また上刃と下
刃との噛み合Ｕに不都合を来たした時にはオーバハング
徂を越えた衝突を生じ切刃部分の欠損を生じるという欠
陥を生じていた。同時に丸刃工具で切断される製品は磁
器テープシートフィルムなどミリ以下のＡＱ材でかつプ
ラスチックに磁性材料を塗布した特異なシー１〜を多数
条に切断する関係上、その精亀がミク［コン中位の許容
絶間に対応しな【）ればならない。したがってシャフト
の振動やそれによる刃物のたわみによりシー１〜切断時
に誤差を生じ不良品を発生づる大きな原因となっていた
。
と刃物とのｆｆ１ｌｆｉによってミクロ的にではあるが
たわみを生じる。この場合、とくに超硬合金の比重は約
１５であり、鋼の比重の７．８のほぼ２イ８であり、ま
たセラミックの比重は４．０で、超硬合金の約４倍であ
る。上記のたわみ現象は、丸刃工具のように高速回転す
る場合に刃物に微据動を発生し、それが極薄のフィルム
テープの切断精度を悪くすることになり、また上刃と下
刃との噛み合Ｕに不都合を来たした時にはオーバハング
徂を越えた衝突を生じ切刃部分の欠損を生じるという欠
陥を生じていた。同時に丸刃工具で切断される製品は磁
器テープシートフィルムなどミリ以下のＡＱ材でかつプ
ラスチックに磁性材料を塗布した特異なシー１〜を多数
条に切断する関係上、その精亀がミク［コン中位の許容
絶間に対応しな【）ればならない。したがってシャフト
の振動やそれによる刃物のたわみによりシー１〜切断時
に誤差を生じ不良品を発生づる大きな原因となっていた
。
（問題点を解決づるための手段）
この発明は、一端に鍔部２ａを形成し他端に締イ・１ネ
ジ部２ｂを刻設した鋼製シャフト２と、環状大径部３Ｇ
と環状小径部３ｄとによりスペーザ部３ｅと刃先部３ａ
とを一体形成したセラミック製の刃物体３と、これら刃
物体３の複数個をシャツ１−に順次に並設して嵌合し、
これら刃物体３の鍔部２ａ側とｔ＋Ｉ） （号ネジ部２
ｂ側と締付ネジ部２ｂ側にセラミック製のスペーサ４．
５．６をそれぞれ介在して締付ナツト７ににり押圧緊締
してなることを特徴とづる丸刃工具の下刃構造である。
ジ部２ｂを刻設した鋼製シャフト２と、環状大径部３Ｇ
と環状小径部３ｄとによりスペーザ部３ｅと刃先部３ａ
とを一体形成したセラミック製の刃物体３と、これら刃
物体３の複数個をシャツ１−に順次に並設して嵌合し、
これら刃物体３の鍔部２ａ側とｔ＋Ｉ） （号ネジ部２
ｂ側と締付ネジ部２ｂ側にセラミック製のスペーサ４．
５．６をそれぞれ介在して締付ナツト７ににり押圧緊締
してなることを特徴とづる丸刃工具の下刃構造である。
（実施例）
この発明の実施例について図面を参照しながら説明する
。第３図において、構成シャフト２の左端側に鍔部２ａ
を形成し、右端側に締付ネジ部２ｂを形成している。こ
のシ（Ｉフト２の中央部にはめられる刃物の形状は、全
体として軸線方向に幅厚さを有するリング状を形成して
４３す、このリング状の幅厚さのほぼ４分の１の小径部
３ ｄを残余の幅厚さは大径部３ｃに形成し、この大径
部の周縁角部が切刃先になっている。なお、３ｅの箇所
はこの刃物の本体中央部で、幅方向の艮ざ（厚ざ）がス
ベー４ノ体の役目も兼ねている。
。第３図において、構成シャフト２の左端側に鍔部２ａ
を形成し、右端側に締付ネジ部２ｂを形成している。こ
のシ（Ｉフト２の中央部にはめられる刃物の形状は、全
体として軸線方向に幅厚さを有するリング状を形成して
４３す、このリング状の幅厚さのほぼ４分の１の小径部
３ ｄを残余の幅厚さは大径部３ｃに形成し、この大径
部の周縁角部が切刃先になっている。なお、３ｅの箇所
はこの刃物の本体中央部で、幅方向の艮ざ（厚ざ）がス
ベー４ノ体の役目も兼ねている。
上記形状の刃物３を複数個（１０〜４０個）をシャツ１
−に順次にはめこんで並設してゆくものであるが、この
場合第３図に示されるように小径部を左側に順次に他の
刃物の大径部の側面に当接するように配置されでいる。
−に順次にはめこんで並設してゆくものであるが、この
場合第３図に示されるように小径部を左側に順次に他の
刃物の大径部の側面に当接するように配置されでいる。
そして小径部の厚さ幅に形成される間隙に図示していな
い上刃の刃先が噛み合って、下刃に多少の押圧力をもっ
て配置されるしのである。つまり上刃と下刃とのオーバ
ハング吊にバラツキが出ないようにするために各下刃間
の間隙は硬度性の高いセラミック製の刃物によって極め
て高精度（ミクロ的）の間隔保持がなされている。
い上刃の刃先が噛み合って、下刃に多少の押圧力をもっ
て配置されるしのである。つまり上刃と下刃とのオーバ
ハング吊にバラツキが出ないようにするために各下刃間
の間隙は硬度性の高いセラミック製の刃物によって極め
て高精度（ミクロ的）の間隔保持がなされている。
次に投数側の刃物を並設した／１右両端部に８！；Ｊ隔
保持のためにスペーサ４（第３図左側）とスペーサ５．
６（第３図右側）とをそれぞれ刃物体を挟持して配冒し
である。なお、右側端の１つのスペーサ−５は刃物の背
面を押しつけているがもう１つのスペーサ６は、前記刃
物側のスペーサ５を押圧づるため隙間８を設けておき、
締付ナツト７をねじこんで押圧づることにより刃物全体
を押圧し固定するようになっている。この場合スペーサ
５゜６はいずれも刃物３と同様にセラミック材料で形成
されて寸法粘度を厳密に維持している。
保持のためにスペーサ４（第３図左側）とスペーサ５．
６（第３図右側）とをそれぞれ刃物体を挟持して配冒し
である。なお、右側端の１つのスペーサ−５は刃物の背
面を押しつけているがもう１つのスペーサ６は、前記刃
物側のスペーサ５を押圧づるため隙間８を設けておき、
締付ナツト７をねじこんで押圧づることにより刃物全体
を押圧し固定するようになっている。この場合スペーサ
５゜６はいずれも刃物３と同様にセラミック材料で形成
されて寸法粘度を厳密に維持している。
なお、上記刃物３およびスペーナ４，５．６のスペーサ
に使用されるセラミック材料の組成について実施例をＪ
（明づる。
に使用されるセラミック材料の組成について実施例をＪ
（明づる。
〔セラミック例１〕
このセラミックは、正方晶酸化シルコニ・クム（７ｒ０
２）と単斜晶酸化ジルコニウムとのうち、いずれか−１
ノあるいは両方の合計を２〜２０容ω％含右し、残りの
成分が酸化イツトリウム（Ｙ２Ｏ３）、酸化マグネシウ
ム（ＭｇＯ）または酸化カルシウム（ＣａＯ）のうち１
種または２種以上で安定化された立方晶酸化ジルコニウ
ムと不可避の不純物とからなるものである。このセラミ
ックの特徴は、安定化されていない正方晶および／また
は単斜晶酸化ジルコニウムを２〜２０容量％含右する５
ｊλにあり、これにＪ：ってセラミックを、単に安定化
された立方晶酸化ジルコニウムと不可避の不純物とから
構成した場合ｊ、りも大きな抗折力が（ｑられる。ちな
みに、このような成分のセラミックは、抗折力が１１０
〜１４０／（！Ｆ／ｍｍ’であり、硬度が１−］ＲΔ９
１〜９１．５である。より具体的成分を述べれば、正方
晶および単斜晶酸化シルコニ・クムを合計で１５容吊％
とじ、残りを酸化イソ１〜リウムで安定化された立方晶
酸化ジルコニウムと不可避の不純物とからなるものであ
る。このセラミックは、抗折力１３５Ｋｇ／ＩＩＩＩＩ
′１硬さＩ−Ｉ ＲＡ ９１、比・Ｆ６．０、熱膨張係
数８Ｘ１０’／’Ｃである。
２）と単斜晶酸化ジルコニウムとのうち、いずれか−１
ノあるいは両方の合計を２〜２０容ω％含右し、残りの
成分が酸化イツトリウム（Ｙ２Ｏ３）、酸化マグネシウ
ム（ＭｇＯ）または酸化カルシウム（ＣａＯ）のうち１
種または２種以上で安定化された立方晶酸化ジルコニウ
ムと不可避の不純物とからなるものである。このセラミ
ックの特徴は、安定化されていない正方晶および／また
は単斜晶酸化ジルコニウムを２〜２０容量％含右する５
ｊλにあり、これにＪ：ってセラミックを、単に安定化
された立方晶酸化ジルコニウムと不可避の不純物とから
構成した場合ｊ、りも大きな抗折力が（ｑられる。ちな
みに、このような成分のセラミックは、抗折力が１１０
〜１４０／（！Ｆ／ｍｍ’であり、硬度が１−］ＲΔ９
１〜９１．５である。より具体的成分を述べれば、正方
晶および単斜晶酸化シルコニ・クムを合計で１５容吊％
とじ、残りを酸化イソ１〜リウムで安定化された立方晶
酸化ジルコニウムと不可避の不純物とからなるものであ
る。このセラミックは、抗折力１３５Ｋｇ／ＩＩＩＩＩ
′１硬さＩ−Ｉ ＲＡ ９１、比・Ｆ６．０、熱膨張係
数８Ｘ１０’／’Ｃである。
〔セラミック例２）
」−記セラミック例１のものに、ジルコニウムの窒化物
、炭窒化物、炭酸化物、酸窒化物または炭窒酸化物の１
種または２種以上を白目で１〜１０容ｒＩＩ％加え、そ
の分α方品酸化ジルコニウムを減らしたセラミックであ
る。この場合、抗折力１００ □〜１４０ Ｋｇ／ ｍ
ｍ’、硬度ＩＩ Ｒ△９１．５〜９２゜５である。
、炭窒化物、炭酸化物、酸窒化物または炭窒酸化物の１
種または２種以上を白目で１〜１０容ｒＩＩ％加え、そ
の分α方品酸化ジルコニウムを減らしたセラミックであ
る。この場合、抗折力１００ □〜１４０ Ｋｇ／ ｍ
ｍ’、硬度ＩＩ Ｒ△９１．５〜９２゜５である。
〔セラミック例３）
このセラミックは、正方晶酸化ジルコニウムと１ｉ斜晶
酸化ジルコニウムとのうり、いずれか一方あるいは両方
を台別で５〜２０容１１１％、酸化イツトリウム、酸化
マグネシウム、酸化カルシウム、酸化ニッケル（Ｎｉｐ
）または希土類元糸の酸化物のうち１種または２種以上
を合計で０．１〜２゜０￥ｊ間％合右づる点に特徴があ
り、残りの成分が酸化アルミニウムと不可避の不純物か
らなるものである。このような成分とすることにより、
中に酸化アルミニ・クムと不可避の不純物とから構成し
た場合よりも大きな抗折力が１ｑられる。すく【わら、
このＪ：うな成分のセラミックは、抗折力が５０〜８０
Ｋ’ｌ ／ ｍｓ’、硬度が１−ＩＲ△９２〜９２．
５である。
酸化ジルコニウムとのうり、いずれか一方あるいは両方
を台別で５〜２０容１１１％、酸化イツトリウム、酸化
マグネシウム、酸化カルシウム、酸化ニッケル（Ｎｉｐ
）または希土類元糸の酸化物のうち１種または２種以上
を合計で０．１〜２゜０￥ｊ間％合右づる点に特徴があ
り、残りの成分が酸化アルミニウムと不可避の不純物か
らなるものである。このような成分とすることにより、
中に酸化アルミニ・クムと不可避の不純物とから構成し
た場合よりも大きな抗折力が１ｑられる。すく【わら、
このＪ：うな成分のセラミックは、抗折力が５０〜８０
Ｋ’ｌ ／ ｍｓ’、硬度が１−ＩＲ△９２〜９２．
５である。
より具体的成分を述べれば、正方晶および単斜晶酸化ジ
ルコニウムを合ム］で１５容１１％、酸化イツトリウム
ｊおよび酸化ニッケルを合Ｊ１で０．５容量％とし、残
りを酸化アルミニウムと不可避の不純物とによって構成
する。このセラミックは、抗ＩＪ′ｉカフ ０ Ｋ９
／ 、ｍｍ’、動電［１［り△９２．１［４，１、熱膨
張係＠９Ｘ１０−’／’Ｃである。
ルコニウムを合ム］で１５容１１％、酸化イツトリウム
ｊおよび酸化ニッケルを合Ｊ１で０．５容量％とし、残
りを酸化アルミニウムと不可避の不純物とによって構成
する。このセラミックは、抗ＩＪ′ｉカフ ０ Ｋ９
／ 、ｍｍ’、動電［１［り△９２．１［４，１、熱膨
張係＠９Ｘ１０−’／’Ｃである。
（Ｌ７ラミツク例４〕
」−記セラミック例３のものに、ジルコニウムの窒化物
、炭窒化物、炭酸化物、酸窒化物および炭窒酸化物のう
ち１種または２種以上を白目で１〜１０容＋ｉ％％加え
、その分酸化アルミニウムを減らしたセラミックである
。この場合、抗折力５０〜８０Ｋｇ／イ、硬度トＩＲＡ
９２．５〜９３．５である。
、炭窒化物、炭酸化物、酸窒化物および炭窒酸化物のう
ち１種または２種以上を白目で１〜１０容＋ｉ％％加え
、その分酸化アルミニウムを減らしたセラミックである
。この場合、抗折力５０〜８０Ｋｇ／イ、硬度トＩＲＡ
９２．５〜９３．５である。
本件光°明は上記の構成により次のような特別な作用効
果を右する。つまり熱膨張変化に対する問題点の改善、
刃物型開の増大化に対する改善、刃物とスペーサ保持精
度の向上改善等について具体的に述べる。
果を右する。つまり熱膨張変化に対する問題点の改善、
刃物型開の増大化に対する改善、刃物とスペーサ保持精
度の向上改善等について具体的に述べる。
（ｉ）、熱膨張変化に対する問題点の改善。
（イ）、従来の丸刃工具【よ切断加工時における上刃と
下刃とが高速回転することにより高い摩擦熱を生じ、そ
れにより刃物自体の熱膨張したり、刃物を嵌合している
シャツ１−が熱膨張し軸線方向に１・゛【少ではあるが
延伸し、刃物の締付は押圧力を低下させ、これがテープ
の切断精度を悪くし不揃いになったり切断面を悪化した
りすることにイ【った。
下刃とが高速回転することにより高い摩擦熱を生じ、そ
れにより刃物自体の熱膨張したり、刃物を嵌合している
シャツ１−が熱膨張し軸線方向に１・゛【少ではあるが
延伸し、刃物の締付は押圧力を低下させ、これがテープ
の切断精度を悪くし不揃いになったり切断面を悪化した
りすることにイ【った。
（ロ）、この発明は上記欠点について、刃物自体をセラ
ミック製の刃物にして、かつスペーサと一体に形成した
ために下刃が上刃と摩擦しながら回転してｂＰｊｊ、膨
張率が従来の超硬合金（５Ｘ１０’／’Ｃ）に対して、
セラミック材料（８Ｘ１０−８７℃）の方が高く、シャ
フト材料の＃４（１１ｘ１０−’／°Ｃ）のそれに近い
熱膨張係数となっている。
ミック製の刃物にして、かつスペーサと一体に形成した
ために下刃が上刃と摩擦しながら回転してｂＰｊｊ、膨
張率が従来の超硬合金（５Ｘ１０’／’Ｃ）に対して、
セラミック材料（８Ｘ１０−８７℃）の方が高く、シャ
フト材料の＃４（１１ｘ１０−’／°Ｃ）のそれに近い
熱膨張係数となっている。
そのために、この発明はセラミック製刃物（スベーリ゛
体兼用）とｎ４製シセフトの熱膨張量が（よぼ近似して
いるために軸線方向の締付圧力の変動がＪ：り少なく、
切断作業中に下刃の締付は緩みの発生を極力防止し、上
刃とのミク［コ的オーバラップＷの不具合を未然防止し
、テープ切断粘度の向上に画期的な貢献をすることがで
きるようになった。
体兼用）とｎ４製シセフトの熱膨張量が（よぼ近似して
いるために軸線方向の締付圧力の変動がＪ：り少なく、
切断作業中に下刃の締付は緩みの発生を極力防止し、上
刃とのミク［コ的オーバラップＷの不具合を未然防止し
、テープ切断粘度の向上に画期的な貢献をすることがで
きるようになった。
（ハ）、同時に下刃刃物のシＩノットへのはめこみに際
し、刃物の内径とシャフトの外径をほぼ最初から均一に
形成し、嵌合精度を向上しておくことにより、刃物の重
心のずれを防１トし、それからくる上下の振動を最大限
に防止し、ミクロオーダのフィルムテープの切断をＪ：
り高精度のものに仕上げることができる。
し、刃物の内径とシャフトの外径をほぼ最初から均一に
形成し、嵌合精度を向上しておくことにより、刃物の重
心のずれを防１トし、それからくる上下の振動を最大限
に防止し、ミクロオーダのフィルムテープの切断をＪ：
り高精度のものに仕上げることができる。
（ｎ）、’Ｆ刃刀刃物体重量軽減と取付精度の向上。
（イ）、従来の丸刃工具の刃物は超硬合金製であるため
、比重が１５．０と鋼の７．８の約２倍であり、下刃刃
物を数十個を一体に締付（）た場合に極めて大重乎と／
ｉミリシャフトがたわむために回転振動発生の原因とな
っていた。これを解決するためにシ１？フトを太くした
が、こんどはシｉ／トフの自重により高速回転を生命と
づる丸刃工具には人きな欠陥となっていた。
、比重が１５．０と鋼の７．８の約２倍であり、下刃刃
物を数十個を一体に締付（）た場合に極めて大重乎と／
ｉミリシャフトがたわむために回転振動発生の原因とな
っていた。これを解決するためにシ１？フトを太くした
が、こんどはシｉ／トフの自重により高速回転を生命と
づる丸刃工具には人きな欠陥となっていた。
（ロ）、これに対してこの発明は、セラミック材料にＪ
：リスペーサと刃物を不可分一体の形状にイ１上げたも
ので、スペー１ノ体に刃物を形成したものである。周知
のごとくセラミックの比重は４゜０であり、従来の超硬
合金１５．０の約４分の１の比Ｆ４ｊであるから、これ
を丸刃１嬰という何千回転もの高速回転で４０数個も装
着した刃物体が回りノする工具に適用した場合の効果は
図り知れイ１い利点を発揮する。つまりシャフトに取付
けられた刃物が従来に比して４倍も軽ｆｆ１とくすり、
そのために生じていた軸心振れによる不都合を解消し高
精度のテープ切断（切断端面の仕上がり、歪み切断）の
防止を可能にした。
：リスペーサと刃物を不可分一体の形状にイ１上げたも
ので、スペー１ノ体に刃物を形成したものである。周知
のごとくセラミックの比重は４゜０であり、従来の超硬
合金１５．０の約４分の１の比Ｆ４ｊであるから、これ
を丸刃１嬰という何千回転もの高速回転で４０数個も装
着した刃物体が回りノする工具に適用した場合の効果は
図り知れイ１い利点を発揮する。つまりシャフトに取付
けられた刃物が従来に比して４倍も軽ｆｆ１とくすり、
そのために生じていた軸心振れによる不都合を解消し高
精度のテープ切断（切断端面の仕上がり、歪み切断）の
防止を可能にした。
（ハ）２次に下刃刃物は刃先部を一体的に形成したスペ
ー磨す休の１９１」もしてσタリ、一方のスペーサ“の
小径部が他のスペーサ大径部に当接して順次に並Ｓする
（、ηｊ？ｉであるから、従来のようにスベー１すと刃
物を別個に形成し、これを交互に組立ててゆくものに比
し、接合部を半分に減少し接合精度を高めることができ
ると同時にセラミック材料で形成しているために硬度が
従来の超硬合金材料よりも高く、そのために歪み麿をＪ
：り少なくしてミクロオーダの精度向上に有益である。
ー磨す休の１９１」もしてσタリ、一方のスペーサ“の
小径部が他のスペーサ大径部に当接して順次に並Ｓする
（、ηｊ？ｉであるから、従来のようにスベー１すと刃
物を別個に形成し、これを交互に組立ててゆくものに比
し、接合部を半分に減少し接合精度を高めることができ
ると同時にセラミック材料で形成しているために硬度が
従来の超硬合金材料よりも高く、そのために歪み麿をＪ
：り少なくしてミクロオーダの精度向上に有益である。
（ニ）、なお一般にセラミック材料はその抗折力が超硬
合金の抗折力より小さいから切刃部分の欠損をより一層
防由するためには、抗折力を大きいしのにして用いるの
が望ましい。そこで本出願人は前）ホした実施例のよう
な好適なセラミックを開発し、硬石性を緒持しつつ適度
の靭性を付与することに丸刃工具に最適な刃物を提供し
、高速回転により摩擦熱の発生を極力Ｊ３さえ、あるい
は摩耗を軽減し、熱膨張Ｅ＋１を従来の超硬合金に比し
て大幅に少なくして切断精良の高い丸刃Ｊ貝の下刃を作
ることができた。
合金の抗折力より小さいから切刃部分の欠損をより一層
防由するためには、抗折力を大きいしのにして用いるの
が望ましい。そこで本出願人は前）ホした実施例のよう
な好適なセラミックを開発し、硬石性を緒持しつつ適度
の靭性を付与することに丸刃工具に最適な刃物を提供し
、高速回転により摩擦熱の発生を極力Ｊ３さえ、あるい
は摩耗を軽減し、熱膨張Ｅ＋１を従来の超硬合金に比し
て大幅に少なくして切断精良の高い丸刃Ｊ貝の下刃を作
ることができた。
第１図および第２図はこの種の丸刃工具が組み込まれた
装置の一例を示し、第１図は平面図、第２図は上刃と下
刃が噛み合い回転をしている状態の側面図、第３図は本
ｆ１発明の下刃構造の刃物の一部を断面にした側面図で
ある。 １・・・下刃構造体、２・・・シＩＩフト、２ａ・・・
鍔部、３・・・刃物、３ａ・・・切先、３ｂ・・・刃物
側面、３ｃ・・・人１子部、３ｄ・・・小径部、３ｅ・
・・刃物本体、５，６・・・スペーサ、７・・・締付ナ
ツト。
装置の一例を示し、第１図は平面図、第２図は上刃と下
刃が噛み合い回転をしている状態の側面図、第３図は本
ｆ１発明の下刃構造の刃物の一部を断面にした側面図で
ある。 １・・・下刃構造体、２・・・シＩＩフト、２ａ・・・
鍔部、３・・・刃物、３ａ・・・切先、３ｂ・・・刃物
側面、３ｃ・・・人１子部、３ｄ・・・小径部、３ｅ・
・・刃物本体、５，６・・・スペーサ、７・・・締付ナ
ツト。
Claims (5)
- （１）一端に鍔部２ａを形成し他端に締付ネジ部２ｂを
刻設した鋼製シャフト２と、環状大径部３ｃと環状小径
部３ｄとによりスペーサ部３ｅと刃先部３ａとを一体形
成したセラミック製の刃物体３と、これら刃物体３の複
数個をシャフトに順次に並設して嵌合し、これら刃物体
３の鍔部２ａ側と締付ネジ部２ｂ側と締付ネジ部２ｂ側
にセラミック製のスペーサ４、５、６をそれぞれ介在し
て締付ナット７により押圧緊締してなることを特徴とす
る丸刃工具の下刃構造。 - （２）前記セラミックは、正方晶および／または単斜晶
酸化ジルコニウム（ＺｒＯ＿２）を２〜２０容量％含有
し、残りの成分が酸化イツトリウム（Ｙ＿２Ｏ＿３）、
酸化マグネシウム（ＭｇＯ）または酸化カルシウム（Ｃ
ａＯ）のうち１種または２種以上で安定化された立方晶
酸化ジルコニウム（ＺｒＯ＿２）と不可避の不純物とか
らなることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の
丸刃工具の下刃構造。 - （３）前記セラミックは、正方晶および／または単斜晶
酸化ジルコニウム（ＺｒＯ＿２）を２〜２０容量％、ジ
ルコニウム（Ｚｒ）の窒化物、炭窒化物、炭酸化物、酸
窒化物または炭窒酸化物のうち１種または２種以上を合
計で１〜１０容量％含有し、残りの成分が酸化イツトリ
ウム（Ｙ＿２Ｏ＿３）、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）ま
たは酸化カルシウム（ＣａＯ）のうち１種または２種以
上で安定化された立方晶酸化ジルコニウム（ＺｒＯ＿２
）と不可避の不純物とからなることを特徴とする特許請
求の範囲第１項に記載の丸刃工具の下刃構造。 - （４）前記セラミックは、正方晶および／または単斜晶
酸化ジルコニウム（ＺｒＯ＿２）を５〜２０容量％、酸
化イツトリウム（Ｙ＿２Ｏ＿３）、酸化マグネシウム（
ＭｇＯ）、酸化カルシウム（ＣａＯ）、酸化ニッケル（
ＮｉＯ）または希土類元素の酸化物のうち１種または２
種以上を合計で０．１〜２００容量％含有し、残りの成
分が酸化アルミニウム（Ａｌ＿２Ｏ＿３）と不可避の不
純物とからなることを特徴とする特許請求の範囲第１項
に記載の丸刃工具の下刃構造。 - （５）前記セラミックは、正方晶および／または単斜晶
酸化ジルコニウム（ＺｒＯ＿２）を５〜２０容量％、酸
化マグネウム（ＭｇＯ）、酸化イツトリウム（Ｙ＿２Ｏ
＿３）、酸化カルシウム（ＣａＯ）、酸化ニッケルまた
は希土類元素の酸化物のうち１種または２種以上を合計
で０．１〜２．０容量％、ジルコニウム（Ｚｒ）の窒化
物、炭窒化物、炭酸化物、酸窒化物または炭窒酸化物の
うち１種または２種以上を合計で１〜１０容量％含有し
、残りの成分が酸化アルミニウムと不可避の不純物とか
らなることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の
丸刃工具の下刃構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13682086A JPS6294292A (ja) | 1986-06-12 | 1986-06-12 | 丸刃工具の下刃構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13682086A JPS6294292A (ja) | 1986-06-12 | 1986-06-12 | 丸刃工具の下刃構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6294292A true JPS6294292A (ja) | 1987-04-30 |
Family
ID=15184271
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13682086A Pending JPS6294292A (ja) | 1986-06-12 | 1986-06-12 | 丸刃工具の下刃構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6294292A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0716823U (ja) * | 1993-07-16 | 1995-03-20 | 株式会社野島角清製作所 | 吊りボルト取付金具 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5484670A (en) * | 1977-12-19 | 1979-07-05 | Toyo Knife | Slitter |
| JPS55112717A (en) * | 1979-02-26 | 1980-08-30 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | Spacer for rotary shearing device |
-
1986
- 1986-06-12 JP JP13682086A patent/JPS6294292A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5484670A (en) * | 1977-12-19 | 1979-07-05 | Toyo Knife | Slitter |
| JPS55112717A (en) * | 1979-02-26 | 1980-08-30 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | Spacer for rotary shearing device |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0716823U (ja) * | 1993-07-16 | 1995-03-20 | 株式会社野島角清製作所 | 吊りボルト取付金具 |
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