JPS63100192A - ２層めっき鋼板 - Google Patents
２層めっき鋼板Info
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- JPS63100192A JPS63100192A JP24642986A JP24642986A JPS63100192A JP S63100192 A JPS63100192 A JP S63100192A JP 24642986 A JP24642986 A JP 24642986A JP 24642986 A JP24642986 A JP 24642986A JP S63100192 A JPS63100192 A JP S63100192A
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- alloy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、電気めっき法により工業的に製造可能な、耐
熱性および耐食性に優れた、表面がＡｌ合金層の２層め
っき鋼板に関する。
熱性および耐食性に優れた、表面がＡｌ合金層の２層め
っき鋼板に関する。
（従来の技＋Ｆｉ）
ＡｌおよびＭ合金めっき鋼板（以下、Ａｌ系めっき鋼板
という）は、通常のＺｎめっき鋼板を凌ぐ耐食性を示し
、また高温では鋼の酸化を防止する効果も大きいため、
経済的な耐熱もしくは耐食性材料として使用されている
。
という）は、通常のＺｎめっき鋼板を凌ぐ耐食性を示し
、また高温では鋼の酸化を防止する効果も大きいため、
経済的な耐熱もしくは耐食性材料として使用されている
。
しかし、従来のＡｌ系めっきは、はとんど溶融金属浸漬
めっき法により行われており、めっき付着量が片面で２
０〜１００ｇ／ｒ／と比較的厚目付のＡｌめっき鋼板し
か製造されていなかった。また、Ａｌ系の溶融めっきは
７００℃以上の高温で行われるため、母材に悪影響が出
ること、さらにはめっき被膜と鋼板素地間にもろいＦｅ
−Ａｌ合金層が発達し、鋼板の加工性が劣化することが
避けられないという、重大な難点があった。
めっき法により行われており、めっき付着量が片面で２
０〜１００ｇ／ｒ／と比較的厚目付のＡｌめっき鋼板し
か製造されていなかった。また、Ａｌ系の溶融めっきは
７００℃以上の高温で行われるため、母材に悪影響が出
ること、さらにはめっき被膜と鋼板素地間にもろいＦｅ
−Ａｌ合金層が発達し、鋼板の加工性が劣化することが
避けられないという、重大な難点があった。
一方、低温での操業が可能な電気めっき法によりＡｌ系
めっきを行うことも以前より考えられているが、Ａｌは
水溶液からの電析が全（不可能なため、塩化アルミニウ
ム（ＡＩ２Ｃ２３）を主成分とし、フラックスとして塩
化アルカリを加えた混合塩化物による溶融塩浴での電気
めっきが従来より実用的なＡｌ系電気めっき法として考
慮されている（例、特公昭４５−２９０８５号および同
４８−３８０６４号公報参照）。
めっきを行うことも以前より考えられているが、Ａｌは
水溶液からの電析が全（不可能なため、塩化アルミニウ
ム（ＡＩ２Ｃ２３）を主成分とし、フラックスとして塩
化アルカリを加えた混合塩化物による溶融塩浴での電気
めっきが従来より実用的なＡｌ系電気めっき法として考
慮されている（例、特公昭４５−２９０８５号および同
４８−３８０６４号公報参照）。
上記特公昭４８−３８０６４号公報において指摘されて
いるように、へＱ電気めっき鋼板でも、耐熱材料として
高温で使用されているうちに、Ａｌめっき皮膜が母材の
Ｆｅと合金層を形成し、密着性が低下するとともに、長
期間での使用により合金化がめつき層全体に広がり、表
面までＦｅ−Ａｌ合金となる。
いるように、へＱ電気めっき鋼板でも、耐熱材料として
高温で使用されているうちに、Ａｌめっき皮膜が母材の
Ｆｅと合金層を形成し、密着性が低下するとともに、長
期間での使用により合金化がめつき層全体に広がり、表
面までＦｅ−Ａｌ合金となる。
このＦｅ−Ａ２合金皮膜は、鋼の高温酸化を防止するに
は有効であるが、常温での耐食性は純Ａｌに比べて劣る
。そのため、上記公報に記載の方法にあっては、下地処
理としてスルファミンニッケル浴による電気Ｎｉめっき
を行い、Ｎｉめっき層を下層として介在させることによ
り、ＡｌとＦｅとの合金化を阻止し、高温での使用によ
る耐熱性劣化の防止を図っている。しかし、この下地Ｎ
ｉ層の厚みは５〜１０μ−であり、これは付＠量に換算
すると約４０〜８０ｇ／ｄに相当し、かなり厚目付であ
るため、コストが高い上に、上層めっき層と下層めっき
層との密着性が低下し、端面耐食性が劣るということが
判明した。
は有効であるが、常温での耐食性は純Ａｌに比べて劣る
。そのため、上記公報に記載の方法にあっては、下地処
理としてスルファミンニッケル浴による電気Ｎｉめっき
を行い、Ｎｉめっき層を下層として介在させることによ
り、ＡｌとＦｅとの合金化を阻止し、高温での使用によ
る耐熱性劣化の防止を図っている。しかし、この下地Ｎ
ｉ層の厚みは５〜１０μ−であり、これは付＠量に換算
すると約４０〜８０ｇ／ｄに相当し、かなり厚目付であ
るため、コストが高い上に、上層めっき層と下層めっき
層との密着性が低下し、端面耐食性が劣るということが
判明した。
ところで、溶融塩浴による電気へＱめっきは、低い電流
密度で操業しないと美麗な品質のよいめっき皮膜が得ら
れず、２０ Ａ ／ｄ ｎ？以上という実用的な電流密
度域での操業では、めっき皮膜が樹枝状組織あるいはパ
ウダー状となり、このめっき品質の悪化により耐食性も
劣化する。かかる電気Ａｌめっきの欠点を克服する目的
で、溶融塩浴にＭｎ塩を添加してへＱ−Ｍｎ合金電気め
っき皮膜とすることが提案されている。このＡｌ−Ｍｎ
合金めっきは、Ｍめっきに劣らぬ耐熱性を有すると言わ
れ、耐食性はＡｌよりさらに優れている。
密度で操業しないと美麗な品質のよいめっき皮膜が得ら
れず、２０ Ａ ／ｄ ｎ？以上という実用的な電流密
度域での操業では、めっき皮膜が樹枝状組織あるいはパ
ウダー状となり、このめっき品質の悪化により耐食性も
劣化する。かかる電気Ａｌめっきの欠点を克服する目的
で、溶融塩浴にＭｎ塩を添加してへＱ−Ｍｎ合金電気め
っき皮膜とすることが提案されている。このＡｌ−Ｍｎ
合金めっきは、Ｍめっきに劣らぬ耐熱性を有すると言わ
れ、耐食性はＡｌよりさらに優れている。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明者らは、Ａｌ−Ｍｎ合金めつき鋼板の耐熱性材料
としての使用について検討したところ、へＱ−Ｍｎ合金
めっきでも、純Ａｌめっきの場合と同様に、高温にさら
されるとＡｌが下地のＦｅと合金層を形成して耐食性が
劣化し、しかも５００℃以上の高温では３０分程度の比
較的短時間のうちに下地のＦｅとＡｌとの合金層の形成
が認められるようになり、密着性が低下する場合もある
ことを知った。
としての使用について検討したところ、へＱ−Ｍｎ合金
めっきでも、純Ａｌめっきの場合と同様に、高温にさら
されるとＡｌが下地のＦｅと合金層を形成して耐食性が
劣化し、しかも５００℃以上の高温では３０分程度の比
較的短時間のうちに下地のＦｅとＡｌとの合金層の形成
が認められるようになり、密着性が低下する場合もある
ことを知った。
ここに、本発明の目的は、高温で使用しても耐食性や密
着性の低下が起こりにくい、耐熱性および耐食性に優れ
たＡｌ Ｍｎ合金めっき鋼板を提供することである。
着性の低下が起こりにくい、耐熱性および耐食性に優れ
たＡｌ Ｍｎ合金めっき鋼板を提供することである。
（問題点を解決するための手段）
上記目的を達成するために、プレメツキ法に着目して検
討した結果、下地処理としてＮ１、ＣｒおよびＣｏのう
ちの１種以上の金属を比較的低い付着量でめっきした後
、溶融塩浴によりへＱ−Ｍｎ合金めっきを施した２層め
っき鋼板とすることにより、高温でＡｌとＦｅとの合金
層の形成が抑制されることを見出し、本発明を完成させ
た。
討した結果、下地処理としてＮ１、ＣｒおよびＣｏのう
ちの１種以上の金属を比較的低い付着量でめっきした後
、溶融塩浴によりへＱ−Ｍｎ合金めっきを施した２層め
っき鋼板とすることにより、高温でＡｌとＦｅとの合金
層の形成が抑制されることを見出し、本発明を完成させ
た。
ここに、本発明は、Ｎｉ、 ＣｒおよびＣｏから選ばれ
た少なくとも１種の金属からなる付着量０．５〜２０ｇ
／ｄの下層めっき層と、Ａｌ−Ｍｎ合金めっき層からな
る付着量１〜１００ ｇ／ｒｙｆの上層めっき層とを鋼
板の片面もしくは両面に有してなる、耐熱性および耐食
性に優れた２Ｎめっき鋼板である。
た少なくとも１種の金属からなる付着量０．５〜２０ｇ
／ｄの下層めっき層と、Ａｌ−Ｍｎ合金めっき層からな
る付着量１〜１００ ｇ／ｒｙｆの上層めっき層とを鋼
板の片面もしくは両面に有してなる、耐熱性および耐食
性に優れた２Ｎめっき鋼板である。
（作用）
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明の２層めっき鋼板において、下層は付着Ｍ Ｏ，
５〜２０ｇ／ｒｄのＮｒｓＣｒおよびＣｏから選ばれた
少なくとも１種の金属からなるめっき層である。下地め
っき処理によるＡｌ−Ｆｅ合金形成の抑制の効果に関し
ては、Ｎ１が最も優れた効果を示すが、ＣｒやＣｏでも
実用上十分な実質的な抑制効果が得られる。
５〜２０ｇ／ｒｄのＮｒｓＣｒおよびＣｏから選ばれた
少なくとも１種の金属からなるめっき層である。下地め
っき処理によるＡｌ−Ｆｅ合金形成の抑制の効果に関し
ては、Ｎ１が最も優れた効果を示すが、ＣｒやＣｏでも
実用上十分な実質的な抑制効果が得られる。
下層を合金めっきとする場合、この３種類の金属から選
んだ金属の合金めっきとするのが好ましいが、場合によ
り少量の他の金属を存在させた合金めっきとすることも
できる。
んだ金属の合金めっきとするのが好ましいが、場合によ
り少量の他の金属を存在させた合金めっきとすることも
できる。
下層めっき層の付着量がｏ、ｓ ｇ／ｍ未満では、上層
のＡｌと母材のＦｅとの合金層形成を効果的に抑制でき
ない、また、下層めっき層を２０ｇ／ ｒｄを超える付
＠量でめっきしても、上記合金形成の抑制効果にそれ以
上の向上が認められない上、コスト面でも不利であり、
また、下層めっき層が厚くなりすぎると一般にめっきの
密着性が低下する傾向がある。さらに、下層のめっき付
着量が２０ｇ／ ＝を超えると、下要金属がＮｉの場合
には、Ｎｉが責な金属であるため上層のＡｌ−Ｍｎ合金
層の腐食が進みやすく、端面耐食性が劣化し、一方、下
層金属がＣｒかＣｏの場合には、後で実施例において示
すように加工性が劣化し、特にＣｏは高価であるので、
高い付着量は経済的に不利である０以上の理由から、下
層めっき層の付着量は０．５〜２０ｇ／ ｃｄに制限す
る。
のＡｌと母材のＦｅとの合金層形成を効果的に抑制でき
ない、また、下層めっき層を２０ｇ／ ｒｄを超える付
＠量でめっきしても、上記合金形成の抑制効果にそれ以
上の向上が認められない上、コスト面でも不利であり、
また、下層めっき層が厚くなりすぎると一般にめっきの
密着性が低下する傾向がある。さらに、下層のめっき付
着量が２０ｇ／ ＝を超えると、下要金属がＮｉの場合
には、Ｎｉが責な金属であるため上層のＡｌ−Ｍｎ合金
層の腐食が進みやすく、端面耐食性が劣化し、一方、下
層金属がＣｒかＣｏの場合には、後で実施例において示
すように加工性が劣化し、特にＣｏは高価であるので、
高い付着量は経済的に不利である０以上の理由から、下
層めっき層の付着量は０．５〜２０ｇ／ ｃｄに制限す
る。
下層は、公知のＮ＋、ＣｒもしくはＣｏの電気めっき浴
を使用して、常法により形成することができる。
を使用して、常法により形成することができる。
上層は、付着ｍ ｔ −ｔｏｏ ｇ／ｒｒｒのへＱ−Ｍ
ｎ合金めっき層である。付着量１ｇ／ｒ＋？未満では、
部系めっきの示す良好な耐食性、耐熱性が全く得られず
、一方、上層の付ｊａｌが１００ｇ／ｒ＋ｆを超えると
、鋼板の加工性が著しく劣化する。
ｎ合金めっき層である。付着量１ｇ／ｒ＋？未満では、
部系めっきの示す良好な耐食性、耐熱性が全く得られず
、一方、上層の付ｊａｌが１００ｇ／ｒ＋ｆを超えると
、鋼板の加工性が著しく劣化する。
上層のＡｌ−Ｍｎ合金めっきは、公知のＡｌＣ１２ｓ−
ＸＣ２（Ｘはアルカリ金属）混合溶融塩浴にＭｎをやは
り塩化物として添加した電気めっき浴を使用して、従来
の溶融塩電気Ａｌめっきと同様に実施することができる
。Ａｌ−Ｍｎ合金中のＭｎ含有量は０．５〜５０重量％
程度が好ましい、この範囲外では、めっき外観が劣化す
る傾向があり、またＭｎ含有量が少なすぎると耐食性の
低下が著しく、逆にＭｎ含有量が５０％を超えて多くな
ると加工性が低下する。特に好ましいＭｎ含有量は１０
〜４０重量％の範囲内である。
ＸＣ２（Ｘはアルカリ金属）混合溶融塩浴にＭｎをやは
り塩化物として添加した電気めっき浴を使用して、従来
の溶融塩電気Ａｌめっきと同様に実施することができる
。Ａｌ−Ｍｎ合金中のＭｎ含有量は０．５〜５０重量％
程度が好ましい、この範囲外では、めっき外観が劣化す
る傾向があり、またＭｎ含有量が少なすぎると耐食性の
低下が著しく、逆にＭｎ含有量が５０％を超えて多くな
ると加工性が低下する。特に好ましいＭｎ含有量は１０
〜４０重量％の範囲内である。
また、鵠、Ｍｎ以外の他の合金元素も、めっき鋼板の性
能に悪影響がない限り、少１（通常、合計で１．０重量
％以下）添加することができる。かかる他の合金元素の
例としては、Ｆｅ、Ｃｒｓ Ｎｉｓ Ｔ＋などが挙げら
れるが、これらに限定されるものではな（、また、かか
る他の合金元素を２種以上添加しても構わない、これら
の元素も、同様に塩化物として溶融塩浴中に添加するこ
とが好ましい。
能に悪影響がない限り、少１（通常、合計で１．０重量
％以下）添加することができる。かかる他の合金元素の
例としては、Ｆｅ、Ｃｒｓ Ｎｉｓ Ｔ＋などが挙げら
れるが、これらに限定されるものではな（、また、かか
る他の合金元素を２種以上添加しても構わない、これら
の元素も、同様に塩化物として溶融塩浴中に添加するこ
とが好ましい。
一般に、混合溶融塩浴によるＡｌ−Ｍｎ合金めっきのめ
っき温度は１５０〜２００℃程度であり、電流密度は２
０〜１００ Ａ／ｄｎ（程度である。
っき温度は１５０〜２００℃程度であり、電流密度は２
０〜１００ Ａ／ｄｎ（程度である。
溶融塩浴によるＡｌ−Ｍｎ合金電気めっきは、周知のよ
うに水分の混入を避けることがめつき効率およびめっき
品質の保持にとって重要であるので、上層のＡｌ−Ｍｎ
合金電気めっきを施す前に、下地めっきが施された鋼板
を十分に水洗し、さらに加熱乾燥して完全に水分を除去
する。裸の鋼板を大気中で加熱乾燥すると表面に酸化皮
膜が形成されてＡｌ系めっき皮膜の密着性が大幅に阻害
されるが、本発明にあっては上記のように比較的責な金
属で下地めっき処理しであるため、加熱乾燥による密着
性の低下は認められない。
うに水分の混入を避けることがめつき効率およびめっき
品質の保持にとって重要であるので、上層のＡｌ−Ｍｎ
合金電気めっきを施す前に、下地めっきが施された鋼板
を十分に水洗し、さらに加熱乾燥して完全に水分を除去
する。裸の鋼板を大気中で加熱乾燥すると表面に酸化皮
膜が形成されてＡｌ系めっき皮膜の密着性が大幅に阻害
されるが、本発明にあっては上記のように比較的責な金
属で下地めっき処理しであるため、加熱乾燥による密着
性の低下は認められない。
本発明の２層めっき鋼板の母材鋼板は、一般には冷延鋼
板であるが、熱延鋼板も使用でき、また予め化成処理を
施したものでもよい０本発明による２層めっき鋼板は、
上記の２層めっきを鋼板の片面あるいは両面のいずれに
設けたものでもよい。
板であるが、熱延鋼板も使用でき、また予め化成処理を
施したものでもよい０本発明による２層めっき鋼板は、
上記の２層めっきを鋼板の片面あるいは両面のいずれに
設けたものでもよい。
両面被覆の場合に、上記の下層および上層の付着量はい
ずれも片面についての量である。
ずれも片面についての量である。
本発明の２層めっき鋼板は、耐熱性および耐食性に侵れ
ているので、そのままで耐食性あるいは甜熱性鋼板とし
て使用できるが、使用目的によってはさらに塗装するこ
ともでき、塗膜の密着性も良好であるため、塗装耐食性
の優れた塗装鋼機が得られる。なお、塗装に先立って、
常法によりクロメート処理を施すことができる。
ているので、そのままで耐食性あるいは甜熱性鋼板とし
て使用できるが、使用目的によってはさらに塗装するこ
ともでき、塗膜の密着性も良好であるため、塗装耐食性
の優れた塗装鋼機が得られる。なお、塗装に先立って、
常法によりクロメート処理を施すことができる。
以下、実施例により本発明をさらに具体的に説明する。
（実施例）
厚さ０．８ｆｉ、幅Ｌｏｏｍ、長さ２００龍の冷延鋼板
に、脱脂、酸洗処理により表面を清浄化した後、下記の
めっき条件下において各種付着量のＮｉ、 Ｃｒ、Ｃｏ
、またはＮｉ−ＣｒもしくはＮｉ−Ｃｏ合金の電気めっ
きを片面に施した。
に、脱脂、酸洗処理により表面を清浄化した後、下記の
めっき条件下において各種付着量のＮｉ、 Ｃｒ、Ｃｏ
、またはＮｉ−ＣｒもしくはＮｉ−Ｃｏ合金の電気めっ
きを片面に施した。
１３基蜀し鹸１に住
めっき浴組成： Ｎ１５Ｏ＊・７ＨｔＯ２７０ｇ／
ｌＮｉＣ１１・６Ｈｚ０ ５０ ｇ／ ＩＨｓＢ（ｈ
３５ ｇ／ １ｐＨ：５．５ 浴温：５０℃ 電流密度 ： ５Ａ／ｄｉ １λに汝ユ１条作 めっき浴組成： Ｃｒｙｓ ２５０ ｇ／ １！１
．ｓｏ、 ２．５ ｇｉｌ 浴温：４５℃ 電流密度 ： ５Ａ／ｄｍｒ 電気Ｃｏめっき条件 めっき浴組成： ＣＯ３Ｏ４・７Ｈｚ０ ４５０ ｇ／
１２）１ｓＢＯｓ ４０ ｇ／ｊＩＣｏ
Ｃ１ｘ ・６ｕｔｏ ４５ ｇ／ｆｆ１ＫＣＩ
２０ ｇ／ＩｔｐＨ：４．０ 浴温：３７℃ 電流密度 ： ５Ａ／ｄｎ？ Ｎｉ−ＣｒまたはＮｉ−Ｃｏ合金めっきの場合には、上
記のＮｉめっき浴組成に、めっき皮膜中のＣｒもしくは
Ｇｏ含有量が所定の重量％となるように、Ｃｒｙｓ（Ｎ
ｉ−Ｃｒ合金の場合）またはＣＯ３Ｏ４’ ７ＨｔＯ（
Ｎｉ−Ｃｏ合金の場合）を添加しためっき浴を使用し、
上記Ｎｉめっき条件に準じた条件で電気めっきを行った
。
ｌＮｉＣ１１・６Ｈｚ０ ５０ ｇ／ ＩＨｓＢ（ｈ
３５ ｇ／ １ｐＨ：５．５ 浴温：５０℃ 電流密度 ： ５Ａ／ｄｉ １λに汝ユ１条作 めっき浴組成： Ｃｒｙｓ ２５０ ｇ／ １！１
．ｓｏ、 ２．５ ｇｉｌ 浴温：４５℃ 電流密度 ： ５Ａ／ｄｍｒ 電気Ｃｏめっき条件 めっき浴組成： ＣＯ３Ｏ４・７Ｈｚ０ ４５０ ｇ／
１２）１ｓＢＯｓ ４０ ｇ／ｊＩＣｏ
Ｃ１ｘ ・６ｕｔｏ ４５ ｇ／ｆｆ１ＫＣＩ
２０ ｇ／ＩｔｐＨ：４．０ 浴温：３７℃ 電流密度 ： ５Ａ／ｄｎ？ Ｎｉ−ＣｒまたはＮｉ−Ｃｏ合金めっきの場合には、上
記のＮｉめっき浴組成に、めっき皮膜中のＣｒもしくは
Ｇｏ含有量が所定の重量％となるように、Ｃｒｙｓ（Ｎ
ｉ−Ｃｒ合金の場合）またはＣＯ３Ｏ４’ ７ＨｔＯ（
Ｎｉ−Ｃｏ合金の場合）を添加しためっき浴を使用し、
上記Ｎｉめっき条件に準じた条件で電気めっきを行った
。
次いで、この下地めっき処理の済んだ鋼板を、十分に水
洗した後、７０℃の温風乾燥器で１分間乾燥して完全に
水分を除去し、直ちに下記条件で混合溶融塩浴によるＡ
ｌ−Ｍｎ合金めっき処理に付した。
洗した後、７０℃の温風乾燥器で１分間乾燥して完全に
水分を除去し、直ちに下記条件で混合溶融塩浴によるＡ
ｌ−Ｍｎ合金めっき処理に付した。
Ａｌ−Ｍｎム め
めっき浴組成： Ａｌａ２３７４．１重量％ＮａＧ？
１４．１重量％ にＣ２１１，８ｍ！ｔ％ 浴温：２００℃ 電流密度 ： ４０Ａ／ｄｒｒｒ Ｍｎについては、めっき皮膜中のＭｎ含有量が所定の重
量％となるようにＭｎα８を溶融塩浴に添加した０通電
時間は、上層付着量が２０ｇ／ ｔｄの場合で約６０秒
である。この溶融塩電気めっきは、溶融塩専用のフロー
セル〔インコネル６００（登録商ｉｌり製〕を使用して
行った。
１４．１重量％ にＣ２１１，８ｍ！ｔ％ 浴温：２００℃ 電流密度 ： ４０Ａ／ｄｒｒｒ Ｍｎについては、めっき皮膜中のＭｎ含有量が所定の重
量％となるようにＭｎα８を溶融塩浴に添加した０通電
時間は、上層付着量が２０ｇ／ ｔｄの場合で約６０秒
である。この溶融塩電気めっきは、溶融塩専用のフロー
セル〔インコネル６００（登録商ｉｌり製〕を使用して
行った。
得られた２層めっき鋼板を、加熱後の耐食性および密着
性、ならびに加工性について、下記要領で試験した。試
験結果を、下層および上層の各層のめっき種類および付
着量と共に、次の第１表〜第５表に示す。
性、ならびに加工性について、下記要領で試験した。試
験結果を、下層および上層の各層のめっき種類および付
着量と共に、次の第１表〜第５表に示す。
跋狼辣
■然盪旦皇塁’大気中において５００℃で２４時間加熱
した後、塩水噴霧試験（ＪＩＳ−Ｚ２３７１）を行い、
赤錆発生までの日数により評価した。
した後、塩水噴霧試験（ＪＩＳ−Ｚ２３７１）を行い、
赤錆発生までの日数により評価した。
Ｓ／ 、大気中において６００℃で３０分間加
熱した後、デュポン衝撃試験（球頭径〃インチ、エネル
ギー０．８ ｋｇｆ−■）を行い、テープ！！１離での
剥離状況により密着性を評価した。
熱した後、デュポン衝撃試験（球頭径〃インチ、エネル
ギー０．８ ｋｇｆ−■）を行い、テープ！！１離での
剥離状況により密着性を評価した。
■ユ１び曲げ半径０．８龍で密着曲げ後、テープ剥離試
験を実施し、剥離状況により密着性を評価した。
験を実施し、剥離状況により密着性を評価した。
比較のために、下層めっきを省略したＡｌ−Ｍｎ系１層
めっき鋼板、あるいは各種条件が本発明の範囲外である
２層めっき鋼板を同様に調製し、試験した結果も、第１
表〜第５表に併せて示す。
めっき鋼板、あるいは各種条件が本発明の範囲外である
２層めっき鋼板を同様に調製し、試験した結果も、第１
表〜第５表に併せて示す。
第１表
（旦拳 付着量の単位はすべてｄｄ。
第２表
第３表
συ ＊ 付着量の単位はすべてｇｏｄ。
第４表
第５表
συ 傘 付着量の単位はすべて＆／ｒｄ。
（発明の効果）
上の各表の結果かられかるように、本発明の２層め９き
鋼板は、いずれも加熱後の耐食性および密着性に優れ、
また加工性も良好である。
鋼板は、いずれも加熱後の耐食性および密着性に優れ、
また加工性も良好である。
具体的には、第１表は、下層がＮｉめっきである場合の
下層の付着量の変化（嵐１〜８）および上層Ａｌ−Ｍｎ
合金めっきの付着量の変化（−９〜１７）による影響を
示す、下層のＮｉめっきの付１７量が０．５〜２０ｇ／
ｔｄの範囲内で優れた加熱後の耐食性および密着性が
得られている。Ｎｌめっきを行わないか、またはその付
着量が０．５ｇ／ｒｒ１未満の場合には、加熱後の耐食
性および密着性がいずれも十分でない。
下層の付着量の変化（嵐１〜８）および上層Ａｌ−Ｍｎ
合金めっきの付着量の変化（−９〜１７）による影響を
示す、下層のＮｉめっきの付１７量が０．５〜２０ｇ／
ｔｄの範囲内で優れた加熱後の耐食性および密着性が
得られている。Ｎｌめっきを行わないか、またはその付
着量が０．５ｇ／ｒｒ１未満の場合には、加熱後の耐食
性および密着性がいずれも十分でない。
Ｎ１めっき付着量が３０．０ｇ／ ｃｄの場合（ｌｌｈ
８）、加熱後の耐食性・密着性は良好であるが、Ｎｉが
責であるため、Ｎｉ層がこのように厚いと、上層の卑な
Ｍの腐食が端面から進行しやすく、端面耐食性が劣化す
る点で好ましくない、上層のへＱ−Ｍｎ合金めっきの付
着量は、０．１ ｇ／ｒｒｒ未満では耐食性が極端に劣
化し、逆に１００ ｇ／ｎ？を超えると良好な加工性が
得られないことがわかる。
８）、加熱後の耐食性・密着性は良好であるが、Ｎｉが
責であるため、Ｎｉ層がこのように厚いと、上層の卑な
Ｍの腐食が端面から進行しやすく、端面耐食性が劣化す
る点で好ましくない、上層のへＱ−Ｍｎ合金めっきの付
着量は、０．１ ｇ／ｒｒｒ未満では耐食性が極端に劣
化し、逆に１００ ｇ／ｎ？を超えると良好な加工性が
得られないことがわかる。
第２表および第３表は、それぞれ下層がＣｒおよびＣｏ
めっきである場合の例であって、いずれも下層の付着量
が０．５ｇ／ ｎ１未満であるか下層を省略した場合に
は、加熱後の耐食性および密着性が両方とも低く、また
下層付着量が３０ｇ／ ｒｒｒと高くなると、加工性の
劣化が著しい。
めっきである場合の例であって、いずれも下層の付着量
が０．５ｇ／ ｎ１未満であるか下層を省略した場合に
は、加熱後の耐食性および密着性が両方とも低く、また
下層付着量が３０ｇ／ ｒｒｒと高くなると、加工性の
劣化が著しい。
第４表は、下層めっきがＮｉ−Ｃｒ合金めっきにおいて
下層の付着量を変化させた場合の結果を示し、上の第２
表および第３表と同様の傾向を示している。
下層の付着量を変化させた場合の結果を示し、上の第２
表および第３表と同様の傾向を示している。
第５表は、下層がＮｉ−Ｃｏ合金である場合の、上層の
Ａｌ−Ｍｎ合金めっき層のＭｎ含有量を変化させた例で
ある。上層が純Ａｌであると加熱後の耐食性が極端に低
下することがわかる。また、Ｍｎ含有量が５０％を超え
ると、良好な加工性が得られに（い。
Ａｌ−Ｍｎ合金めっき層のＭｎ含有量を変化させた例で
ある。上層が純Ａｌであると加熱後の耐食性が極端に低
下することがわかる。また、Ｍｎ含有量が５０％を超え
ると、良好な加工性が得られに（い。
また、添付の第１図（ａ）は、上記第１表の臘１の本発
明の範囲外のめっき鋼板、すなわちＡｌ−２０％Ｍｎ合
金めっき層を付着量２０ｇ／ ｒｒ＋で鋼板母材に直接
設けた１層めっき鋼板を、大気中において６００℃で３
０分間加熱した後の断面組織を示すｉ！Ｊｉ徽鏡写真で
あり、Ａｌ−Ｍｎ！ｌと母材との間にわずか３０分間の
加熱ですでにＦｅ−Ａｌ合金層が形成され、その結果、
めっき層が浮き上がって剥離しやすくなっていることが
わかる。
明の範囲外のめっき鋼板、すなわちＡｌ−２０％Ｍｎ合
金めっき層を付着量２０ｇ／ ｒｒ＋で鋼板母材に直接
設けた１層めっき鋼板を、大気中において６００℃で３
０分間加熱した後の断面組織を示すｉ！Ｊｉ徽鏡写真で
あり、Ａｌ−Ｍｎ！ｌと母材との間にわずか３０分間の
加熱ですでにＦｅ−Ａｌ合金層が形成され、その結果、
めっき層が浮き上がって剥離しやすくなっていることが
わかる。
一方、第１図（ｂｌは、上と同じＭ−２０％ｈ合金めっ
き層を上層とし、その前に下層として付着１４ｇ／ｒｒ
ｒのＮｉめっき層を上記実施例と同様の条件で設けた本
発明の２層めっき鋼板を、同様に６００℃で３０分間大
気加熱した後の断面＆１１１！を示す顕微鏡写真である
。非常に薄いＮｉ層を母材に接して設けたことにより、
Ｆｅ−Ａｌ合金層の形成が完全に抑制されていることが
わかる。
き層を上層とし、その前に下層として付着１４ｇ／ｒｒ
ｒのＮｉめっき層を上記実施例と同様の条件で設けた本
発明の２層めっき鋼板を、同様に６００℃で３０分間大
気加熱した後の断面＆１１１！を示す顕微鏡写真である
。非常に薄いＮｉ層を母材に接して設けたことにより、
Ｆｅ−Ａｌ合金層の形成が完全に抑制されていることが
わかる。
さらに、第２図は、上記第１表のｍｌおよびぬ６、すな
わち上層はＡｌ−２０％Ｍｎ合金めっき層であり、下層
のＮｉ層がない場合（−１）および付着量１０ｇ／ｍで
下層Ｎｉ層を設けた場合（陽６）のめっき！！ｌ板を、
大気中において４００℃で長時間加熱した場合のめっき
外観の加熱日数による変化を光沢度を尺度として示すグ
ラフである。光沢度の低下は、表面酸化物の生成や母材
Ｆｅの表面への拡散の結果起こると考えられ、外観不良
のほかに加熱後耐食性の劣化を生ずる。長時間加熱の場
合も、上と同様に、下層のＮｉ層を設けないと光沢度が
すぐに低下するのに対して、Ｎｉ層を設けた場合にはそ
の低下速度が大幅に抑制され、本発明のめっき鋼板が良
好な耐熱性を有することがわかる。
わち上層はＡｌ−２０％Ｍｎ合金めっき層であり、下層
のＮｉ層がない場合（−１）および付着量１０ｇ／ｍで
下層Ｎｉ層を設けた場合（陽６）のめっき！！ｌ板を、
大気中において４００℃で長時間加熱した場合のめっき
外観の加熱日数による変化を光沢度を尺度として示すグ
ラフである。光沢度の低下は、表面酸化物の生成や母材
Ｆｅの表面への拡散の結果起こると考えられ、外観不良
のほかに加熱後耐食性の劣化を生ずる。長時間加熱の場
合も、上と同様に、下層のＮｉ層を設けないと光沢度が
すぐに低下するのに対して、Ｎｉ層を設けた場合にはそ
の低下速度が大幅に抑制され、本発明のめっき鋼板が良
好な耐熱性を有することがわかる。
以上に説明したように、本発明の２Ｎめっき鋼板は、電
気めっき法により効率よ（比較的安価に製造でき、しか
も大気中で加熱条件下に使用されても耐食性および密着
性の低下が抑制され、加工性も良好であるので、比較的
安価な耐熱性もしくは耐食性材料として有用である。
気めっき法により効率よ（比較的安価に製造でき、しか
も大気中で加熱条件下に使用されても耐食性および密着
性の低下が抑制され、加工性も良好であるので、比較的
安価な耐熱性もしくは耐食性材料として有用である。
第１図（ａｌは、鋼板表面に２０ｇ／ ｒｔｒのＡ１２
−２０％Ｍｎ合金めっき層を有するｌｌｉめっき鋼板の
６００℃×３０分の大気加熱後のｍｕ織を示す断面顕微
鏡写真、第１図山）は上記めっき層を上層とし、４ｇ／
ｒ＋？の下層Ｎｉ層を設けた以外は上と同じ２層めっき
鋼板の同様の加熱後の鋼組織を示す断面顕微鏡写真、お
よび 第２図は、上と同じＡｌ−Ｍｎ合金層を上層とし、下層
として１０ｇ／ｎ？のＮｉめっき層を設けた場合と、設
けなかった場合についての４００℃での大気加熱日数に
よるめっき表面光沢度の変化を示すグラフである。
−２０％Ｍｎ合金めっき層を有するｌｌｉめっき鋼板の
６００℃×３０分の大気加熱後のｍｕ織を示す断面顕微
鏡写真、第１図山）は上記めっき層を上層とし、４ｇ／
ｒ＋？の下層Ｎｉ層を設けた以外は上と同じ２層めっき
鋼板の同様の加熱後の鋼組織を示す断面顕微鏡写真、お
よび 第２図は、上と同じＡｌ−Ｍｎ合金層を上層とし、下層
として１０ｇ／ｎ？のＮｉめっき層を設けた場合と、設
けなかった場合についての４００℃での大気加熱日数に
よるめっき表面光沢度の変化を示すグラフである。
Claims (2)
- （１）Ｎｉ、ＣｒおよびＣｏから選ばれた少なくとも１
種の金属からなる付着量０．５〜２０ｇ／ｍ＾２の下層
めっき層と、Ａｌ−Ｍｎ合金めっき層からなる付着量１
〜１００ｇ／ｍ＾２の上層めっき層とを鋼板の片面もし
くは両面に有してなる、耐熱性および耐食性に優れた２
層めっき鋼板。 - （２）前記上層めっき層のＡｌ−Ｍｎ合金のＭｎ含有量
が０．５〜５０重量％であることを特徴とする、特許請
求の範囲第１項記載の２層めっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24642986A JPH0765219B2 (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | ２層めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24642986A JPH0765219B2 (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | ２層めっき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63100192A true JPS63100192A (ja) | 1988-05-02 |
| JPH0765219B2 JPH0765219B2 (ja) | 1995-07-12 |
Family
ID=17148345
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24642986A Expired - Fee Related JPH0765219B2 (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | ２層めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0765219B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5552260A (en) * | 1992-11-30 | 1996-09-03 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Shoot and run printing materials |
| JP2018532259A (ja) * | 2015-08-20 | 2018-11-01 | エクスタリック コーポレイションＸｔａｌｉｃ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ | アルミニウムマンガン合金の皮膜層を含む磁石及び関連する方法 |
| CN116532621A (zh) * | 2022-01-26 | 2023-08-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高碳钢无缺陷连铸坯的热送方法 |
-
1986
- 1986-10-16 JP JP24642986A patent/JPH0765219B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5552260A (en) * | 1992-11-30 | 1996-09-03 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Shoot and run printing materials |
| JP2018532259A (ja) * | 2015-08-20 | 2018-11-01 | エクスタリック コーポレイションＸｔａｌｉｃ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ | アルミニウムマンガン合金の皮膜層を含む磁石及び関連する方法 |
| CN116532621A (zh) * | 2022-01-26 | 2023-08-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高碳钢无缺陷连铸坯的热送方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0765219B2 (ja) | 1995-07-12 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |