JPS63106441A - 円筒型流体封入式マウント装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （技術分野） 本発明は円筒型流体封入式のマウント装置に係り、更に
詳しくは円筒型流体封入式防振支持体の軸直角方向の防
振機能を利用して、自動車エンジン等の所定の被支持体
を防振支持するマウント装置に関するものである。

（従来技術） 従来より、自動車等の車両において、円筒型防振支持体
の軸直角方向における防振機能を利用して、エンジン等
の所定の被支持体を防振支持する円筒型マウント装置が
知られている。例えば、ＦＦ（フロントエンジン・フロ
ントドライブ）横置きエンジン車において、主としてそ
のローリング方向の振動荷重を支持する円筒型エンジン
マウント装置がそれである。

ところで、このような円筒型マウント装置では、近年、
目的とする周波数域の人力振動に対して振動伝達率を効
果的に低減できることから、その円筒型防振支持体とし
て、（ａ）内筒部材と、（ｂ）該内筒部材の外側に配置
された外筒部材と、（ｃ）それら内筒部材と外筒部材と
の間に介装せしめられて、それらを弾性的に連結する筒
状のゴム弾性体と、（ｄ）該ゴム弾性体内において前記
内筒部材を挾んで対向するように形成された、所定の非
圧縮性流体が封入せしめられた一対の流体室と、（ｅ）
ＳＲ一対の流体室を連通させるオリフィス手段とを備え
、非圧縮性流体が該オリフィス手段を流動する際の粘性
抵抗や慣性効果等の流動抵抗に基づいて振動入力を減衰
するようにした、所謂流体封入式のものが多く採用され
るようになってきている。

このような流体封入式の円筒型防振支持体によれば、オ
リフィス手段の長さと断面積とを防振対象とする振動の
周波数に対応して設定（チューニング）することにより
、流体室の対向方向に人力するその周波数域の振動に対
して良好な減衰機能を得ることができるのであり、従っ
て円筒型防振支持体としてこのような流体封入式のもの
を採用し、被支持体を防振支持するに際して、その流体
室の対向方向と振動入力方向とが一致するようにこの防
振支持体を配設すれば、目的とする振動人力に対して振
動伝達率を効果的に低減することのできる、防振性能に
優れた円筒型マウント装置（円筒型流体封入式マウント
装置）を得ることができるのである。

（問題点） しかしながら、このような円筒型流体封入式マウント装
置では、防振支持体のオリフィス手段のチューニングに
よって設定した特定周波数域（チューニング周波数域）
の振動入力に対しては振動伝達率を有利に低減し、従っ
て良好な防振機能を発揮することができるものの、その
チューニング周波数域よりも高い周波数域の振動入力に
対しては却って振動伝達率が高（なる傾向があり、必ず
しも良好な防振機能が得られないといった問題があった
。

（解決手段） ここにおいて、本発明は、このような事情を背景として
為されたものであり、その要旨とするところは、前述の
如き、円筒型流体封入式防振支持体の軸直角方向の防振
機能を利用して所定の被支持体を防振支持する円筒型流
体封入式マウント装置において、その円筒型流体封入式
防振支持体として、（ａ）内筒部材と、（ｂ）該内筒部
材の外側に配置された外筒部材と、（ｃ）それら内筒部
材と外筒部材との間に介装せしめられて、それらを弾性
的に連結する筒状のゴム弾性体と、（ｄ）該ゴム弾性体
内において前記内筒部材を挟んで対向するように形成さ
れた、所定の非圧縮性流体が封入せしめられた一対の流
体室と、（ｅ）該一対の流体室を連通させるオリフィス
手段と、（ｆ）前記一対の流体室内において、それぞれ
、前記内筒部材側から前記外筒部材側に向かって所定高
さで延び出させられ、それぞれの流体室の周方向中間部
の断面積を狭めて、該流体室を周方向に略２分する一対
の狭窄手段とを含み、前記オリフィス手段を流動する非
圧縮性流体の流動抵抗に基づいて前記流体室の対向方向
に入力する入力振動を減衰し得るようにすると共に、前
記一対の狭窄手段で狭められた前記各流体室の狭窄部を
流動する非圧縮性流体の流動抵抗に基づいて前記流体室
の対向方向と略直交する径方向に入力する入力振動を減
衰し得るようにしたものを用いる一方、この防振支持体
を、前記一対の流体室の対向方向が減衰すべき振動の入
力方向に対して所定角度をもって傾斜するように、該流
体室の対向方向と該振動の入力方向とが一致する位置か
らその軸心回りに所定角度回動させた状態で配設せしめ
て、前記被支持体を防振支持せしめるようにしたことに
ある。

（作用・効果） このような円筒型流体封入式マウント装置では、流体室
の対向方向と防振対象とする振動の入力方向（以下、単
に入力方向という）とが軸心回りに所定角度傾斜した状
態で防振支持体が配設されることから、その入力方向に
振動が入力されると、流体室の対向方向とこれに直交す
る径方向にその振動荷重の分力が作用せしめられること
となり、従ってそれら分力に応じてオリフィス手段およ
び狭窄手段で狭められた各流体室の狭窄部を非圧縮性流
体が流動せしめられることとなる。

つまり、本発明に従うマウント装置によれば、入力方向
に入力される振動に対し、前記従来のものと同様、オリ
フィス手段を流動する非圧縮性流体の流動抵抗に基づい
て良好な減衰効果が得られることは勿論、狭窄手段で狭
められた各流体室の狭窄部を通じて流動する非圧縮性流
体の流動抵抗に基づいても、良好な減衰効果を得ること
ができるのである。そして、それらオリフィス手段およ
び狭窄部を流動する非圧縮性流体の流動抵抗に基づく減
衰効果は、オリフィス手段のチューニング（長さおよび
断面積の設定）および狭窄部のチューニング（長さおよ
び断面積の設定）によって設定された周波数域の振動入
力に対してそれぞれ独立して得られるのであり、従って
オリフィス手段および狭窄部のチューニング周波数を互
いに異なるものに設定すれば、それらに基づ（減衰効果
をそれぞれ異なった周波数域の振動入力に対して発揮さ
せることができるのであり、従来よりも広い周波数域の
入力振動に対して振動伝達率を効果的に低減した、優れ
た防振機能を得ることができるのである。

なお、前記振動入力方向と防振支持体の流体室の対向方
向との成す傾斜角度は、一般に、オリフィス手段を流動
する非圧縮性流体の流動抵抗によって減衰せしめられる
振動と、流体室の狭窄部を流動する非圧縮性流体の流動
抵抗に基づいて減衰せしめられる振動との何れに対して
より良好な防振機能を発揮させるかにより、５〜８０°
の範囲内で適宜設定されることとなる。

（実施例） 以下、本発明をより一層具体的に明らかにするために、
その一実施例を図面に基づいて詳細に説明する。

なお、ここでは、第１図に示されているように、ＦＦ横
置きエンジン車において、そのエンジン（トランスミッ
ションを含む）１０の前後に設けられ、主としてそのエ
ンジン１０のローリング方向（図中、矢印方向）の振動
荷重を支持する円筒型エンジンマウント装置１２に本発
明を適用した例について述べることとする。

先ず、第２図は、第１図に示す一方（図中、右側）のマ
ウント装置１２の拡大断面図であるが、そこに示されて
いるように、本実施例のマウント装置１２は、円筒状の
保持部１４を有するブラケット１６と、このブラケット
１６の保持部１４に嵌装された円筒型の流体封入式防振
支持体１８とから成うている。そして、このマウント装
置１２は、ブラケット１６において車体側に取り付けら
れる一方、防振支持体１８の内筒部材である円筒状の内
筒金具２０においてエンジン１０例の所定の取付軸に嵌
装して取り付けられ、これによってエンジン１０を車体
に対して防振支持するようになっている。

ここにおいて、防振支持体１８は、第３図および第４図
に示されているような構造を有している。

すなわち、それらの図に示されているように、前記内筒
金具２０の外周面には、その軸心方向の中央部に位置し
て所定厚さのストッパ金具２２が固定的に嵌装されてい
ると共に、そのストッパ金具２２の外面に跨がってゴム
弾性体としてのゴムスリーブ２４が一体加硫成形せしめ
られている。また、ゴムスリーブ２４の外周面には、外
筒部材としての円筒状の外筒金具２６が嵌着されており
、これによって内筒金具２０が外筒金具２６に対して弾
性的に連結せしめられている。なお、防振支持体１８は
、第２図から明らかなように、外筒金具２６においてブ
ラケッ）１６の保持部Ｉ４に嵌装せしめられるようにな
っている。

前記ゴムスリーブ２４には、第５図および第６図に示さ
れているように、前記内筒金具２０を挟んで対向するよ
うに、外周面に開口する一対のポケット部２８．２８が
形成されている。そして、ここでは、それら各ポケット
部２８．２８が、前記ストッパ金具２２の厚さよりも所
定寸法大きい幅寸法をもって、且つ底部が内筒金具２０
に達する深さをもって、周方向に略半周近く延びる形態
で形成されている。

また、第５図および第６図に示されているように、ゴム
スリーブ２４の外周面には、それらポケット部２８．２
８の開口部に対応した一対の窓部３０．３０を備えた金
属製の外側スリーブ３２が加硫接着によって一体に固着
されており、この外側スリーブ３２に対して前記外筒金
具２６が流体密に嵌着されている。そして、第３図およ
び第４図に示されているように、この外側スリーブ３２
に対する外側金具２６の嵌着によって、前記ポケット部
２８．２８を流体収容空間とする一対の流体室３４．３
４が形成されている。また、その嵌着操作が所定の非圧
縮性流体中で行なわれることにより、それら流体室３４
．３４内に、水、アルキレングリコール、ポリアルキレ
ングリコール。

シリコーン油、低分子量重合体等の所定の非圧縮性流体
が封入されている。

なお、外筒金具２６の内周面には、軸心方向の両端部に
シールリップ（図示せず）を備えた所定厚さのシールゴ
ム層３６が一体加硫成形せしめられており、このシール
ゴムＦｆ３６が外側スリーブ３２と外筒金具２６との間
で挟圧されることによって各流体室３４．３４の流体密
性が確保されている。また、外筒金具２６は八方絞り加
工を施された後、その両端部にロールカシメ加工を施さ
れて外側スリーブ３２に嵌着されている。さらに、外側
スリーブ３２には、外筒金具２６の嵌着前に八方絞り加
工が施されており、これによってゴムスリーブ２４に所
定の予備圧縮が加えられている。

一方、前記ストッパ金具２２は、第３図および第４図に
示されているように、矩形状部の相対向する一対の辺部
からそれぞれ略台形状のストッパ部３８．４０が突出形
成された形状を呈しており、その矩形状部の中央部に位
置して中央孔４２を有している。そして、各ストッパ部
３８．４０が前記流体室３４．３４（ポケット部２８．
２８）内にそれぞれ突出する位相関係をもって、且つそ
れらストッパ部３８．４０が突出せしめられた矩形状部
の辺部がそれら流体室３４．３４内にそれぞれ露出せし
められた状態で、前述のように、その中央孔４２におい
て、内筒金具２０の外周面に嵌着されている。

そして、本実施例では、このようなストッパ金具２２の
ストッパ部３８．４０を挟む部位に位置して、それぞれ
流体室３４．３４を連通させる一対の連通孔４４．４４
が形成され、それら流体室３４．３４に収容された前記
非圧縮性流体がそれら連通孔４４．４４を通じて相互に
流動し得るようにされている。本実施例では、それら連
通孔４４．４４によってオリフィス手段が構成されてい
るのであり、流体室３４．３４の対向方向に入力された
振動がこれら連通孔４４．４４を流動する非圧縮性流体
の粘性抵抗や慣性効果等の流動抵抗に基づいて減衰せし
められるようになっているのである。なお、これら連通
孔４４．４４のチューニング周波数：ｆ、は、ここでは
、エンジンシエイり（７〜２０　Ｈｚ　）やアイドル振
動（２０〜６０Ｈｚ）に対応した低い周波数に設定され
ている（第７図の（ａ）および（ｂ）参照）。

また、第３図および第４図に示されているように、スト
ッパ金具２２の各ストッパ部３８．４０の先端面には、
ストッパ部３８．４０の各側面部からそれぞれ防振支持
体１８の軸心方向および周方向へ所定寸法突出する状態
で、略円弧状断面を有する矩形板状のストッパプレート
４５．４６が配設されている。そしてこれにより、各ス
トッパ部３８．４０の先端部と防振支持体１８の軸心方
向および周方向で対面する流体室３４．３４の内壁との
間の間隙が、それぞれ所定寸法狭められている。

つまり、本実施例では、前記流体室３４．３４の対向方
向に振動荷重が入力すると、前記ゴムスリーブ２４の弾
性変形に伴って、各流体室３４゜３４内の非圧縮性流体
がそれらストッパプレート４５．４６と流体室３４．３
４の内壁との間の間隙を通じて防振支持体１８の径方向
にも流動し得るようにされているのであり、それらの間
隙を流動する際の非圧縮性流体の流動抵抗（粘性抵抗や
慣性効果等）に基づいても、その流体室３４，３４の対
向方向に入力する振動が減衰せしめられるようになって
いるのである。なお、本実施例では、それらの間隙が周
波数：ｆ２にチューニングされており、これによって４
５０Ｈｚ前後のエンジン透過音に対応する周波数域の振
動に対して良好な防振機能を発揮し得るようにされてい
る（第７図の（ａ）および（ｂ）参照）、また、上述の
説明から明らかなように、本実施例では、各ストッパプ
レート４５．４６のストッパ部３８．４０から側方に突
出する突出部分が側方突出部を構成している。

また、ここにおいて、前記ストッパプレート４５．４６
は、それぞれネジ部材４７によって各ストッパ部３８．
４０に固着されており、その外周側の面には、所定厚さ
の緩ｉ１ｉゴム層４８がそれぞれ配設されている。

ところで、このような流体封入式防振支持体１８を、従
来のマウント装置と同様、その流体室３４．３４の対向
方向が防振すべき振動の入力方向と一致するように配設
した場合には、防振対象とする振動が流体室３４．３４
の対向方向に入力せしめられることから、前述のように
、連通孔４４゜４４を通じて非圧縮性流体が流動せしめ
られると共に、ストッパプレート４５．４６と流体室３
４゜３４の内壁との間の間隙を通じて非圧縮性流体が流
動せしめられることとなり、それら連通孔４４゜４４お
よびストッパプレート４５．４６と流体室３４．３４の
内壁との間の間隙を流動する際の非圧縮性流体の流動抵
抗に基づいて、それぞれ前記チューニング周波数：ｒ＋
、ｒｚに対応した周波数域の振動が良好に減衰されるこ
ととなる。つまり、第７図の（ａ）および（ｂ）に実線
で示されているように、連通孔４４．４４を流動する非
圧縮性流体の流動抵抗に基づいて７〜６０Ｈｚ程度のエ
ンジンシェイクやアイドル振動が良好に減衰せしめられ
ると共に、ストンパブレート４５．４６と流体室３４゜
３４の内壁との間の間隙を流動する非圧縮性流体の流動
抵抗に基づいて４５０Ｈｚ前後のエンジン透過音が良好
に減衰せしめられるのであり、それらの周波数域の振動
に対して良好な防振機能が得られるのである。

しかしながら、流体封入式防振支持体１８をそのように
従来と同様の配設形態で配設した場合には、上述のよう
に、周波数：ｆ、、ｆｔに対応する周波数域の入力振動
については良好な防振機能が得られるものの、それ以外
の周波数の入力振動、例えば１００〜２００Ｈｚ前後の
こもり音に対しては、必ずしも良好な防振機能が得られ
るとは言い難い。

そこで、本実施例のマウント装置１２では、第２図に示
されているように、前記流体室３４，３４の対向方向が
振動入力方向Ｐに対して傾斜するように、流体封入式防
振支持体１８がその軸心回りに角度：θだけ回動せしめ
られた状態で、ブラケット１６の保持部１４に嵌装、配
設せしめられている。

本実施例のマウント装置１２に用いられている流体封入
式防振支持体１８では、前述のように、各流体室３４．
３４内にそれぞれストッパプレー）４５．４６を備えた
ストッパ部３８．４０が突出せしめられ、これによって
それら流体室３４゜３４の周方向中間部の断面積が狭め
られている。

従って、流体室３４．３４の対向方向と直交する径方向
に加振力（振動荷重）が加えられると、その加振力によ
るゴムスリーブ２４の弾性変形に従い、各ストッパ部３
８．４０で隔てられた各流体室３４．３４の一方の側か
ら他方の側に向かって、それらストッパ部３８．４０で
狭められた狭窄部（第４図に示されている流体室３４の
断面部分）を通じて非圧縮性流体が流動せしめられるこ
ととなり、その際の非圧縮性流体の流動抵抗に基づいて
、その狭窄部の長さと断面積とによって定まるチューニ
ング周波数：ｆ３に対応した周波数域の振動が良好に減
衰せしめられることとなる。なお、本実施例では、この
周波数：ｆ、が、第７図の（ａ）および（ｂｌに示され
ているように、例えば１５０Ｈｚ程度に設定されており
、前記１００〜２００Ｈｚ前後のこもり音に対して良好
な防振機能を発揮し得るようにされている。また、上述
の説明から明らかなように、本実施例では、前記ストッ
パプレート４５．４６を含む各ストッパ部３８．４０が
狭窄手段を構成している。

さて、このような流体封入式防振支持体１８を、前述の
ように、振動入力方向（Ｐ方向）に対してその流体室３
４．３４の対向方向が角度：θだけ傾斜するように配設
すれば、そのＰ方向に振動が入力されたとき、流体室３
４．３４の対向方向とこれに直交する径方向にその振動
荷重の分力がそれぞれその傾斜角度：θの大きさに応じ
て作用せしめられることとなる。

つまり、流体封入式防振支持体１８には、流体室３４．
３４の対向方向、およびこれと直交する径方向に対して
同時に加振力が加えられるのであり、従って防振支持体
１８の前記連通孔４４．４４および前記ストッパプレー
ト４５．４６と流体室・３４．３４との間の間隙には、
それぞれ流体室３４．３４の対向方向に対する振動荷重
の分力に基づいて非圧縮性流体が流動せしめられると共
に、ストッパ部３８．４０で狭められた流体室３４゜３
４の周方向中間部の狭窄部には、流体室３４゜３４の対
向方向と直交する径方向に対する振動荷重の分力に基づ
いて非圧縮性流体が流動せしめられるのである。

そしてそれ故、第７図の（ａ）および（ｂ）にそれぞれ
一点鎖線および点線で示されているように、連通孔４４
．４４のチューニング周波数：　ｆｌ＋　ストッパプレ
ー１−４５．４６と流体室３４．３４の内壁との間の間
隙のチューニング周波数：ｆ２．およびストッパ部３８
．４０で狭められた流体室３４゜３４の狭窄部のチュー
ニング周波数：ｆ、に対応した各周波数域の振動入力に
対してそれぞれ良好な防振機能が得られるのであり、前
記７〜６０Ｈｚ程度のエンジンシェイクおよびアイドル
振動、並びに４５０Ｈｚ前後のエンジン透過音について
は勿論、ｌＯＯ〜２００Ｈｚ程度のこもり音の発生をも
良好に抑制することができるのである。

なお、ｆ、、　ｆ、およびｆ、に対応する各周波数域の
振動に対する防振性能は、第７図の（ａｌおよび（ｂｌ
において一点鎖線および点線で示されているように、傾
斜角度：θの大きさによって異なるため（ここで、一点
鎖線はθ＝３０°に対応するものを、また点線はθ＝４
５°に対応するものを、それぞれ示している）、通常は
、各周波数域の振動に対して要求される防振性能に応じ
て、その傾斜角度：θが設定されることとなる。また、
ここにおいて、傾斜角度：θの大きさが小さ過ぎると、
流体室３４．３４の対向方向と直交する径方向の振動荷
重の分力が小さくなって、周波数：ｆｌを中心とする周
波数域の振動入力（１００〜２００Ｈｚ程度のこもり音
）に対して振動伝達率を充分低下することができなくな
り、逆に傾斜角度：θの大きさが大き過ぎると、流体室
３４．３４の対向方向における振動荷重の分力が小さく
なって、周波数：　ｆ、。

ｆｌを中心とする周波数域の振動人力（７〜６０Ｈｚ程
度のエンジンシェイクおよびアイドル振動並びに４５０
Ｈｚ前後のエンジン透過音）に対して振動伝達率を充分
低下することができなくなることから、傾斜角度：θの
大きさは一般に５〜８０゜の範囲内で設定されることと
なる。

また、前記防振支持体１８のストッパ部３８゜４０は、
第２図に示されているように、周方向における形状が非
対称とされ、これによってストッパとしての強度の向上
が図られている。なお、第２図において、矢印Ｗは車体
上下方向を示している。

このように、本実施例に従うマウント装置１２によれば
、オリフィス手段としての連通路４４゜４４のチューニ
ング周波数：ｆｌに対応した周波数域の入力振動は勿論
、従来の配設形態では必ずしも良好な防振機能が得られ
なかった周波数：ｆ３に対応した周波数域の入力振動に
対しても良好な防振機能を得ることができるのであり、
従って従来に比べてより広い周波数域の入力振動に対し
て良好な防振機能を得ることができるのである。

また、本実施例のマウント装置１２によれば、ストッパ
プレー）４５．４６と各流体室３４．３４の内壁との間
の間隙のチューニング周波数：ｆ２に対応した周波数域
の入力振動に対しても良好な防振機能が得られるのであ
り、これによっても従来よりも広い周波数の振動入力に
対して良好な防振機能が得られるといった利点があるの
である。

以上、本発明の一実施例を説明したが、これは文字通り
の例示であり、本発明がかかる具体例に限定して解釈さ
れるべきものでないことは、勿論である。

例えば、前記実施例では、流体室３４．３４内に突出せ
しめられたストッパ部３８．４０の先端部にそれぞれス
トッパプレート４５．４６が設けられ、各ストッパプレ
ー１−４５．４６と流体室３４．３４の内壁との間の間
隙を非圧縮性流体が径方向に流動することに基づいて、
４５０　Ｈｚ前後のエンジン透過音に対して良好な防振
機能が得られるようになっていたが、そのようなストッ
パプレー１−４５．４６を設けなくても、本発明の一応
の効果を得ることができる。

また、前記実施例では、狭窄手段が内筒金具２０と外筒
金具２６との径方向の一定以上の相対変位を阻止するス
トッパとしての機能を併せ備えていたが、狭窄手段はそ
のように必ずしもストッパとしての機能を有している必
要はなく、単に狭窄部を形成する機能を有するものとし
て設けることが可能である。

さらに、前記実施例では、本発明をＦＦ車のエンジンマ
ウント装置に適用した例について述べたが、本発明はか
かるＦＦ車のエンジンマウント装置以外のマウント装置
に対しても通用することが可能である。

その他、−々列挙はしないが、本発明がその趣旨を逸脱
しない範囲内において、種々なる変更。

修正、改良等を施した態様で実施できることは、言うま
でもないところである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例であるエンジンマウント装置
の使用形態を示す説明図であり、第２図は、第１図にお
けるエンジンマウント装置を拡大して示す要部断面説明
図である。第３図は、第２図のエンジンマウント装置に
おける流体封入式防振支持体を拡大して示す縦断面図（
第４図の■−■断面図）であり、第４図は、第３図のＩ
Ｖ−ｒＶ断面図である。第５図は、第３図の防振支持体
におけるゴムスリーブの一体加硫成形品を示す第３図に
相当する断面図（第６図のＶ−Ｖ断面図）であり、第６
図は、第５図のＶＩ−Ｖｌ断面図である。第７図は、第
２図に示すエンジンマウント装置の防振性能が第２図に
示す傾斜角度：θに応じて変化する様子を説明するため
のグラフであって、（ａｌは位相差（損失角）の周波数
特性を、また（ｂ）は振動伝達率の周波数特性をそれぞ
れ示すものである。 １２：円筒型エンジンマウント装置 １６：ブラケツト １８二円筒型流体封入式防振支持体 ２０：内筒金具（内筒部材） ２２：ストソバ金具 ２４：ゴムスリーブ（ゴム弾性体） ２６：外筒金具（外筒部材）　　　３４：？！、体室３
Ｂ、４０：スト・ソバ部 ４４：連通孔（オリフィス手段） ４５．４６：ストッパプレート 第１図 第２図 二

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）円筒型流体封入式防振支持体の軸直角方向の防振
   機能を利用して所定の被支持体を防振支持する円筒型流
   体封入式マウント装置にして、内筒部材と；該内筒部材
   の外側に配置された外筒部材と；それら内筒部材と外筒
   部材との間に介装せしめられて、それらを弾性的に連結
   する筒状のゴム弾性体と；該ゴム弾性体内において前記
   内筒部材を挟んで対向するように形成された、所定の非
   圧縮性流体が封入せしめられた一対の流体室と；該一対
   の流体室を連通させるオリフィス手段と；前記一対の流
   体室内において、それぞれ、前記内筒部材側から前記外
   筒部材側に向かって所定高さで延び出させられ、それぞ
   れの流体室の周方向中間部の断面積を狭めて該流体室を
   周方向に略２分する一対の狭窄手段とを含み、前記オリ
   フィス手段を流動する非圧縮性流体の流動抵抗に基づい
   て前記流体室の対向方向に入力する入力振動を減衰し得
   るようにすると共に、前記一対の狭窄手段で狭められた
   前記各流体室の狭窄部を流動する非圧縮性流体の流動抵
   抗に基づいて前記流体室の対向方向と略直交する径方向
   に入力する入力振動を減衰し得るようにした円筒型流体
   封入式防振支持体を用い、この防振支持体を、前記一対
   の流体室の対向方向が減衰すべき振動の入力方向に対し
   て所定角度をもって傾斜するように、該流体室の対向方
   向と該振動の入力方向とが一致する位置からその軸心回
   りに所定角度回動させた状態で配設せしめて、前記被支
   持体を防振支持せしめるようにしたことを特徴とする円
   筒型流体封入式マウント装置。
2. （２）前記一対の狭窄手段が、前記内筒部材と前記外筒
   部材との前記流体室の対向方向における一定以上の相対
   変位を阻止するストッパ部を含み、且つそれぞれその先
   端部に位置して、その側面部から所定寸法側方に突出す
   る側方突出部を有していることを特徴とする特許請求の
   範囲第１項記載のマウント装置。
3. （３）前記一対の流体室の対向方向と前記振動の入力方
   向との成す前記円筒型流体封入式防振支持体の軸心回り
   の傾斜角度が、５〜８０°の範囲内で設定されている特
   許請求の範囲第１項または第２項に記載のマウント装置
   。