JPS63210431A

JPS63210431A - 流体封入式防振ブツシユ

Info

Publication number: JPS63210431A
Application number: JP3867387A
Authority: JP
Inventors: Kiyohiko Yoshida; 清彦吉田; Mutsuhiro Hirasawa; 睦弘平澤
Original assignee: Tokai Rubber Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Riko Co Ltd
Priority date: 1987-02-20
Filing date: 1987-02-20
Publication date: 1988-09-01
Anticipated expiration: 2009-10-19
Also published as: JPH0681974B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（技術分野）本発明は流体封入式防振ブツシュに係り、特に径方向（
軸直角方向）に入力される低周波数域の振動と高周波数
域の振動に対して共に良好な防振効果を発揮することの
できる流体封入式防振ブツシュに関するものである。

（従来技術）自動車等の振動系に介装されて用いられるブツシュタイ
プの防振支持体（防振ブツシュ）の中に、主としてその
径方向に入力される振動を減衰乃至は遮断するようにし
たものがある。例えば、自動車のサスペンションブツシ
ュやＦＦ（フロントエンジン・フロントドライブ）車の
円筒型エンジンマウント等がそれである。

ところで、このような防振ブツシュでは、その径方向に
入力される低周波大振幅の振動に対して良好な減衰特性
を示すことが要求される一方、高周波小振幅の振動に対
して良好な遮断特性を示すことが要求されるのが一般的
であるが、従来の防振ブツシュでは、それら入力振動に
対する防振機能が専らゴム弾性体の弾性変形だけに基づ
いて得られるようになっていたことから、それらの要求
を同時に満足させることが難しく、特に低周波大振幅の
振動に対して充分な減衰効果が得られないといった問題
があった。

一方、これに対して、近年、（ａ）内筒部材と、（ｂ）
該内筒部材の外側に同心的に若しくは偏心して配置され
た外筒部材と、（Ｃ）それら内筒部材と外筒部材との間
に介装せしめられた、該内筒部材を挟んで対向する部位
に位置して外周面に開口する一対のポケット部を備えた
筒状のゴム弾性体と、（ｄ）該ゴム弾性体の一対のポケ
ット部が前記外筒部材によって流体密に閉塞されること
によって形成された、所定の非圧縮性流体が封入された
第一および第二の流体室と、（ｅ）該第一および第二の
流体室を相互に連通せしめる所定の絞り通路とを備えた
、所謂流体封入式の防振ブツシュが提案されるようにな
ってきている。

このような流体封入式防振ブツシュによれば、第一およ
び第二の流体室内に封入された非圧縮性流体が絞り通路
を通じて相互に流動することに基づいて、その絞り通路
の断面積と長さとの比に対応した周波数域の入力振動を
効果的に防振（減衰乃至は遮断）することができるので
あり、従ってその絞り通路の断面積と長さとを低い周波
数域に対応して設定（チューニング）することにより、
低周波大振幅の入力振動に対して良好な減衰効果を得る
ことができるのである。

（問題点）しかしながら、このような従来の流体封入式防振ブツシ
ュでは、絞り通路のチューニング周波数に対応した周波
数域の人力振動に対しては良好な防振機能が得られるも
のの、それ以外の周波数域の入力振動に対しては必ずし
も良好な防振機能が得られるとは言い難く、特に絞り通
路のチューニング周波数域よりも高い周波数域の人力振
動に対しては、非圧縮性流体が絞り通路を流動し難くな
ることから、却って防振機能が低下するといった問題が
あった。そしてそれ故、上述のように、絞り通路の断面
積と長さとの比を低い周波数域に対応して設定した場合
には、高周波小振幅の振動に対する遮断機能が低下する
といった不具合があった。

（解決手段）本発明は、このような事情を背景として、径方向に入力
される低周波大振幅振動および高周波小振幅振動に対し
て共に良好な防振効果を発揮することのできる流体封入
式防振ブツシュを提供するために為されたものであり、
その要旨とするところは、前述の如き、（ａ）内筒部材
と、（ｂ）外筒部材と、（ｃ）ゴム弾性体と、（ｄ）第
一および第二の流体室と、（ｅ）絞り通路とを、備えた
流体封入式防振ブツシュにおいて、第一および第二の流
体室の少なくとも一方に、内筒部材側から外筒部材側に
向かって延び出す状態で、所定の突出部材を設けると共
に、その突出部材の先端側部分から側方に突出する状態
で、対応する流体室の壁面との間で所定の間隙部を形成
するフランジ部を設ける一方、第二の流体室の隔壁を成
すゴム弾性体部分の少なくとも一部を、膨出可能なゴム
薄膜となしたことにある。

（作用・効果）このような流体封入式防振ブツシュによれば、従来の流
体封入式防振ブツシュと同様、第一および第二の流体室
内に封入された非圧縮性流体が絞り通路を流動すること
に基づいて、その絞り通路の断面積と長さとの比に対応
した周波数域の入力振動を効果的に防振（減衰乃至は遮
断）することができる。

また、本発明に従う流体封入式防振ブツシュによれば、
第一および第二の流体室の少なくとも一方において、内
筒部材側から外筒部材側に延び出す状態で突出部材が設
けられると共に、この突出部材の先端側部分から側方に
突出する状態でフランジ部が形成され、このフランジ部
と対応する流体室の壁面との間で所定の間隙部が形成さ
れていることから、対応する流体室内に封入された非圧
縮性流体がその間隙部を通じてブツシュ径方向に流動す
ることに基づいて、その間隙部の断面積と長さとの比に
対応した周波数域の人力振動を効果的に防振することが
できる。

つまり、本発明に従う流体封入式防振ブツシュによれば
、第一および第二の流体室を連通ずる絞り通路の断面積
と長さとを低い周波数に対応して設定（チューニング）
することにより、従来の流体封入式防振ブツシュと同様
、低周波大振幅の振動に対して良好な減衰特性を得るこ
とができる共に、前記間隙部の断面積と長さとを高い周
波数に対応して設定することにより、高周波小振幅の振
動に対して良好な遮断特性を得ることができるのである
。

しかも、本発明に従う流体封入式防振ブツシュでは、第
二の流体室の隔壁を成すゴム弾性体部分の少なくとも一
部が膨出可能なゴム薄膜にて構成され、入力振動荷重に
対する第二の流体室の容積変化量、ひいては第一および
第二の流体室の双方の容積変化量が大きくされて、絞り
通路を流動する非圧縮性流体の同一振動入力荷重に対す
る流動量が従来よりも多くなるようにされていることか
ら、非圧縮性流体がその絞り通路を流動することに基づ
く防振機能が従来よりも、すなわち第二の流体室の一部
をゴム薄膜で画成しないものに比べて、大幅に向上する
といった利点もあるのである。

（実施例）以下、本発明をより一層具体的に明らかにするために、
その一実施例を図面に基づいて詳細に説明する。

なお、ここでは、本発明をＦＦ車用の円筒型エンジンマ
ウントに適用した場合について説明するするが、本発明
がかかるＦＦ車用のエンジンマウントだけでなく、自動
車サスペンションにおけるサスペンションブツシュ等、
他の防振ブツシュに対しても適用できることは、勿論で
ある。

すなわち、第１図乃至第３図には、本発明に従−うＦＦ
車用円筒型エンジンマウントの一例が示されている。

それらの図において、１０および１２は、それぞれ、内
筒部材としての内筒金具と外筒部材としての外筒金具で
あって、マウント径方向（ブツシュ径方向）に所定量偏
心して配置されており、それらの間に介装された筒状の
ゴム弾性体重４によって弾性的に連結されている。そし
て、本実施例のエンジンマウントは、内筒金具１０にお
いて車体側またはエンジンを含むパワーユニット側の取
付軸に外挿されて取り付けられる一方、外筒金具１２に
おいてパワーユニット側または車体側の筒状保持部に挿
入されて取り付けられ、これによってパワーユニットを
車体に対して防振支持せしめるようになっている。

なお、ゴム弾性体１４は、内筒金具１０に対して一体に
加硫接着せしめられている一方、その外周面に一体加硫
接着せしめられた略円筒状のシールスリーブ１６におい
て外筒金具１２に一体的に組み付けられており、これに
よってそれら両会具１０．１２を弾性的に連結せしめて
いる。

また、本実施例のエンジンマウントは、通常、内筒金具
１０と外筒金具１２との偏心方向が振動荷重の入力方向
となるように、且つ、パワーユニットの重量が負荷され
たとき、内筒金具ｌＯと外筒金具工２とが略同心となる
ように、車体とパワ−ユニットとの間に介装されること
となる。なお、パワーユニットの重量°が負荷されない
ような使用形態では、それら両会具１０．１２を予め同
心的に配置させるようにすることも可能である。

ここにおいて、ゴム弾性体１４の外周面に一体加硫接着
されたシールスリーブ１６には、第４図乃至第６図に示
されているように、内筒金具１０と外筒金具１２との偏
心方向で対向するように、矩形状の一対の窓部１８，１
８が形成されており、またこれら窓部１８．１８の相対
応する周方向の端部間をそれぞれ連通させる状態で、外
周側に開口する同一幅および同−深さの一対の溝部２０
゜２０が形成されている。そして、ゴム弾性体１４には
、それら窓部１８．１８をそれぞれ開口部とする状態で
、それぞれ窓部１８に対応した矩形状の断面を呈する所
定深さの第一および第二のポケット部２２．２４が形成
されていると共に、かかる第二のポケット部２４とマウ
ント周方向で隣接する部位に位置して、それぞれ該第二
のポケット部２４との間に膨出変形の容易な第一のゴム
薄膜２６を形成する、軸心方向に貫通する一対の貫通孔
２８．２８が形成されており、また第二のポケット部２
４をマウント軸心方向で挟む部位に位置して、それぞれ
該第二のポケット部２４との間に膨出変形の容易な第二
のゴム薄膜３０を形成する一対の凹所３２．３２が形成
されている。

そして、本実施例では、このようなゴム弾性体１４に対
し、第１図乃至第３図に示されているように、ゴム弾性
体１４　（シールスリーブ１６）の各溝部２０，２０に
収容される状態で、外周面に所定のオリフィス溝３４を
有する円弧状のオリフィス部材３６がそれぞれ組み付け
られると共に、かかるオリフィス部材３６．３６の組み
付けられたゴム弾性体１４に対し、前記外筒金具１２が
嵌着されて一体的に組み付けられており、これよって前
記第一および第二のポケット部２２．２４をそれぞれ流
体収容空間とする第一および第二の流体室３８．４０が
形成されていると共に、各オリフィス部材３６のオリフ
ィス溝３４をそれぞれ流体通路とする絞り通路としての
一対のオリフィス通路４２．４２が形成されている。

より具体的には、各オリフィス部材３６のオリフィス溝
３４は、第７図乃至第９図に示されているように、オリ
フィス部材３６の周方向の両端部を連通せしめる状態で
、オリフィス部材３６０周長の略３倍の長さをもってＳ
字状に曲折形成されており、オリフィス部材３６が前記
溝部２０に組み付けられた状態において、ゴム弾性体１
４の両ポケット部２２．２４をそれぞれ相互に連通させ
るようになっている。そして、本実施例では、このよう
なオリフィス溝３４を有するオリフィス部材３６が組み
付けられたゴム弾性体１４に対し、内周面に所定厚さの
シールゴム層４４を一体に備えた外筒金具１２が圧入さ
れ、八方絞り加工を施された後、更に所定のダイスを用
いて絞り加工されて、嵌着されているのであり、これに
よって前記ゴム弾性体１４の各ポケット部２２．２４お
よびオリフィス部材３６．３６の各オリフィス溝３４が
流体密に閉塞されて、前記第一および第二の流体室３８
．４０および一対のオリフィス通路４２．４２が形成さ
れているのである。

なお、上記ダイスを用いた絞り加工に先立って行なわれ
る外筒金具１２の圧入、八方絞り操作は、通常、所定の
非圧縮性流体中で行なわれる。これによって、各流体室
３８．４０の形成と同時に、それら流体室３８．４０内
に、水、ポリアルキレングリコール、シリコーン油等の
所定の非圧縮性流体が封入せしめられるのである。

また、ここでは、前記絞り通路としての一対のオリフィ
ス通路４２　（オリフィス溝３４）の断面積（総断面積
）と長さとの比が低い周波数に対応して設定（チューニ
ング）されており、各流体室３８．４０内に封入された
非圧縮性流体がこれらオリフィス通路４２．４２を流動
する際の流動作用乃至は慣性質量効果に基づいて、その
チューニング周波数に対応したエンジンシェイク等の低
周波数域の振動が良好に防振（減衰乃至は遮断）される
ようになっている。

さらに、図示はしないが、前記シールゴム層４４の軸心
方向両端部の内周面には、それぞれ環状のシールリップ
が形成されており、それらシールリップが前記シールス
リーブ１６との間で挟圧されることにより、各流体室３
８．４０およびオリフィス通路４２．４２の流体密性が
確保されている。

ところで、前記内筒金具１０の軸心方向の中央部には、
第４図乃至第６図に示されているように、長手状のスト
ッパブロック４８がその中央孔において一体に嵌着され
ており、これによって、そのストッパブロック４日の長
手方向の各一端部（５０，５０）が第一および第二の流
体室３８．４０内にそれぞれ所定の高さをもって突出せ
しめられている。そしてこれにより、内筒金具１０と外
筒金具１２との偏心方向に過大な振動荷重が入力された
場合において、それら各流体室３８．４０内に突出せし
められたストッパブロック４８の各突出部５０．５０が
外筒金具１２に当接することに基づいて、それら両金具
１０．１２の偏心方向における過大な変位が阻止される
ようになっている。

そして、本実施例では、上記各流体室３８．４０内に突
出せしめられたストンパブロック４８の各突出部５０の
先端面に対し、第１図および第２図に示されているよう
に、該突出部５０の各側面から周縁部がそれぞれ所定寸
法で突出する状態で、所定厚さの矩形状のストッパプレ
ート５２が一体的に固定され、これによってそれらスト
ッパプレート５２０周縁部と各対応する流体室の壁面と
の間に、所定断面積の矩形環状の間隙部５４がそれぞれ
形成されている。

内筒金具１０と外筒金具１２とがそれらの偏心方向に相
対移動するとき、第一および第二の流体室３８．４０内
に封入された非圧縮性流体がそれぞれ対応する間隙部５
４を通じてマウント径方向に流動せしめられるようにな
っているのであり、本実施例では、非圧縮性流体がそれ
ら間隙部５４゜５４を流動することに基づいても、内筒
金具１０と外筒金具１２との偏心方向に入力される振動
が防振（：＄ｉ衰乃至は遮断）されるようになっている
のである。また、上述の説明から明らかなように、本実
施例では、各対応するストッパプレート５２の一部を含
む各ストッパブロック４８の突出部５０がそれぞれ突出
部材を構成しているのであり、また各突出部５０の側面
から側方に突出したストッパプレート５２の周縁部がフ
ランジ部を構成しているのである。

なお、本実施例では、第１図および第２図に示されてい
るように、対応するストッパプレート５２の周縁部との
間で前記間隙部５４を形成する各流体室３８．４０の壁
面（ポケット部２２．２４の側壁面）が、それぞれ前記
内筒金具１０と外筒金具１２との偏心方向に平行に延び
る状態で形成されており、これによってそれら両金具１
０．１２が入力振動によってその偏心方向に相対移動せ
しめられる場合において、それらの間に形成される各間
隙部５４の断面積ができるだけ一定の大きさに保持され
るようになっている。そして、本実施例では、それら各
間隙部５４の断面積と長さとの比がそれぞれ比較的高い
同一周波数に対応して設定（チューニング）されており
、非圧縮性流体がそれら間隙部５４．５４を通じてマウ
ント径方向に流動するとき、それら間隙部５４．５４を
流動する非圧縮性流体の流動作用乃至は慣性質量効果に
基づいて、こもり音やエンジン透過音等、それら間隙部
５４．５４のチューニング周波数に対応した比較的高い
周波数域の振動が良好に防振されるようになっている。

また、第１図および第２図に示されているように、前記
各ストッパプレート５２は、ここでは、略円弧状に曲折
された金属プレート５６と、この金属プレート５６の外
表面を覆う状態で一体加硫成形された緩衝ゴム１１５８
とからなっており、金属プレート５６において、ストッ
パブロック４８の各突出部５０にネジ６０で固定されて
いる。

さらに、ストッパブロック４８の各突出部５０は、ここ
では、それぞれ矩形状断面を有しており、各側面が対応
するポケット部２２．２４の側壁面と所定の距離を隔て
て対向するようにされている。

また、前述の説明から明らかなように、ストッパブロッ
ク４８の各突出部５０は、上述の如きストッパプレート
５２を介して外筒金具１２に当接せしめられることとな
る。

このような構造のエンジンマウントでは、内筒金具１０
と外筒金具１２との偏心方向である第一および第二の流
体室３８．４０の対向方向に振動が入力されると、それ
ら流体室３８．４０を相互に連通せしめるオリフィス通
路４２．４２が、前述のように、エンジンシェイク等の
低い周波数に対応してチューニングされていることから
、その人力振動がそれらエンジンシェイク等の低い周波
数域のものである場合において、それら流体室３８．４
０内に封入された非圧縮性流体がオリフィス通路４２．
４２を通じて相互に流動せしめられることとなる。従っ
て、従来の流体封入式エンジンマウントと同様、オリフ
ィス通路４２．４２を流動する非圧縮性流体の流動作用
乃至は慣性質量効果に基づいて、それらオリフィス通路
４２．４２のチューニング周波数に対応したエンジンシ
ェイク等の低周波大振幅の入力振動が有利に減衰される
こととなる。

そして、本実施例では、前述のように、第二の流体室４
０の隔壁の一部が膨出変形の容易な各一対の第一および
第二のゴム薄膜２６．３０で構成され、第二の流体室４
０の隔壁としてそのようなゴム薄膜を採用しない従来の
ものに比べて、振動入力荷重に対する第二の流体室４０
の容積変化量、ひいては第一および第二の双方の流体室
３８．４０の容積変化量が大きくされて、オリフィス通
路４２．４２を流動する非圧縮性流体の同一振動入力荷
重に対する流動量が従来よりも多くなるようにされてい
ることから、それらオリフィス通路４２．４２を流動す
る非圧縮性流体の流動作用乃至は慣性質量効果に基づく
防振機能が従来に比べて著しく優れているのである。

一方、内筒金具１０と外筒金具１２との偏心方向に入力
される振動がこもり音やエンジン透過音等の比較的高い
周波数域のものである場合には、オリフィス通路４２．
４２が低周波数にチューニングされていることから、非
圧縮性流体がオリフィス通路４２．４２を流動すること
が阻害されることとなるが、この場合には、前述のよう
に、各流体室３８．４０内における前記間隙部５４．５
４が比較的高い周波数域にチューニングされていること
から、ゴム弾性体１４の弾性変形に従って各流体室３８
．４０内の非圧縮性流体がそれら間隙部５４．５４を通
じてマウント径方向に流動せしめられることとなり、非
圧縮性流体がそれら間隙部５４．５４を流動することに
基づいて、その高周波数域の入力振動が効果的に遮断さ
れることとなる。

つまり、本実施例のエンジンマウントによれば、エンジ
ンシェイク等の低周波大振幅の入力振動に対して良好な
減衰特性を確保しつつ、こもり音やエンジン透過音等の
高周波小振幅の入力振動に対して良好な遮断特性を得る
ことができるのであり、更には低周波大振幅の人力振動
に対する減衰特性を従来よりも大幅に向上させることが
できるのである。

なお、本実施例では、前述のように、対応するストッパ
プレート５２との間で前記間隙部５４を形成する各ポケ
ット部２２．２４の側壁面がそれぞれ内筒金具１０と外
筒金具１２との偏心方向に延びる状態で形成され、それ
ら両金具ｔｏ、１２が入力振動によってその偏心方向に
相対移動せしめられる場合において、各間隙部５４の断
面積ができるだけ一定の大きさに保持されるようになっ
ていることから、非圧縮性流体がそれら間隙部５４．５
４を流動することに基づく防振機能が、防振目的とする
周波数域の振動に対して安定して得られるといった利点
がある。

また、本実施例では、前述のように、絞り通路が２本の
オリフィス通路４２．４２に分割して形成されると共に
、各オリフィス通路４２がＳ字状に曲折された形態で各
オリフィス部材３６に形成され、これによって絞り通路
（オリフィス通路４２）の長さが可及的に長くされてい
ることから、振動入力荷重に対する非圧縮性流体の絞り
通路（オリフィス通路４２．４２）流動量がこれによっ
ても増大し、従ってこれによっても低周波数域の入力振
動に対する防振機能が向上するといった利点がある。

以上、本発明の一実施例を詳細に説明したが、これは文
字通りの例示であって、本発明がかかる具体例に限定し
て解釈されるべきものでないことは、勿論である。

例えば、前記実施例では、ストッパプレート５２がスト
ッパブロック４８と別体の部材として構成されていたが
、それらを一体の部材として構成することも可能である
。

また、前記実施例では、第一および第二の両流体室３８
．４０における間隙部５４．５４を同一周波数にチュー
ニングさせた場合について説明したが、それら間隙部５
４．５４を互いに異なる周波数にチューニングさせるこ
とも可能であり、また流体室３８．４０の一方だけに、
そのような間隙部５４を形成するようにすることも可能
である。

さらに、前記実施例では、第二の流体室４０を画成する
ゴム薄膜として各一対の第一および第二のゴム薄膜２６
．３０を採用した例について述べたが、それら第一およ
び第二のゴム薄膜２６．３０の一方のみをゴム薄膜とし
て採用することも可能である。なお、それら第一および
第二のゴム薄膜２６．３０の一方のみを採用する場合に
は、ゴム薄膜の面積を稼いで第二の流体室４０の容積変
化をできるだけ容易にする上で、第一のゴム薄膜２６を
採用することが望ましい。また、一対の第一のゴム薄膜
２６．２６の一方のみをゴム薄膜として採用しても、本
発明の一応の目的を達成することができる。

その他、絞り通路の形成形態等、具体例を一々列挙する
ことは割愛するが、本発明が、当業者の有する知識に基
づいて、その趣旨を逸脱しない範囲内で、種々なる変更
、修正、改良等を施した態様で実施できることは、言う
までもないところである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明に従うＦＦ車用円筒型エンジンマウン
トの一例を示す横断面図（第２図におけるＩ−１断面図
）であり、第２図および第３図は、それぞれ、第１図に
おける■−■断面図および■−■断面図である。第４図
、第５図および第６図は、それぞれ、第１図のエンジン
マウントにおけるゴム弾性体の一体加硫成形品を示す第
１図に対応する断面図、第２図に対応する断面図および
第３図に対応する断面図である。第７図および第８図は
、それぞれ、第１図のエンジンマウントにおけるオリフ
ィス部材を示す側面図および平面図であり、第９図は、
第８図におけるＩＸ−ＩＸ断面図である。１０：内筒金具（内筒部材）１２：外筒金具（外筒部材）１４：ゴム弾性体　　　１６：シールスリーブ２２．２
４：ポケット部２６．３ｔ）：ゴム薄膜　　　２８：貫通孔３２：凹所
　　　　　　３６：オリフイス部材３８；第一の流体室
　　４０：第二の流体室４２；オリフィス通路（絞り通
路）４８：ストツバブロック　　５０：突出部５２：ストッ
パプレート　　５４：間隙部第３図第７図　　　第８図第９図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）（ａ）内筒部材と、（ｂ）該内筒部材の外側に同
心的に若しくは偏心して配置された外筒部材と、（ｃ）
それら内筒部材と外筒部材との間に介装せしめられた、
該内筒部材を挟んで対向する部位に位置して外周面に開
口する一対のポケット部を備えた筒状のゴム弾性体と、
（ｄ）該ゴム弾性体の一対のポケット部が前記外筒部材
によって流体密に閉塞されることによって形成された、
所定の非圧縮性流体が封入された第一および第二の流体
室と、（ｅ）該第一および第二の流体室を相互に連通せ
しめる所定の絞り通路とを、備えた流体封入式防振ブッ
シュにおいて、前記第一および第二の流体室の少なくとも一方に、前記
内筒部材側から前記外筒部材側に向かって延び出す状態
で、所定の突出部材を設けると共に、該突出部材の先端
側部分から側方に突出する状態で、対応する流体室の壁
面との間で所定の間隙部を形成するフランジ部を設ける
一方、前記第二の流体室の隔壁を成すゴム弾性体部分の
少なくとも一部を、膨出可能なゴム薄膜となしたことを
特徴とする流体封入式防振ブッシュ。
（２）前記第一および第二の流体室を周方向で隔てるゴ
ム弾性体部分の少なくとも一方に、ブッシュ軸心方向に
貫通する貫通孔を形成し、該貫通孔と該第二の流体室と
を隔てるゴム弾性体部分を前記膨出可能なゴム薄膜とな
したことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の流体
封入式防振ブッシュ。
（３）前記突出部材から突出されたフランジ部との間で
前記間隙部を形成する前記流体室の壁面が、振動入力方
向に平行に延びる状態で形成されている特許請求の範囲
第１項または第２項記載の流体封入式防振ブッシュ。