JPS6311143B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6311143B2 JPS6311143B2 JP58014894A JP1489483A JPS6311143B2 JP S6311143 B2 JPS6311143 B2 JP S6311143B2 JP 58014894 A JP58014894 A JP 58014894A JP 1489483 A JP1489483 A JP 1489483A JP S6311143 B2 JPS6311143 B2 JP S6311143B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat insulating
- vacuum
- aluminum
- laminate film
- filled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Laminated Bodies (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Refrigerator Housings (AREA)
Description
産業上の利用分野
本発明は断熱板、特に真空充填断熱板と発泡ポ
リウレタンとの複合断熱構造体に関するものであ
る。 従来例の構成とその問題点 従来、断熱板としては、ガラス繊維、石綿、珪
酸カルシウムなどの無機材料や、発泡ポリウレタ
ン、発泡ポリスチレンなどの有機材料が知られて
おり、断熱性、耐熱性、機械的強度、作業性、経
済性などの観点より各種用途に用いられている。 冷蔵庫などの低温用断熱材としては、硬質発泡
ポリウレタンが一般に使用され、0.015Kcal／mh
℃の熱伝導率が達成されているが、省エネルギー
のために、より断熱効果を高める断熱材が望まれ
ている。また、液化窒素タンクなどの極低温用断
熱材として、二重壁構造の容器の間隙に発泡パー
ライトなどの断熱材を充填し、0.01torr以下の高
真空に排気した粉末真空断熱法が知られている
が、高真空に耐える強固な容器を必要とすること
が粉末真空断熱法利用の１つの問題点となつてい
る。 この対策として、真空容器としてラミネートフ
イルム容器を用いることが提案されている。すな
わち、ラミネートフイルム容器内に断熱材を充填
し、真空に排気して後、熱融着密封を行なつてな
る真空充填断熱板は0.01Kcal／mh℃以下の熱伝
導率を持ち、優れた断熱特性を示す。 一般に、ラミネートフイルムは内面層にポリエ
チレンやポリプロピレンなどの熱融着層、中間層
にポリ塩化ビニリデンやポリビニルアルコールな
どのガス遮断層、外層にポリエチレンテレフタレ
ートやポリアミドなどの保護層より構成される
が、空気遮断性が十分でなく、徐々に空気が侵入
し、ラミネートフイルム容器内の圧力が上昇する
結果、断熱特性は時間の経過とともに劣化する。
また空気遮断性の良好なピンホールの少ない厚さ
20μm以上のアルミニウム箔を中間層として使用
した場合、アルミニウムの熱伝導率が大きいため
に、真空充填断熱板の断熱特性が悪くなり不適当
である。さらに、ラミネートフイルム容器は非常
に破損しやすい欠点がある。これらの欠点を改良
するため、真空充填断熱板の周囲を発泡ポリウレ
タンで被覆する方法がある。しかしながら、この
場合でも、発泡剤として含まれているフロン―11
ガスがラミネートフイルム容器を透過して徐々に
容器内に入り、断熱特性が劣化するという欠点が
ある。 発明の目的 本発明は上記欠点を除去するものであり、発泡
ポリウレタンと、ラミネートフイルム容器内に断
熱材を充填し真空に排気してなる真空充填断熱板
との複合断熱構造体において、断熱特性に悪影響
を与えることなく、真空充填断熱板の断熱特性が
劣化しない複合断熱構造体を提供することを目的
とする。 発明の構成 本発明はフロン―11を含有する発泡ポリウレタ
ンと、ラミネートフイルム容器内に断熱材を充填
し真空に排気してなる真空充填断熱板との複合断
熱構造体において、ラミネートフイルム容器のラ
ミネート構成として少なくともアルミニウム蒸着
された延伸ポリビニルアルコールまたはアルミニ
ウム蒸着されたエチレン・ビニルアルコール共重
合体フイルムを含有する断熱構造体である。 本発明は、アルミニウム蒸着された延伸ポリビ
ニルアルコールフイルムおよびエチレン・ビニル
アルコール共重合体フイルムのフロン―11ガス透
過率が小さいことを見出したことに基ずくもので
あり、蒸着されたアルミニウム膜の膜厚が非常に
薄いために真空充填断熱板の初期の断熱性能を悪
化させることなく、同時に、発泡ポリウレタン中
に含まれているフロン―11ガスが真空充填断熱板
の内部に侵入することを抑えて断熱性能の経時劣
化を防ぐなどの効果がある。 実施例の説明 以下に本発明を図面を参照しながら説明する。 第１図は本発明の基本構成の断面図である。１
はアルミニウム蒸着延伸ポリビニルアルコールま
たはエチレン・ビニルアルコール共重合体層を含
むラミネートフイルム容器であり、内部に断熱材
２が充填され、真空に密封されて真空充填断熱板
を構成する。３はフロン―11含有発泡ポリウレタ
ンであり、真空充填断熱板の表面にポリウレタン
が注入、発泡、硬化されて被覆されている。 断熱材２は材質に特に制限はないが、シリカ、
珪藻土、パーライトなどの粉末、ガラス繊維、セ
ラミツク繊維、ポリエステル繊維などの繊維集合
体、珪酸カルシウム板、発泡プラスチツク板など
の連続気孔成形体、発泡パーライト、シリカマイ
クロバルーンなどの中空球殻状粉末などが使用さ
れ、その断熱材の種類によつて真空充填断熱板の
熱伝導率は異なつてくる。発泡ポリウレタン３は
フロン―11（CFCl3）が発泡として含有されてい
る。発泡ポリウレタンの断熱特性は発泡ポリウレ
タンのなかで最も優れ、0.015Kcal／mh℃であ
る。 第２図は本発明の主要部であるラミネートフイ
ルムの基本構成の断面図である。４は熱融着層で
材質に特に制限はないが、ポリエチレンやポリプ
ロピレンなどの10〜200μm厚のフイルム層であ
る。５はガス遮断層で、本発明の特徴であるアル
ミニウム蒸着された延伸ポリビニルアルコールま
たはアルミニウム蒸着エチレン・ビニルアルコー
ル層である。アルミ蒸着層の厚さが厚くなるほ
ど、フロン―11ガスの透過性が小さくなりガス遮
断性の効果があり、200オングストローム以上、
1μm以下の厚さが望ましい。延伸ポリビニルアル
コールはポリビニルアルコールフイルムを延伸し
たフイルムであり、厚さ5μm以上が望ましい。
5μm以下のフイルムは機械的強度が弱く破損しや
すい傾向がある。６は表面保護層で、材質に特に
制限はないがポリエチレンテレフタレートやポリ
アミドなどの５〜200μm厚のフイルムが使用でき
る。これらの各フイルムは接着剤で接着積層され
てラミネートフイルムを構成する。 つぎに、具体的な実施例によつてさらに詳しく
説明する。なお本実施例において、熱伝導率の測
定はダイナテツク社のＫ―マチツク熱伝導率測定
装置を用いて、ASTM―C518に準拠した方法で、
13℃と35℃との温度差における熱伝導率を測定し
た。 実施例 １ シリカ微粉末（平均単粒子径0.08μm）を通気
性のあるクラフト紙袋に充填し、それを、内層が
ポリエチレン（厚さ60μm）、中間層がアルミニウ
ム蒸着（蒸着厚さ500オングストローム）された
延伸ポリビニルアルコール（厚さ14μm、日本合
成化学社製商品名ボブロン）、表面層が延伸ポリ
プロピレン（厚さ22μm）よりなるラミネートフ
イルム容器に入れ、これを熱融着密封装置を具備
した真空用容器内に置いて、0.5Torrの真空度に
排気した状態で、フイルム容器の開放部を加熱融
着密封を行なつて、厚さ２cm、横幅25cm、縦幅25
cmの真空充填断熱板を得た。得られた真空充填断
熱板を成形金型内に置き、フロン―11を含むポリ
ウレタン原液（旭硝子社製オートフロス）を注
入、発泡、硬化を行ない、真空充填断熱板の全表
面が発泡ポリウレタンで被覆された厚さ３cm、横
幅30cm、縦幅30cmの断熱構造体を得た。得られた
断熱構造体の性能を第１表に示した。 断熱構造体の初期の熱伝導率は0.0070Kcal／
mh℃であつた。また60日経過後の熱伝導率は
0.0071Kcal／mh℃であり、変化量は少ない。 比較例 １ これに対し、アルミニウム蒸着のないフイルム
すなわち、内層がポリエチレン（厚さ60μm）、中
間層が延伸ポリビニルアルコール（厚さ14μm）、
表面層がポリプロピレンよりなるラミネートフイ
ルムを使用して、実施例１と同じ方法で作製した
断熱構造体の初期の熱伝導率は0.0071Kcal／mh
℃であるが、60日経過後には0.0084Kcal／mh℃
に変化し、かなりの劣化が認められた。 実施例 ２ 発泡パーライト粉砕粉末（平均粒径5μm）をク
ラフト紙袋に充填し、それを内層がポリプロピレ
ン（厚さ90μm）、中間層がアルミニウム蒸着（厚
さ500オングストローム）されたエチレン・ビニ
ルアルコール共重合体（厚さ15μm、クラレ社製
商品名エバール）、表面層がポリエチレンテレフ
タレート（厚さ12μm）よりなるラミネートフイ
ルム容器に入れ、実施例１と同じ方法で真空密封
を行なつて、厚さ２cm、横幅25cm、縦幅25cmの真
空充填断熱板を得た。さらに実施例１と同じ方法
でポリウレタンを被覆して厚さ３cm、横幅25cm、
縦幅25cmの断熱構造体を作製した。得られた断熱
構造体の性能を第１表に示した。断熱構造体の初
期の熱伝導率は0.0075Kcal／mh℃で、また60日
経過後の熱伝導率は0.0076Kcal／mh℃であり、
変化量は少ない。 比較例 ２ これに対し、アルミニウム蒸着のないフイルム
すなわち、内層がポリプロピレン（厚さ90μm）、
中間層がエチレン・ビニルアルコール共重合体
（厚さ15μm）、表面層がポリエチレンテレフタレ
ート（厚さ12μm）よりなるラミネートフイルム
容器を使用して、実施例２と同じ方法で作製した
断熱構造体の初期の熱伝導率は0.0077Kcal／mh
℃であるが、60日経過後には0.0089Kcal／mh℃
に変化し、かなりの変化が認められた。
リウレタンとの複合断熱構造体に関するものであ
る。 従来例の構成とその問題点 従来、断熱板としては、ガラス繊維、石綿、珪
酸カルシウムなどの無機材料や、発泡ポリウレタ
ン、発泡ポリスチレンなどの有機材料が知られて
おり、断熱性、耐熱性、機械的強度、作業性、経
済性などの観点より各種用途に用いられている。 冷蔵庫などの低温用断熱材としては、硬質発泡
ポリウレタンが一般に使用され、0.015Kcal／mh
℃の熱伝導率が達成されているが、省エネルギー
のために、より断熱効果を高める断熱材が望まれ
ている。また、液化窒素タンクなどの極低温用断
熱材として、二重壁構造の容器の間隙に発泡パー
ライトなどの断熱材を充填し、0.01torr以下の高
真空に排気した粉末真空断熱法が知られている
が、高真空に耐える強固な容器を必要とすること
が粉末真空断熱法利用の１つの問題点となつてい
る。 この対策として、真空容器としてラミネートフ
イルム容器を用いることが提案されている。すな
わち、ラミネートフイルム容器内に断熱材を充填
し、真空に排気して後、熱融着密封を行なつてな
る真空充填断熱板は0.01Kcal／mh℃以下の熱伝
導率を持ち、優れた断熱特性を示す。 一般に、ラミネートフイルムは内面層にポリエ
チレンやポリプロピレンなどの熱融着層、中間層
にポリ塩化ビニリデンやポリビニルアルコールな
どのガス遮断層、外層にポリエチレンテレフタレ
ートやポリアミドなどの保護層より構成される
が、空気遮断性が十分でなく、徐々に空気が侵入
し、ラミネートフイルム容器内の圧力が上昇する
結果、断熱特性は時間の経過とともに劣化する。
また空気遮断性の良好なピンホールの少ない厚さ
20μm以上のアルミニウム箔を中間層として使用
した場合、アルミニウムの熱伝導率が大きいため
に、真空充填断熱板の断熱特性が悪くなり不適当
である。さらに、ラミネートフイルム容器は非常
に破損しやすい欠点がある。これらの欠点を改良
するため、真空充填断熱板の周囲を発泡ポリウレ
タンで被覆する方法がある。しかしながら、この
場合でも、発泡剤として含まれているフロン―11
ガスがラミネートフイルム容器を透過して徐々に
容器内に入り、断熱特性が劣化するという欠点が
ある。 発明の目的 本発明は上記欠点を除去するものであり、発泡
ポリウレタンと、ラミネートフイルム容器内に断
熱材を充填し真空に排気してなる真空充填断熱板
との複合断熱構造体において、断熱特性に悪影響
を与えることなく、真空充填断熱板の断熱特性が
劣化しない複合断熱構造体を提供することを目的
とする。 発明の構成 本発明はフロン―11を含有する発泡ポリウレタ
ンと、ラミネートフイルム容器内に断熱材を充填
し真空に排気してなる真空充填断熱板との複合断
熱構造体において、ラミネートフイルム容器のラ
ミネート構成として少なくともアルミニウム蒸着
された延伸ポリビニルアルコールまたはアルミニ
ウム蒸着されたエチレン・ビニルアルコール共重
合体フイルムを含有する断熱構造体である。 本発明は、アルミニウム蒸着された延伸ポリビ
ニルアルコールフイルムおよびエチレン・ビニル
アルコール共重合体フイルムのフロン―11ガス透
過率が小さいことを見出したことに基ずくもので
あり、蒸着されたアルミニウム膜の膜厚が非常に
薄いために真空充填断熱板の初期の断熱性能を悪
化させることなく、同時に、発泡ポリウレタン中
に含まれているフロン―11ガスが真空充填断熱板
の内部に侵入することを抑えて断熱性能の経時劣
化を防ぐなどの効果がある。 実施例の説明 以下に本発明を図面を参照しながら説明する。 第１図は本発明の基本構成の断面図である。１
はアルミニウム蒸着延伸ポリビニルアルコールま
たはエチレン・ビニルアルコール共重合体層を含
むラミネートフイルム容器であり、内部に断熱材
２が充填され、真空に密封されて真空充填断熱板
を構成する。３はフロン―11含有発泡ポリウレタ
ンであり、真空充填断熱板の表面にポリウレタン
が注入、発泡、硬化されて被覆されている。 断熱材２は材質に特に制限はないが、シリカ、
珪藻土、パーライトなどの粉末、ガラス繊維、セ
ラミツク繊維、ポリエステル繊維などの繊維集合
体、珪酸カルシウム板、発泡プラスチツク板など
の連続気孔成形体、発泡パーライト、シリカマイ
クロバルーンなどの中空球殻状粉末などが使用さ
れ、その断熱材の種類によつて真空充填断熱板の
熱伝導率は異なつてくる。発泡ポリウレタン３は
フロン―11（CFCl3）が発泡として含有されてい
る。発泡ポリウレタンの断熱特性は発泡ポリウレ
タンのなかで最も優れ、0.015Kcal／mh℃であ
る。 第２図は本発明の主要部であるラミネートフイ
ルムの基本構成の断面図である。４は熱融着層で
材質に特に制限はないが、ポリエチレンやポリプ
ロピレンなどの10〜200μm厚のフイルム層であ
る。５はガス遮断層で、本発明の特徴であるアル
ミニウム蒸着された延伸ポリビニルアルコールま
たはアルミニウム蒸着エチレン・ビニルアルコー
ル層である。アルミ蒸着層の厚さが厚くなるほ
ど、フロン―11ガスの透過性が小さくなりガス遮
断性の効果があり、200オングストローム以上、
1μm以下の厚さが望ましい。延伸ポリビニルアル
コールはポリビニルアルコールフイルムを延伸し
たフイルムであり、厚さ5μm以上が望ましい。
5μm以下のフイルムは機械的強度が弱く破損しや
すい傾向がある。６は表面保護層で、材質に特に
制限はないがポリエチレンテレフタレートやポリ
アミドなどの５〜200μm厚のフイルムが使用でき
る。これらの各フイルムは接着剤で接着積層され
てラミネートフイルムを構成する。 つぎに、具体的な実施例によつてさらに詳しく
説明する。なお本実施例において、熱伝導率の測
定はダイナテツク社のＫ―マチツク熱伝導率測定
装置を用いて、ASTM―C518に準拠した方法で、
13℃と35℃との温度差における熱伝導率を測定し
た。 実施例 １ シリカ微粉末（平均単粒子径0.08μm）を通気
性のあるクラフト紙袋に充填し、それを、内層が
ポリエチレン（厚さ60μm）、中間層がアルミニウ
ム蒸着（蒸着厚さ500オングストローム）された
延伸ポリビニルアルコール（厚さ14μm、日本合
成化学社製商品名ボブロン）、表面層が延伸ポリ
プロピレン（厚さ22μm）よりなるラミネートフ
イルム容器に入れ、これを熱融着密封装置を具備
した真空用容器内に置いて、0.5Torrの真空度に
排気した状態で、フイルム容器の開放部を加熱融
着密封を行なつて、厚さ２cm、横幅25cm、縦幅25
cmの真空充填断熱板を得た。得られた真空充填断
熱板を成形金型内に置き、フロン―11を含むポリ
ウレタン原液（旭硝子社製オートフロス）を注
入、発泡、硬化を行ない、真空充填断熱板の全表
面が発泡ポリウレタンで被覆された厚さ３cm、横
幅30cm、縦幅30cmの断熱構造体を得た。得られた
断熱構造体の性能を第１表に示した。 断熱構造体の初期の熱伝導率は0.0070Kcal／
mh℃であつた。また60日経過後の熱伝導率は
0.0071Kcal／mh℃であり、変化量は少ない。 比較例 １ これに対し、アルミニウム蒸着のないフイルム
すなわち、内層がポリエチレン（厚さ60μm）、中
間層が延伸ポリビニルアルコール（厚さ14μm）、
表面層がポリプロピレンよりなるラミネートフイ
ルムを使用して、実施例１と同じ方法で作製した
断熱構造体の初期の熱伝導率は0.0071Kcal／mh
℃であるが、60日経過後には0.0084Kcal／mh℃
に変化し、かなりの劣化が認められた。 実施例 ２ 発泡パーライト粉砕粉末（平均粒径5μm）をク
ラフト紙袋に充填し、それを内層がポリプロピレ
ン（厚さ90μm）、中間層がアルミニウム蒸着（厚
さ500オングストローム）されたエチレン・ビニ
ルアルコール共重合体（厚さ15μm、クラレ社製
商品名エバール）、表面層がポリエチレンテレフ
タレート（厚さ12μm）よりなるラミネートフイ
ルム容器に入れ、実施例１と同じ方法で真空密封
を行なつて、厚さ２cm、横幅25cm、縦幅25cmの真
空充填断熱板を得た。さらに実施例１と同じ方法
でポリウレタンを被覆して厚さ３cm、横幅25cm、
縦幅25cmの断熱構造体を作製した。得られた断熱
構造体の性能を第１表に示した。断熱構造体の初
期の熱伝導率は0.0075Kcal／mh℃で、また60日
経過後の熱伝導率は0.0076Kcal／mh℃であり、
変化量は少ない。 比較例 ２ これに対し、アルミニウム蒸着のないフイルム
すなわち、内層がポリプロピレン（厚さ90μm）、
中間層がエチレン・ビニルアルコール共重合体
（厚さ15μm）、表面層がポリエチレンテレフタレ
ート（厚さ12μm）よりなるラミネートフイルム
容器を使用して、実施例２と同じ方法で作製した
断熱構造体の初期の熱伝導率は0.0077Kcal／mh
℃であるが、60日経過後には0.0089Kcal／mh℃
に変化し、かなりの変化が認められた。
【表】
参考例
第２表に種々のフイルムのフロン―11ガス透過
率をASTM―D1434に準拠した方法で、30℃に
おいて測定した結果を示した。また、酸素透過率
および40℃、90％PHにおける透過度も比較して示
した。 第２表から明らかのように、アルミニウム蒸着
された延伸ポリビニルアルコールまたはアルミニ
ウム蒸着されたエチレン・ビニルアルコール共重
合体は、フロンガスの透過性が著しく少なくな
り、優れたガス遮断性を有する効果がある。
率をASTM―D1434に準拠した方法で、30℃に
おいて測定した結果を示した。また、酸素透過率
および40℃、90％PHにおける透過度も比較して示
した。 第２表から明らかのように、アルミニウム蒸着
された延伸ポリビニルアルコールまたはアルミニ
ウム蒸着されたエチレン・ビニルアルコール共重
合体は、フロンガスの透過性が著しく少なくな
り、優れたガス遮断性を有する効果がある。
【表】
発明の効果
以上のように本発明は、フロン―11を含有する
発泡ポリウレタンと、ラミネートフイルム容器内
に断熱材を充填し真空に排気してなる真空充填断
熱板との複合断熱構造体において、前記ラミネー
トフイルム容器が少なくともアルミニウム蒸着さ
れた延伸ポリビニルアルコールまたはアルミニウ
ム蒸着されたエチレン・ビニルアルコール共重合
体を含有するラミネートフイルムであることを特
徴とする断熱構造体であり、断熱特性が良好で、
さらに、発泡ポリウレタン中のフロン―11ガスが
真空充填断熱板の内部に侵入することを抑え、断
熱特性の経時劣化を防ぐことができるなど、その
実用的価値は極めて大きい。
発泡ポリウレタンと、ラミネートフイルム容器内
に断熱材を充填し真空に排気してなる真空充填断
熱板との複合断熱構造体において、前記ラミネー
トフイルム容器が少なくともアルミニウム蒸着さ
れた延伸ポリビニルアルコールまたはアルミニウ
ム蒸着されたエチレン・ビニルアルコール共重合
体を含有するラミネートフイルムであることを特
徴とする断熱構造体であり、断熱特性が良好で、
さらに、発泡ポリウレタン中のフロン―11ガスが
真空充填断熱板の内部に侵入することを抑え、断
熱特性の経時劣化を防ぐことができるなど、その
実用的価値は極めて大きい。
第１図は本発明の断熱構造体の基本構成を示す
断面図、第２図は本発明の主要部であるラミネー
トフイルムの基本構成の断面図である。 １……ラミネートフイルム容器、２……断熱
材、３……フロン―11含有発泡ポリウレタン、４
……熱融着層、５……ガス遮断層、６……表面保
護層。
断面図、第２図は本発明の主要部であるラミネー
トフイルムの基本構成の断面図である。 １……ラミネートフイルム容器、２……断熱
材、３……フロン―11含有発泡ポリウレタン、４
……熱融着層、５……ガス遮断層、６……表面保
護層。
Claims (1)
- １ ラミネートフイルム容器内に断熱材を充填し
真空に排気してなる真空充填断熱板の周囲を、フ
ロン―11（CFCl3）を含有する発泡ポリウレタン
で被覆した複合断熱構造より成り、前記ラミネー
トは少なくともアルミニウム蒸着された延伸ポリ
ビニルアルコールまたはアルミニウム蒸着された
エチレン・ビニルアルコール共重合体を含有する
ラミネートフイルムで構成してなる複合断熱構造
体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58014894A JPS59140048A (ja) | 1983-01-31 | 1983-01-31 | 複合断熱構造体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58014894A JPS59140048A (ja) | 1983-01-31 | 1983-01-31 | 複合断熱構造体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59140048A JPS59140048A (ja) | 1984-08-11 |
| JPS6311143B2 true JPS6311143B2 (ja) | 1988-03-11 |
Family
ID=11873700
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58014894A Granted JPS59140048A (ja) | 1983-01-31 | 1983-01-31 | 複合断熱構造体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59140048A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07113513B2 (ja) * | 1984-11-20 | 1995-12-06 | 松下冷機株式会社 | 断熱体 |
| JP2694356B2 (ja) * | 1988-12-13 | 1997-12-24 | 明星工業株式会社 | 断熱構造体 |
| JP2025034691A (ja) * | 2023-08-31 | 2025-03-13 | イビデン株式会社 | 防炎シート及びその製造方法、並びに組電池 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS388678Y1 (ja) * | 1959-09-07 | 1963-05-09 | ||
| JPS5235993Y2 (ja) * | 1971-01-19 | 1977-08-16 | ||
| JPS5672191U (ja) * | 1979-11-07 | 1981-06-13 | ||
| JPS56153792U (ja) * | 1980-04-17 | 1981-11-17 |
-
1983
- 1983-01-31 JP JP58014894A patent/JPS59140048A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59140048A (ja) | 1984-08-11 |
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