JPS63117975A - 溶銑予備処理容器用水系不定形耐火物 - Google Patents
溶銑予備処理容器用水系不定形耐火物Info
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- JPS63117975A JPS63117975A JP62126486A JP12648687A JPS63117975A JP S63117975 A JPS63117975 A JP S63117975A JP 62126486 A JP62126486 A JP 62126486A JP 12648687 A JP12648687 A JP 12648687A JP S63117975 A JPS63117975 A JP S63117975A
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- Japan
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- glass
- water
- parts
- metal
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/50—Pouring-nozzles
- B22D41/52—Manufacturing or repairing thereof
- B22D41/54—Manufacturing or repairing thereof characterised by the materials used therefor
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は高炉の樋用流込み材、スタンプ材、混銑車、
溶銑鍋用吹（Ｊり補修材、モルタルなどに用いられる溶
銑予備処理容器川水系不定形耐火物に関するものである
。
溶銑鍋用吹（Ｊり補修材、モルタルなどに用いられる溶
銑予備処理容器川水系不定形耐火物に関するものである
。
〈従来の技術〉
近年高炉ｔｌ、混銑車、溶銑鍋などは高炉の大型化によ
る出ａ量の増加に加えて、脱珪、脱燐などを行なう精錬
容器とじての役目も負うようになり、その不定形耐火物
は／Ｖ２Ｏ３ＳＬＣＣ質材料が主流となってきている。
る出ａ量の増加に加えて、脱珪、脱燐などを行なう精錬
容器とじての役目も負うようになり、その不定形耐火物
は／Ｖ２Ｏ３ＳＬＣＣ質材料が主流となってきている。
このような苛酷化した条件下で使用される溶銑予備処理
容器用不定形耐火物（以下１ｐに不定形耐火物という）
中に組織の緻密化による強度向上、酸化防止や耐食性を
目的としてアルミニウムやシリコンのような金属粉末の
添加が行なわれているが、樋材の流し込み施工に際して
水を使用するものにおいては、金属粉末が水和反応を起
こし、施工時のフクレ、施工体が加熱された際の爆裂や
亀裂発生の危険性があり、金属粉末の添加量はせいぜい
０，５重量％が限度であった。
容器用不定形耐火物（以下１ｐに不定形耐火物という）
中に組織の緻密化による強度向上、酸化防止や耐食性を
目的としてアルミニウムやシリコンのような金属粉末の
添加が行なわれているが、樋材の流し込み施工に際して
水を使用するものにおいては、金属粉末が水和反応を起
こし、施工時のフクレ、施工体が加熱された際の爆裂や
亀裂発生の危険性があり、金属粉末の添加量はせいぜい
０，５重量％が限度であった。
この金属粉末の水和反応を抑制する対策としてホウ酸な
どを添加する方法（特開昭５３−６６９１７号公報）、
メチル水素ポリシロキサンを添加する方法（特開昭６０
−２２６４６１号公報）あるいは金属粉末を樹脂によっ
てコーティングする方法（例えば特開昭５５−９５６８
１号公報など）などが開示されている。
どを添加する方法（特開昭５３−６６９１７号公報）、
メチル水素ポリシロキサンを添加する方法（特開昭６０
−２２６４６１号公報）あるいは金属粉末を樹脂によっ
てコーティングする方法（例えば特開昭５５−９５６８
１号公報など）などが開示されている。
〈発明が解決しようとする問題点〉
上記の各種の方法により溶銑予備処哩容器用の不定形耐
火物の問題点はある程度改善はされるけれどし、まだ不
十分Ｃ′あり、完全な解決とはなっていない。
火物の問題点はある程度改善はされるけれどし、まだ不
十分Ｃ′あり、完全な解決とはなっていない。
そのため、水を使用しない不定形耐火物も考えられてい
る（特開昭５７−１４５０８０号公報）。
る（特開昭５７−１４５０８０号公報）。
また、そのような水和反応抑制剤により金属粉末、特に
金属アルミニウムの添加量を増した場合に炭化物の生成
がみられる。この炭化物の生成により組織の緻密化にに
る強度と耐食性の向上は実現したが、反面応力緩和機能
の低下によるＩｌｌ織のｈ乳化が進行し、熱的、機械的
応力下においてピーリングが発生し、地金差しや剥離損
耗がみられるようになってきた。
金属アルミニウムの添加量を増した場合に炭化物の生成
がみられる。この炭化物の生成により組織の緻密化にに
る強度と耐食性の向上は実現したが、反面応力緩和機能
の低下によるＩｌｌ織のｈ乳化が進行し、熱的、機械的
応力下においてピーリングが発生し、地金差しや剥離損
耗がみられるようになってきた。
従って、使用が容易で、しかも経済的でもある水系の不
定形耐火物であって、さらに、耐食性、耐酸化性、耐ス
ポーリング性を有し、靭性もあるといった水系不定形耐
火物の出現が望まれている。
定形耐火物であって、さらに、耐食性、耐酸化性、耐ス
ポーリング性を有し、靭性もあるといった水系不定形耐
火物の出現が望まれている。
〈問題点を解決するための手段〉
本発明者らは炭素含有耐火物へ金属粉末とガラス質材料
とを一緒に添加することにより、金属粉末とガラス質材
料との相互作用によって、強度、耐食性の向上に加えて
応力緩和機能も持たせることを見出したが、このガラス
質材料の添加が同時に金属粉末の水和抑制効果をも有す
ることが判明し上述の問題点を解決することに成功し、
この発明を完成させたものである。
とを一緒に添加することにより、金属粉末とガラス質材
料との相互作用によって、強度、耐食性の向上に加えて
応力緩和機能も持たせることを見出したが、このガラス
質材料の添加が同時に金属粉末の水和抑制効果をも有す
ることが判明し上述の問題点を解決することに成功し、
この発明を完成させたものである。
即ち、この発明はアルミナ質原料４０〜９８重量％、炭
化珪素１〜５０重量％、炭素材料１〜２０重量％よりな
る耐火材料１００重量部に対して、金属アルミニウム粉
末０．５〜１０重量部あるいは金属アルミニウムと金属
シリコンの混合粉末あるいは合金粉末１〜１５重量部、
ガラス質材料０．５〜１０重量部を含有する組成物に結
合剤および水を添加して使用することを特徴とする溶銑
予備処理容器川水系不定形耐火物である。
化珪素１〜５０重量％、炭素材料１〜２０重量％よりな
る耐火材料１００重量部に対して、金属アルミニウム粉
末０．５〜１０重量部あるいは金属アルミニウムと金属
シリコンの混合粉末あるいは合金粉末１〜１５重量部、
ガラス質材料０．５〜１０重量部を含有する組成物に結
合剤および水を添加して使用することを特徴とする溶銑
予備処理容器川水系不定形耐火物である。
〈作用〉
この発明の不定形耐火物はアルミナ質原料、炭化珪素お
よび炭素質材料よりなる耐火材料に金属アルミニウム粉
末およびガラス質材料さらに、必要に応じて金属シリコ
ン粉末を添加したものであって、常温付近の温度で添加
されたガラス質材料中の一部成分が、加えられた水に溶
解し、金属粉末の表面と反応して水に不溶性の緻密な被
膜を形成し、その結果、それ以後の金属粉末の水和反応
を防止するものと考えられる。
よび炭素質材料よりなる耐火材料に金属アルミニウム粉
末およびガラス質材料さらに、必要に応じて金属シリコ
ン粉末を添加したものであって、常温付近の温度で添加
されたガラス質材料中の一部成分が、加えられた水に溶
解し、金属粉末の表面と反応して水に不溶性の緻密な被
膜を形成し、その結果、それ以後の金属粉末の水和反応
を防止するものと考えられる。
そして施工体が加熱されると、４００〜１０００℃の中
温域で添加された金属粉末とガラス質材料とのうちの一
方あるいは両方が溶融しそれに他方が溶解する現象が生
じる。そこで金属がガラス質の成分を還元すると同時に
金属は酸化されて金属酸化物となると、その際の体積膨
張により気孔を閉塞し、外部より耐火物内部への空気の
流入を遮断して耐火物中の炭素質＋Ａ １Ｆ３１の酸化
を防止する。
温域で添加された金属粉末とガラス質材料とのうちの一
方あるいは両方が溶融しそれに他方が溶解する現象が生
じる。そこで金属がガラス質の成分を還元すると同時に
金属は酸化されて金属酸化物となると、その際の体積膨
張により気孔を閉塞し、外部より耐火物内部への空気の
流入を遮断して耐火物中の炭素質＋Ａ １Ｆ３１の酸化
を防止する。
また、添加した金属の一部はガラス質を構成する元素と
置換し、それによってガラス質の粘性が増加し、ガラス
質の炭素質材料の被覆による酸化防止効果が高温域まで
持続する。
置換し、それによってガラス質の粘性が増加し、ガラス
質の炭素質材料の被覆による酸化防止効果が高温域まで
持続する。
同時に酸化された金属はガラス中の他の成分や耐火材料
成分と反応し、新たな鉱物相を形成し、それが析出する
と共に耐火物成分との結合を生じて耐火物粒子の結合が
強化されるために、耐火物全体の強度が向上するのであ
る。
成分と反応し、新たな鉱物相を形成し、それが析出する
と共に耐火物成分との結合を生じて耐火物粒子の結合が
強化されるために、耐火物全体の強度が向上するのであ
る。
この金属によるガラス質材料構成成分の還元および酸化
された金属のガラス成分との反応による鉱物相の析出の
反応は、骨材粒子のガラスへの溶解よりは速度が大であ
るので、ガラス質材料のみの添加の場合の骨材粒子のガ
ラスへの溶解による骨材の変質やマトリックスの特性低
下は防止される。さらに、ガラス質材料の共存は添加金
属粉末と炭素質材料との反応による炭化物の生成を抑制
する。即ち、金属アルミニウムの炭化アルミニウムへの
反応が防止され、組織の脆性化が防止され、さらに高炉
樋の場合は特に出銑が間欠であるので、炭化アルミニウ
ムの消化による耐火物の劣化が防止されるのである。
された金属のガラス成分との反応による鉱物相の析出の
反応は、骨材粒子のガラスへの溶解よりは速度が大であ
るので、ガラス質材料のみの添加の場合の骨材粒子のガ
ラスへの溶解による骨材の変質やマトリックスの特性低
下は防止される。さらに、ガラス質材料の共存は添加金
属粉末と炭素質材料との反応による炭化物の生成を抑制
する。即ち、金属アルミニウムの炭化アルミニウムへの
反応が防止され、組織の脆性化が防止され、さらに高炉
樋の場合は特に出銑が間欠であるので、炭化アルミニウ
ムの消化による耐火物の劣化が防止されるのである。
また、ガラスの種類によっては金属により還元された成
分と炭素質材料とが反応し、炭化物を生成してさらに結
合が強化される。例えば、ケイ酸ガラス中のＳＬ Ｏ！
が還元された後ＳｉＣウィスカーとなる場合などである
。
分と炭素質材料とが反応し、炭化物を生成してさらに結
合が強化される。例えば、ケイ酸ガラス中のＳＬ Ｏ！
が還元された後ＳｉＣウィスカーとなる場合などである
。
さらに、添加されたガラス質材料と金属粉末は結合剤と
は異なり、軟化溶融したものが移動可能であり、毛細管
現象にＪ：り骨材粒子間隙を充填して、鉱物変化を起こ
すため粒子間接触角の鈍角化も進行することで応力の集
中が緩和されて、その結果マトリックスが組織安定性に
優れて耐食性、耐スポーリング性おにび耐摩耗性が向上
する。このような特性は加熱、冷却が繰返される溶融金
属容器には非常に望ましい性能である。
は異なり、軟化溶融したものが移動可能であり、毛細管
現象にＪ：り骨材粒子間隙を充填して、鉱物変化を起こ
すため粒子間接触角の鈍角化も進行することで応力の集
中が緩和されて、その結果マトリックスが組織安定性に
優れて耐食性、耐スポーリング性おにび耐摩耗性が向上
する。このような特性は加熱、冷却が繰返される溶融金
属容器には非常に望ましい性能である。
もちろ／υ、金属粉末を単独で添加した場合の、金属の
空気酸化による酸化物の生成に起因する気孔閉塞に６と
づく耐大物の耐酸化性と強度の向上も同時に起こり臂る
が、この発明の組成においては、金属とガラスににる相
互作用の効果の寄与がより大である。
空気酸化による酸化物の生成に起因する気孔閉塞に６と
づく耐大物の耐酸化性と強度の向上も同時に起こり臂る
が、この発明の組成においては、金属とガラスににる相
互作用の効果の寄与がより大である。
〈発明の構成〉
この発明の水系不定形耐火物に使用される耐火材料はア
ルミナ賀ｆｉｌ別、炭化珪素および炭素質材料であり、
アルミナ質ＦＡ判としでは、電融アルミナ、焼結アルミ
ナ、シリマナイト、ボーキサイトなどで、その使用量は
４０〜９８重量％であり、４０重量％未満ではアルミナ
の有する耐食性を発揮させることができず、また９８重
量％より多くなると耐スポーリング性に劣り好ましくな
い。
ルミナ賀ｆｉｌ別、炭化珪素および炭素質材料であり、
アルミナ質ＦＡ判としでは、電融アルミナ、焼結アルミ
ナ、シリマナイト、ボーキサイトなどで、その使用量は
４０〜９８重量％であり、４０重量％未満ではアルミナ
の有する耐食性を発揮させることができず、また９８重
量％より多くなると耐スポーリング性に劣り好ましくな
い。
炭化珪素はカーボンの酸化を抑制してカーボンの高耐食
性、高耐スポーリング性を十分に発揮させる効果があり
、その使用量は１〜５０重量％であり、１重量％未満で
は耐酸化性、容積安定性に対する効果が薄く、また５０
重量％より多くなると組織強度が低下し、また作業性も
低下する。
性、高耐スポーリング性を十分に発揮させる効果があり
、その使用量は１〜５０重量％であり、１重量％未満で
は耐酸化性、容積安定性に対する効果が薄く、また５０
重量％より多くなると組織強度が低下し、また作業性も
低下する。
炭素質材料としては、天然黒鉛、人造黒鉛、石油コーク
ス、鋳物コークス、各種ピッチ、カーボンブラックなど
であり、その使用量は１〜２０重量％であり、１重量％
未満では耐食性および耐スポーリング性に劣り、２０重
量％より多くなると、機械的強度が低くて耐摩耗性に劣
る。
ス、鋳物コークス、各種ピッチ、カーボンブラックなど
であり、その使用量は１〜２０重量％であり、１重量％
未満では耐食性および耐スポーリング性に劣り、２０重
量％より多くなると、機械的強度が低くて耐摩耗性に劣
る。
これらの耐火材料に添加される金属粉末としてはアルミ
ニウムおよび必要に応じてシリコンを用いる。金属アル
ミニウム粉末は気孔中の酸素ガスと反応して酸化物とな
り気孔を閉塞して緻密化と炭素月利の酸化を防止し、同
時にその溶融物がガラス質材料と反応するが、ガラス質
材料の種類によっては流動性が悪く、アルミニウムとガ
ラスとの反応性に乏しいものがある。これに金属シリコ
ンを添加することにＪ：って、金属アルミニウムの融点
が低下し、また流動性が向上してガラス質材゛ 利との
接触、反応が容易となる。もちろんシリコンもアルミニ
ウムと同等の寄与もする。
ニウムおよび必要に応じてシリコンを用いる。金属アル
ミニウム粉末は気孔中の酸素ガスと反応して酸化物とな
り気孔を閉塞して緻密化と炭素月利の酸化を防止し、同
時にその溶融物がガラス質材料と反応するが、ガラス質
材料の種類によっては流動性が悪く、アルミニウムとガ
ラスとの反応性に乏しいものがある。これに金属シリコ
ンを添加することにＪ：って、金属アルミニウムの融点
が低下し、また流動性が向上してガラス質材゛ 利との
接触、反応が容易となる。もちろんシリコンもアルミニ
ウムと同等の寄与もする。
アルミニウムとシリコンを共用する場合は混合粉末でも
よいが、合金粉末を用いる方が融点が低下し、より好ま
しい。
よいが、合金粉末を用いる方が融点が低下し、より好ま
しい。
金属粉末の添加量は、金属アルミニウムのみの添加の場
合は耐火材料 １００重量部に対して０．５〜１０重量
部であり、シリコンと併用する場合には合計で１〜１５
重量部とする。アルミニウムとシリコンとの混合割合は
重量比でアルミニウム１に対してシリコン１以下である
ことが望ましい。金属の添加量が添加下限以下では添加
した効果が発揮されず、上限以上では耐食性に劣るよう
になり、好ましくない。
合は耐火材料 １００重量部に対して０．５〜１０重量
部であり、シリコンと併用する場合には合計で１〜１５
重量部とする。アルミニウムとシリコンとの混合割合は
重量比でアルミニウム１に対してシリコン１以下である
ことが望ましい。金属の添加量が添加下限以下では添加
した効果が発揮されず、上限以上では耐食性に劣るよう
になり、好ましくない。
さらに、ガラス質材料としてはケイ酸ガラス、リン酸ガ
ラス、ホウ酸ガラス、アルミン酸塩ガラス、ホウケイ酸
ガラス、ホウリン酸ガラス、チタン酸塩ガラスなどの各
種ガラスが使用でき、４００〜１０００℃程度の湿度で
軟化溶融するものが望ましい。溶融温度が高いと本発明
の特徴である金属とガラスとの反応が起こりにくい。こ
れらのガラスの中ではホウケイ酸ガラス、ホウリン酸ガ
ラス、リン酸ガラスが特に有効であり、さらに、他のガ
ラス質材料に比較すると、ホウケイ酸ガラスは金属粉末
との反応による強度、耐酸化性、耐食性および応力緩和
能の向上が著しく、ホウリン酸ガラスおよびリン酸ガラ
スは金属粉末の水和防止が顕著であるので、ホウケイ酸
ガラスをホウリン酸ガラスあるいはリン酸ガラスと共に
用いるのが特に効果がある。これらのガラス質材料の使
用量は耐火材料の１００重量部に対して０，５〜１０重
量部であり、０．５重量部以下では耐酸化性に劣り、ま
た１０重量部より多くなると耐食性に劣るため好ましく
ない。
ラス、ホウ酸ガラス、アルミン酸塩ガラス、ホウケイ酸
ガラス、ホウリン酸ガラス、チタン酸塩ガラスなどの各
種ガラスが使用でき、４００〜１０００℃程度の湿度で
軟化溶融するものが望ましい。溶融温度が高いと本発明
の特徴である金属とガラスとの反応が起こりにくい。こ
れらのガラスの中ではホウケイ酸ガラス、ホウリン酸ガ
ラス、リン酸ガラスが特に有効であり、さらに、他のガ
ラス質材料に比較すると、ホウケイ酸ガラスは金属粉末
との反応による強度、耐酸化性、耐食性および応力緩和
能の向上が著しく、ホウリン酸ガラスおよびリン酸ガラ
スは金属粉末の水和防止が顕著であるので、ホウケイ酸
ガラスをホウリン酸ガラスあるいはリン酸ガラスと共に
用いるのが特に効果がある。これらのガラス質材料の使
用量は耐火材料の１００重量部に対して０，５〜１０重
量部であり、０．５重量部以下では耐酸化性に劣り、ま
た１０重量部より多くなると耐食性に劣るため好ましく
ない。
この発明の水系不定形耐火物は上記材料を基本として、
通常の粒度配合とし、結合剤、解膠剤、分散剤、減水剤
などを添加し水を加えることにより、高炉のＩＩ用流し
込み材、スタンプ材、混銑車、溶銑鍋用吹イ」（プ補修
祠、モルタルなどに用いることができる。その際の結合
剤などは、それぞれの場合に応じ、一般に用いられるも
のを適宜使用すればにいので、特別の技術を要すること
な〈従来の材料に替わり得るものである。
通常の粒度配合とし、結合剤、解膠剤、分散剤、減水剤
などを添加し水を加えることにより、高炉のＩＩ用流し
込み材、スタンプ材、混銑車、溶銑鍋用吹イ」（プ補修
祠、モルタルなどに用いることができる。その際の結合
剤などは、それぞれの場合に応じ、一般に用いられるも
のを適宜使用すればにいので、特別の技術を要すること
な〈従来の材料に替わり得るものである。
〈実施例〉
以下、実施例によりこの発明の詳細な説明する。
第１表に示す配合の流し込み材について試験を行なった
。流し込み後の試料を１１０℃で１昼夜乾燥後第１表に
示す各試験を行なった。
。流し込み後の試料を１１０℃で１昼夜乾燥後第１表に
示す各試験を行なった。
靭性値は還元雰囲気中１０００℃および１４００℃で３
点曲げ試験法により、応力−歪曲線を測定して求め ｌ
こ 。
点曲げ試験法により、応力−歪曲線を測定して求め ｌ
こ 。
スラグ試験は回転式スラグ試験法によりスラグ組成をＳ
Ｌｏ、１７重量％、＃２（ｈ９重量％、Ｆｅ０５０重量
％、Ｃａ０２０重量％、Ｉ’ｂＯ４重量％とし、１５０
０°Ｃで５時間行なった。
Ｌｏ、１７重量％、＃２（ｈ９重量％、Ｆｅ０５０重量
％、Ｃａ０２０重量％、Ｉ’ｂＯ４重量％とし、１５０
０°Ｃで５時間行なった。
酸化試験は炭化珪素発熱体電気炉を用い、大気雰囲気中
の１０００℃および１２００℃の温度で各５時間行なっ
た。
の１０００℃および１２００℃の温度で各５時間行なっ
た。
なお、靭性値率、溶損面積率および脱炭面積率について
は比較例の１つを１００とする比率によって表わした。
は比較例の１つを１００とする比率によって表わした。
第２表には吹付は材としての試験を、第３表にはモルタ
ルとしての試験の配合および試験結果を示す。なお、試
験は表に示した水を含む配合を枠に流し込み、流し込み
材の場合に準じて行なった。
ルとしての試験の配合および試験結果を示す。なお、試
験は表に示した水を含む配合を枠に流し込み、流し込み
材の場合に準じて行なった。
第 １ 表
第 ２ 表
第 ３ 表
〈発明の効果〉
第１〜３表の結果から明らかなように金属粉末とガラス
質材料を併用添加した不定形耐火物は、金属粉末のみを
添加したものと比べて靭性および耐酸化性に優れ、また
ガラス質材料のみを添加したものよりは靭性、耐酸化性
および耐食性が顕著に優れていることがわかる。また、
流し込み材の場合は１１０°Ｃ乾燥後の外観観察によっ
てもこの発明の実施例は爆裂、亀裂やフクレなどもなく
非常に優れた結果を示し、吹付は材の場合に実際に冷間
で吹付けた結果、付着率は従来品と変わらずほぼ１００
％であり、モルタルとして使用した際の接着強さも十分
であり、この発明品の耐酸化性、耐食性が高いため、れ
んがの目地部の先行溶損はかなり緩和された結果を示し
、この発明の優秀さが顕著に現れている。
質材料を併用添加した不定形耐火物は、金属粉末のみを
添加したものと比べて靭性および耐酸化性に優れ、また
ガラス質材料のみを添加したものよりは靭性、耐酸化性
および耐食性が顕著に優れていることがわかる。また、
流し込み材の場合は１１０°Ｃ乾燥後の外観観察によっ
てもこの発明の実施例は爆裂、亀裂やフクレなどもなく
非常に優れた結果を示し、吹付は材の場合に実際に冷間
で吹付けた結果、付着率は従来品と変わらずほぼ１００
％であり、モルタルとして使用した際の接着強さも十分
であり、この発明品の耐酸化性、耐食性が高いため、れ
んがの目地部の先行溶損はかなり緩和された結果を示し
、この発明の優秀さが顕著に現れている。
このように、この発明の金属粉末とガラス質材料を併用
添加した水系不定形耐火物は、水を使用しても金属粉末
の水和反応もみられず、ガラス物質の軟化溶融により炭
素質材料が被覆され、また溶融ガラスの一部が前月粒子
間に充填し、溶融ガラスと金属粉末の溶融物が反応した
生成物によってガラス物質の結晶化が急速に進行するた
め耐酸化性が著しく向上し、また粒子間の結合も強化さ
れると同時に靭性の増大によって応力緩和機能が著しく
敗色された。さらに、施工性は従来品と変わらない。こ
の結果、現在の材料では満足のできなかった溶銑予備処
理容器の操業上の安定性及び耐用性が顕著に向上するも
のである。
添加した水系不定形耐火物は、水を使用しても金属粉末
の水和反応もみられず、ガラス物質の軟化溶融により炭
素質材料が被覆され、また溶融ガラスの一部が前月粒子
間に充填し、溶融ガラスと金属粉末の溶融物が反応した
生成物によってガラス物質の結晶化が急速に進行するた
め耐酸化性が著しく向上し、また粒子間の結合も強化さ
れると同時に靭性の増大によって応力緩和機能が著しく
敗色された。さらに、施工性は従来品と変わらない。こ
の結果、現在の材料では満足のできなかった溶銑予備処
理容器の操業上の安定性及び耐用性が顕著に向上するも
のである。
Claims (4)
- （１）アルミナ質原料４０〜９８重量％、炭化珪素１〜
５０重量％、炭素材料１〜２０重量％よりなる耐火材料
１００重量部に対し、金属アルミニウム粉末０．５〜１
０重量部、ガラス質材料０．５〜１０重量部を含有する
組成物に結合剤および水を添加して使用することを特徴
とする溶銑予備処理容器用水系不定形耐火物。 - （２）アルミナ質原料４０〜９８重量％、炭化珪素１〜
５０重量％、炭素材料１〜２０重量％よりなる耐火材料
１００重量部に対し、金属アルミニウムおよび金属シリ
コンの混合粉末あるいは合金粉末１〜１５重量部、ガラ
ス質材料０．５〜１０重量部を含有する組成物に結合剤
および水を添加して使用することを特徴とする溶銑予備
処理容器用水系不定形耐火物。 - （３）ガラス質材料がホウケイ酸ガラス、リン酸ガラス
、ホウリン酸ガラスよりなる群より選ばれた１種または
２種以上であることを特徴とする特許請求の範囲第１項
あるいは第２項記載の溶銑予備処理容器用水系不定形耐
火物。 - （４）ガラス質材料がホウケイ酸ガラスと、リン酸ガラ
スまたはホウリン酸ガラスよりなる群より選ばれた１種
または２種であることを特徴とする特許請求の範囲第１
項あるいは第２項記載の溶銑予備処理容器川水系不定形
耐火物。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11816486 | 1986-05-22 | ||
| JP61-118164 | 1986-05-22 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63117975A true JPS63117975A (ja) | 1988-05-21 |
Family
ID=14729691
Family Applications (5)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12648787A Pending JPS63108950A (ja) | 1986-05-22 | 1987-05-22 | 連続鋳造用耐火物 |
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Family Applications Before (4)
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|---|---|---|---|
| JP12648787A Pending JPS63108950A (ja) | 1986-05-22 | 1987-05-22 | 連続鋳造用耐火物 |
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1987
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