JPH0753600B2 - 溶鋼容器 - Google Patents
溶鋼容器Info
- Publication number
- JPH0753600B2 JPH0753600B2 JP62126485A JP12648587A JPH0753600B2 JP H0753600 B2 JPH0753600 B2 JP H0753600B2 JP 62126485 A JP62126485 A JP 62126485A JP 12648587 A JP12648587 A JP 12648587A JP H0753600 B2 JPH0753600 B2 JP H0753600B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- glass
- sio
- metal
- aluminum
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/50—Pouring-nozzles
- B22D41/52—Manufacturing or repairing thereof
- B22D41/54—Manufacturing or repairing thereof characterised by the materials used therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 この発明は転炉、取鍋、精錬鍋、RHなどの溶鋼容器に関
するものである。
するものである。
なお、ここで炭素原料とは耐火材料として加えられるも
のをいい、結合剤などから生じる炭素質とは異なるもの
である。
のをいい、結合剤などから生じる炭素質とは異なるもの
である。
〈従来の技術〉 近年製鋼技術の進歩に伴って、転炉、取鍋、精錬鍋、RH
などの溶鋼処理を行なう容器にはMgO−Ｃれんがが広く
使用されるようになってきた。しかし、最近は各種の溶
鋼処理を行なうようになってきたため、超高温下での操
業となり、従ってその内張り材に要求される特性も非常
に苛酷なものとなってきており、高温における耐食性、
耐スポーリング性および耐摩耗性が重要となってきてい
る。このような操業条件の苛酷化に炭素含有耐火物は、
その優れた耐食性、耐スポーリング性を発揮してきてい
るが、炭素材料を使用するため耐酸化性が問題となって
きた。
などの溶鋼処理を行なう容器にはMgO−Ｃれんがが広く
使用されるようになってきた。しかし、最近は各種の溶
鋼処理を行なうようになってきたため、超高温下での操
業となり、従ってその内張り材に要求される特性も非常
に苛酷なものとなってきており、高温における耐食性、
耐スポーリング性および耐摩耗性が重要となってきてい
る。このような操業条件の苛酷化に炭素含有耐火物は、
その優れた耐食性、耐スポーリング性を発揮してきてい
るが、炭素材料を使用するため耐酸化性が問題となって
きた。
このMgO−Ｃれんがにアルミニウムなどの金属粉末を加
えて、耐酸化性と同時に熱間強度の向上が図られてい
る。
えて、耐酸化性と同時に熱間強度の向上が図られてい
る。
〈発明が解決しようとする問題点〉 しかし、上記のアルミニウム粉末を添加する方法では金
属粉末の炭化物形成による緻密化によって耐食性、組織
安定性は向上したが、応力緩和機能は減少して脆性化が
進み、機械的、熱的応力下における耐用性に問題が出て
きた。
属粉末の炭化物形成による緻密化によって耐食性、組織
安定性は向上したが、応力緩和機能は減少して脆性化が
進み、機械的、熱的応力下における耐用性に問題が出て
きた。
また、添加されたアルミニウムは炭素材料と反応して炭
化アルミニウムが生成し、溶鋼容器が間欠操業となって
容器温度が低下すると、この炭化アルミニウムが空気中
の水蒸気と消化反応を起こし、れんがが脆弱化してしま
うという欠点が発見された。
化アルミニウムが生成し、溶鋼容器が間欠操業となって
容器温度が低下すると、この炭化アルミニウムが空気中
の水蒸気と消化反応を起こし、れんがが脆弱化してしま
うという欠点が発見された。
さらに、還元雰囲気における高温化においてマグネシア
と炭素質とが反応し、その結果還元されたマグネシウム
が気化飛散する現象（MgO＋Ｃ→CO＋Mg↑）が発生し
（マグネシア・カーボン反応）、組織が劣化することが
加わってれんがは激しく損耗する。このマグネシア・カ
ーボン反応は金属粉末の添加によって防ぐことはできな
いのである。
と炭素質とが反応し、その結果還元されたマグネシウム
が気化飛散する現象（MgO＋Ｃ→CO＋Mg↑）が発生し
（マグネシア・カーボン反応）、組織が劣化することが
加わってれんがは激しく損耗する。このマグネシア・カ
ーボン反応は金属粉末の添加によって防ぐことはできな
いのである。
〈問題点を解決するための手段〉 本発明者らは上記２点の問題をMgO−Ｃ系れんがに金属
粉末と特定の組成を持ったSiO2含有のガラスあるいはフ
ラックス（以下ガラス物質という）を添加し、その相互
作用によって解決することに成功したものである。
粉末と特定の組成を持ったSiO2含有のガラスあるいはフ
ラックス（以下ガラス物質という）を添加し、その相互
作用によって解決することに成功したものである。
即ち、この発明はマグネシア質原料70〜97重量％、炭素
材料３〜30重量％よりなる耐火材料100重量部に対し
て、金属アルミニウムあるいは金属アルミニウムと金属
マグネシウムの混合粉末または合金粉末１〜10重量部、
SiO25〜50重量％でかつアルカリ分10重量％以下のSiO2
を含有するガラスまたはフラックス0.5〜10重量部を配
合して得た不焼成れんがを一部または全部に内張りした
転炉、溶鋼鍋などの溶鋼用の容器である。
材料３〜30重量％よりなる耐火材料100重量部に対し
て、金属アルミニウムあるいは金属アルミニウムと金属
マグネシウムの混合粉末または合金粉末１〜10重量部、
SiO25〜50重量％でかつアルカリ分10重量％以下のSiO2
を含有するガラスまたはフラックス0.5〜10重量部を配
合して得た不焼成れんがを一部または全部に内張りした
転炉、溶鋼鍋などの溶鋼用の容器である。
〈作用〉 MgO−Ｃあるいは類似の配合に金属粉末とガラス物質を
添加したれんがが加熱されていくと、ガラス物質の軟化
溶融と金属の溶融とのいずれかあるいは両者が起こり、
それに他方が溶解する現象が起こる。その溶融物は炭素
材料を被覆し、気孔中の空気による炭素材料の酸化を妨
げる。次いでAlがガラス物質中のSiO2成分を還元すると
同時に金属は酸化されて金属酸化物となる。その際の体
積膨脹により気孔が閉塞され、外部より耐火物内部への
空気の流入を遮断して、耐火物中の構成成分である炭素
材料の酸化を防止する。
添加したれんがが加熱されていくと、ガラス物質の軟化
溶融と金属の溶融とのいずれかあるいは両者が起こり、
それに他方が溶解する現象が起こる。その溶融物は炭素
材料を被覆し、気孔中の空気による炭素材料の酸化を妨
げる。次いでAlがガラス物質中のSiO2成分を還元すると
同時に金属は酸化されて金属酸化物となる。その際の体
積膨脹により気孔が閉塞され、外部より耐火物内部への
空気の流入を遮断して、耐火物中の構成成分である炭素
材料の酸化を防止する。
また、溶解したガラス物質は炭素材料を被覆するが、そ
の際酸化されたAlがガラス物質中に入ることによりガラ
スの粘性が増加し、そのため高温になっても流れ去るこ
となく、炭素材料の被覆が継続し、酸化防止効果が高温
域まで持続する。
の際酸化されたAlがガラス物質中に入ることによりガラ
スの粘性が増加し、そのため高温になっても流れ去るこ
となく、炭素材料の被覆が継続し、酸化防止効果が高温
域まで持続する。
このように炭素材料の被覆は高温まで持続するので、マ
グネシアと炭素との接触が断たれ、高温におけるマグネ
シア・カーボン反応が抑制されるのである。
グネシアと炭素との接触が断たれ、高温におけるマグネ
シア・カーボン反応が抑制されるのである。
同時にガラス中ではAlの酸化物とガラス成分との反応に
より新たな鉱物相を形成し、その一部が析出する際に耐
火物成分との結合を生じ、耐火物成分の結合が強化され
るために、耐火物全体の強度が向上するのである。
より新たな鉱物相を形成し、その一部が析出する際に耐
火物成分との結合を生じ、耐火物成分の結合が強化され
るために、耐火物全体の強度が向上するのである。
この金属によるガラス成分の還元および酸化された金属
のガラス成分との反応は、骨材粒子のガラスへの溶解よ
りは速度が大であるので、ガラス物質のみの添加の場合
の骨材粒子のガラス中への溶解による骨材の変質やマト
リックスの特性低下は防止される。
のガラス成分との反応は、骨材粒子のガラスへの溶解よ
りは速度が大であるので、ガラス物質のみの添加の場合
の骨材粒子のガラス中への溶解による骨材の変質やマト
リックスの特性低下は防止される。
さらに、ガラス物質の共存は添加されたアルミニウムの
炭化アルミニウムへの反応を防止し、容器が冷却された
際の炭化アルミニウムの消化による耐火物の劣化が防止
される。
炭化アルミニウムへの反応を防止し、容器が冷却された
際の炭化アルミニウムの消化による耐火物の劣化が防止
される。
一方、ガラス成分の還元により生成したシリコンは炭素
材料と反応し、炭化珪素となるが、この際ウィスカー状
となり、マトリックス中に成長するので、結合の強化に
寄与する。
材料と反応し、炭化珪素となるが、この際ウィスカー状
となり、マトリックス中に成長するので、結合の強化に
寄与する。
さらに、軟化溶融したガラス物質と金属とは、結合剤と
異なり、流下移動し毛管現象により骨材粒子間を充填し
て、鉱物変化を起こすため、粒子間接触角の鈍角化も進
行することで、応力の集中が緩和されることとなり、靭
性に優れた組織となる。
異なり、流下移動し毛管現象により骨材粒子間を充填し
て、鉱物変化を起こすため、粒子間接触角の鈍角化も進
行することで、応力の集中が緩和されることとなり、靭
性に優れた組織となる。
〈発明の構成〉 この発明に用いられるマグネシア質原料としては、電融
マグネシア、焼結マグネシア、ドロマイト、マグカルシ
アクリンカーなどが使用可能であるが、特に高温での使
用には高純度のマグネシアクリンカーやマグカルシアク
リンカーが好適である。マグネシア質原料の使用量は70
〜97重量％であり、70重量％未満では耐食性を充分発揮
することができず、また97重量％より多くなると耐スポ
ーリング性に劣る。
マグネシア、焼結マグネシア、ドロマイト、マグカルシ
アクリンカーなどが使用可能であるが、特に高温での使
用には高純度のマグネシアクリンカーやマグカルシアク
リンカーが好適である。マグネシア質原料の使用量は70
〜97重量％であり、70重量％未満では耐食性を充分発揮
することができず、また97重量％より多くなると耐スポ
ーリング性に劣る。
炭素材料は天然黒鉛、人造黒鉛、電極屑、石油コーク
ス、カーボンブラックなどであるが、高温における耐食
性の点からは天然や人造の黒鉛のような高純度の結晶質
のものが適し、特に鱗片状のものがより好ましい。結晶
質の炭素材料は耐酸化性にすぐれると共に、成形時の充
填性がよく、その結果より耐食性に勝る耐火物が得られ
る。
ス、カーボンブラックなどであるが、高温における耐食
性の点からは天然や人造の黒鉛のような高純度の結晶質
のものが適し、特に鱗片状のものがより好ましい。結晶
質の炭素材料は耐酸化性にすぐれると共に、成形時の充
填性がよく、その結果より耐食性に勝る耐火物が得られ
る。
炭素材料の使用量は３〜30重量％である。好ましくは粒
径0.1mm以上の結晶質炭素材料を少なくとも10重量％以
上含むようにするとよい。
径0.1mm以上の結晶質炭素材料を少なくとも10重量％以
上含むようにするとよい。
金属粉末としてはアルミニウム単独か、アルミニウムと
マグネシウムの混合あるいは合金を用いる。この金属粉
末は前述のようにガラス物質との相互作用により耐火物
の耐用向上に寄与するが、アルミニウムのみよりはマグ
ネシウムとの混合粉末あるいは合金粉末とする方が融点
も下がり、溶融物の流動性が良く、ガラス物質との反応
性も良好であり好ましい。その使用量はマグネシア質原
料と炭素材料からなる耐火材料の合量100重量部に対し
て１〜10重量部であり、その範囲外となると耐酸化性、
耐食性および耐摩耗性に劣る。アルミニウムとマグネシ
ウムを混合して使用する場合の比率は重量比でアルミニ
ウム１に対してマグネシウムは１以下が好ましい。
マグネシウムの混合あるいは合金を用いる。この金属粉
末は前述のようにガラス物質との相互作用により耐火物
の耐用向上に寄与するが、アルミニウムのみよりはマグ
ネシウムとの混合粉末あるいは合金粉末とする方が融点
も下がり、溶融物の流動性が良く、ガラス物質との反応
性も良好であり好ましい。その使用量はマグネシア質原
料と炭素材料からなる耐火材料の合量100重量部に対し
て１〜10重量部であり、その範囲外となると耐酸化性、
耐食性および耐摩耗性に劣る。アルミニウムとマグネシ
ウムを混合して使用する場合の比率は重量比でアルミニ
ウム１に対してマグネシウムは１以下が好ましい。
この発明では金属粉末と相互作用をする物質としてガラ
スあるいはフラックスを用いる。ガラスあるいはフラッ
クスは同組成の結晶体などと比較して反応しやすいの
で、金属との相互作用がより低温で起こることと、ガラ
スあるいはフラックスそれ自体の軟化溶融もより低温で
起こるので、炭素材料を被覆して酸化を防止する効果も
結晶体より大となる利点がある。
スあるいはフラックスを用いる。ガラスあるいはフラッ
クスは同組成の結晶体などと比較して反応しやすいの
で、金属との相互作用がより低温で起こることと、ガラ
スあるいはフラックスそれ自体の軟化溶融もより低温で
起こるので、炭素材料を被覆して酸化を防止する効果も
結晶体より大となる利点がある。
ガラスあるいはフラックスとしてはアルミニウムとの反
応、生成物との関係でSiO2を含有するものが望ましく、
添加金属が炭化物を生成する温度（約800℃）付近で軟
化溶融するガラスあるいはフラックスを使用する。その
ガラスあるいはフラックスはアルカリ分10重量％以下で
SiO2が５〜50重量％であることが必要である。アルカリ
分が10重量％以上ではれんがの耐食性が低下する。
応、生成物との関係でSiO2を含有するものが望ましく、
添加金属が炭化物を生成する温度（約800℃）付近で軟
化溶融するガラスあるいはフラックスを使用する。その
ガラスあるいはフラックスはアルカリ分10重量％以下で
SiO2が５〜50重量％であることが必要である。アルカリ
分が10重量％以上ではれんがの耐食性が低下する。
また、ガラスあるいはフラックス中のSiO2が５重量％以
下では上述の金属との相互作用の効果が発揮されず、50
重量％以上では金属と反応しないSiO2が耐火材料を被覆
した際に、耐火材料成分と反応して2MgO・SiO2やCaO・M
gO・SiO2となり溶出してしまい、組織が劣化する。SiO2
が50重量％以下であれば添加したAlの酸化物による粘性
増加の効果もあって、組織劣化の心配はない。その他の
成分については特に限定はなく、Al2O3、MgO、CaOなど
が用いられるが、FeOやMnOのような成分は耐火材料と低
融点物を生成しやすいので多量の存在は好ましくない。
下では上述の金属との相互作用の効果が発揮されず、50
重量％以上では金属と反応しないSiO2が耐火材料を被覆
した際に、耐火材料成分と反応して2MgO・SiO2やCaO・M
gO・SiO2となり溶出してしまい、組織が劣化する。SiO2
が50重量％以下であれば添加したAlの酸化物による粘性
増加の効果もあって、組織劣化の心配はない。その他の
成分については特に限定はなく、Al2O3、MgO、CaOなど
が用いられるが、FeOやMnOのような成分は耐火材料と低
融点物を生成しやすいので多量の存在は好ましくない。
このガラスあるいはフラックスの使用量は耐火材料合量
100重量部に対し0.5〜10重量部であって、0.5重量部未
満では耐酸化性に劣り、また10重量部より多くなると耐
食性に劣るようになると同時に上記の耐火材料との反応
の問題が生じて好ましくない。
100重量部に対し0.5〜10重量部であって、0.5重量部未
満では耐酸化性に劣り、また10重量部より多くなると耐
食性に劣るようになると同時に上記の耐火材料との反応
の問題が生じて好ましくない。
なお、この発明でガラスまたはフラックスというのは、
特定したものではなく、上記の条件を満足するものであ
れば、ガラスやフラックス以外に類似の物質をも含むも
のである。
特定したものではなく、上記の条件を満足するものであ
れば、ガラスやフラックス以外に類似の物質をも含むも
のである。
上記した原料を加えた配合に樹脂系結合剤を添加して混
練し、成形後熱処理をして不焼成れんがを得る。樹脂系
結合剤としては熱処理によって硬化するものであればよ
く、特に限定するものではないがフェノール樹脂が好ま
しい。
練し、成形後熱処理をして不焼成れんがを得る。樹脂系
結合剤としては熱処理によって硬化するものであればよ
く、特に限定するものではないがフェノール樹脂が好ま
しい。
この発明では上記の不焼成れんがを転炉や溶鋼鍋などの
溶鋼容器の内面全部に内張りとして使用するか、あるい
は一部に内張りして使用するが、一部に内張りする場合
には、溶損の著しいスラグライン部や湯当り部に用いる
と好結果が得られる。
溶鋼容器の内面全部に内張りとして使用するか、あるい
は一部に内張りして使用するが、一部に内張りする場合
には、溶損の著しいスラグライン部や湯当り部に用いる
と好結果が得られる。
〈実施例〉 以下、実施例によりこの発明を詳細に説明する。
第１表に示す配合をフリクションプレスによって成形
し、この成形物を300℃で10時間の熱処理を行なって不
焼成れんがを得た。
し、この成形物を300℃で10時間の熱処理を行なって不
焼成れんがを得た。
使用したフラックスの組成は（Ａ）はSiO240重量％、Ca
O30重量％、Al2O315重量％、MgO10重量％、その他５重
量％で、（Ｂ）はSiO245重量％、MgO15重量％、ZrO220
重量％、Al2O314重量％、その他６重量％、（Ｃ）はSiO
260重量％、CaO20重量％、Al2O35重量％、MgO12重量
％、その他３重量％のものであり、そしてケイ酸ガラス
の組成はSiO260重量％、Na2O20重量％、Al2O310重量
％、CaO5重量％、その他５重量％であった。
O30重量％、Al2O315重量％、MgO10重量％、その他５重
量％で、（Ｂ）はSiO245重量％、MgO15重量％、ZrO220
重量％、Al2O314重量％、その他６重量％、（Ｃ）はSiO
260重量％、CaO20重量％、Al2O35重量％、MgO12重量
％、その他３重量％のものであり、そしてケイ酸ガラス
の組成はSiO260重量％、Na2O20重量％、Al2O310重量
％、CaO5重量％、その他５重量％であった。
靭性は還元雰囲気中1400℃で３点曲げ試験法により応力
−ひずみ曲線を測定して求めた。
−ひずみ曲線を測定して求めた。
スラグ試験は回転式スラグ試験装置により1700℃で５時
間行なった。スラグ組成はSiO214重量％、Al2O36重量
％、FeO＋Fe2O315重量％、CaO50重量％、MgO10重量％、
MnO5重量％のものを使用した。
間行なった。スラグ組成はSiO214重量％、Al2O36重量
％、FeO＋Fe2O315重量％、CaO50重量％、MgO10重量％、
MnO5重量％のものを使用した。
酸化試験は炭化珪素発熱体電気炉を用い、大気雰囲気中
の1400℃で10時間行なった。
の1400℃で10時間行なった。
なお、靭性値率、溶損面積率および脱炭面積率について
は比較例１を100とする比率によって表わした。
は比較例１を100とする比率によって表わした。
次に、消化試験として実施例２と比較例１の試料を50℃
の飽和水蒸気下に放置し、その重量増加を測定した。そ
の結果を第２表に示す。
の飽和水蒸気下に放置し、その重量増加を測定した。そ
の結果を第２表に示す。
〈発明の効果〉 第１表の結果から明らかなように金属粉末とフラックス
を併用した実施例はいずれも金属のみを添加した比較例
と比べて靭性、耐食性および耐酸化性に優れている。特
に、1700℃における耐食性の向上はマグネシア・カーボ
ン反応が抑えられたことも一因と思われる。
を併用した実施例はいずれも金属のみを添加した比較例
と比べて靭性、耐食性および耐酸化性に優れている。特
に、1700℃における耐食性の向上はマグネシア・カーボ
ン反応が抑えられたことも一因と思われる。
さらに、SiO2含量が50重量％より多いフラックスＣやSi
O2およびNa2Oの多いケイ酸ガラスを使用すると（比較例
３および４）スラグ耐食性が極端に低下することがわか
る。
O2およびNa2Oの多いケイ酸ガラスを使用すると（比較例
３および４）スラグ耐食性が極端に低下することがわか
る。
また、第２表の消化試験によると、アルミニウムを添加
したのみの試料は48時間位までに顕著な重量増加が見ら
れている。これはれんが中に生成した炭化アルミニウム
の消化が原因であって、金属と硼酸化合物を添加した試
料では炭化アルミニウムの生成が抑制されるため、消化
による重量増加が少ないのである。
したのみの試料は48時間位までに顕著な重量増加が見ら
れている。これはれんが中に生成した炭化アルミニウム
の消化が原因であって、金属と硼酸化合物を添加した試
料では炭化アルミニウムの生成が抑制されるため、消化
による重量増加が少ないのである。
この発明の溶鋼容器は金属粉末と特定組成のガラスある
いはフラックスを併用したことにより、耐酸化性、耐食
性および靭性が改善され、特に高温におけるマグネシア
・カーボン反応が抑制され、さらに、炭化アルミニウム
の生成を抑えるので、間欠操業や高温操業される溶鋼容
器に使用されると操業上の安定性と耐用性が顕著に向上
するのである。
いはフラックスを併用したことにより、耐酸化性、耐食
性および靭性が改善され、特に高温におけるマグネシア
・カーボン反応が抑制され、さらに、炭化アルミニウム
の生成を抑えるので、間欠操業や高温操業される溶鋼容
器に使用されると操業上の安定性と耐用性が顕著に向上
するのである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高長 茂幸 岡山県備前市香登西433番地の２
Claims (1)
- 【請求項１】マグネシア質原料70〜97重量％、炭素材料
３〜30重量％よりなる耐火材料100重量部に対して、金
属アルミニウムあるいは金属アルミニウムと金属マグネ
シウムの混合粉末または合金粉末１〜10重量部、SiO25
〜50重量％でかつアルカリ分10重量％以下のSiO2を含有
するガラスまたはフラックス0.5〜10重量部を配合して
得た不焼成れんがを一部または全部に内張りしてなる溶
鋼容器。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11816486 | 1986-05-22 | ||
| JP61-118164 | 1986-05-22 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63117947A JPS63117947A (ja) | 1988-05-21 |
| JPH0753600B2 true JPH0753600B2 (ja) | 1995-06-07 |
Family
ID=14729691
Family Applications (5)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12648787A Pending JPS63108950A (ja) | 1986-05-22 | 1987-05-22 | 連続鋳造用耐火物 |
| JP62126482A Granted JPS63117951A (ja) | 1986-05-22 | 1987-05-22 | 溶銑予備処理容器 |
| JP62126485A Expired - Lifetime JPH0753600B2 (ja) | 1986-05-22 | 1987-05-22 | 溶鋼容器 |
| JP62126483A Granted JPS63117955A (ja) | 1986-05-22 | 1987-05-22 | 溶銑用容器 |
| JP62126486A Pending JPS63117975A (ja) | 1986-05-22 | 1987-05-22 | 溶銑予備処理容器用水系不定形耐火物 |
Family Applications Before (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12648787A Pending JPS63108950A (ja) | 1986-05-22 | 1987-05-22 | 連続鋳造用耐火物 |
| JP62126482A Granted JPS63117951A (ja) | 1986-05-22 | 1987-05-22 | 溶銑予備処理容器 |
Family Applications After (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62126483A Granted JPS63117955A (ja) | 1986-05-22 | 1987-05-22 | 溶銑用容器 |
| JP62126486A Pending JPS63117975A (ja) | 1986-05-22 | 1987-05-22 | 溶銑予備処理容器用水系不定形耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (5) | JPS63108950A (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01305850A (ja) * | 1988-06-01 | 1989-12-11 | Harima Ceramic Co Ltd | セメントキルン用耐火物 |
| JPH02279559A (ja) * | 1989-04-20 | 1990-11-15 | Nippon Steel Corp | 溶融金属用耐火物及び溶銑処理容器 |
| JPH0733282B2 (ja) * | 1989-08-03 | 1995-04-12 | 黒崎窯業株式会社 | 炭素含有耐火物 |
| JP3200378B2 (ja) * | 1996-11-18 | 2001-08-20 | 品川白煉瓦株式会社 | アルミキルド鋼の連続鋳造用ノズル |
| JP2005238241A (ja) * | 2004-02-24 | 2005-09-08 | Kurosaki Harima Corp | 浸漬ノズルおよびその使用方法 |
| DE102005041863A1 (de) * | 2005-09-02 | 2007-03-29 | Ashland-Südchemie-Kernfest GmbH | Borsilikatglashaltige Formstoffmischungen |
| JP2007271135A (ja) * | 2006-03-30 | 2007-10-18 | Jfe Steel Kk | 溶銑取鍋の内張り構造 |
| US8618006B2 (en) | 2006-07-06 | 2013-12-31 | Vesuvius Crucible Company | Cement-free refractory |
| JP6414033B2 (ja) * | 2015-11-27 | 2018-10-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 製鉄用精錬容器 |
| JP6744794B2 (ja) * | 2016-09-26 | 2020-08-19 | 黒崎播磨株式会社 | 高炉羽口用耐火物れんがのモルタル及び高炉羽口構造体 |
| JP2018058727A (ja) * | 2016-10-05 | 2018-04-12 | 黒崎播磨株式会社 | 水系耐火目地モルタル |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53120713A (en) * | 1977-03-31 | 1978-10-21 | Shinagawa Refractories Co | Nonnburnt refractory brick |
| JPS53144910A (en) * | 1977-05-23 | 1978-12-16 | Harima Refractories Co Ltd | Refractories for iron manufacture |
| JPS605556B2 (ja) * | 1977-09-24 | 1985-02-12 | 播磨耐火煉瓦株式会社 | 黒鉛質または炭化硅素質耐火物の酸化防止方法 |
| JPS5462210A (en) * | 1977-10-27 | 1979-05-19 | Nippon Crucible Co | Aluminaacarbonnsilicon carbide base refractory for sliding nozzle |
| JPS55107749A (en) * | 1979-02-09 | 1980-08-19 | Kyushu Refract Co Ltd | Carbon-containing fire brick |
| JPS6033782B2 (ja) * | 1981-10-09 | 1985-08-05 | 品川白煉瓦株式会社 | 溶銑予備処理用耐火物 |
| JPS6163566A (ja) * | 1984-09-04 | 1986-04-01 | リグナイト株式会社 | 耐酸化性炭素含有耐火物 |
-
1987
- 1987-05-22 JP JP12648787A patent/JPS63108950A/ja active Pending
- 1987-05-22 JP JP62126482A patent/JPS63117951A/ja active Granted
- 1987-05-22 JP JP62126485A patent/JPH0753600B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1987-05-22 JP JP62126483A patent/JPS63117955A/ja active Granted
- 1987-05-22 JP JP62126486A patent/JPS63117975A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63108950A (ja) | 1988-05-13 |
| JPS63117951A (ja) | 1988-05-21 |
| JPS63117955A (ja) | 1988-05-21 |
| JPS63117947A (ja) | 1988-05-21 |
| JPS63117975A (ja) | 1988-05-21 |
| JPH0561220B2 (ja) | 1993-09-03 |
| JPH0563431B2 (ja) | 1993-09-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0753600B2 (ja) | 溶鋼容器 | |
| JP4328053B2 (ja) | マグネシア−スピネル質れんが | |
| GB2131791A (en) | Carbon-containing refractory | |
| JP2516187B2 (ja) | 溶鋼容器用耐火物 | |
| KR830001463B1 (ko) | 내화벽돌의 제조방법 | |
| JP2747734B2 (ja) | 炭素含有耐火物 | |
| JP2633018B2 (ja) | 炭素含有耐火物 | |
| JPH05319902A (ja) | 炭素含有塩基性耐火物 | |
| JPH078738B2 (ja) | 黒鉛含有溶融金属精錬用耐火れんが | |
| KR19990059266A (ko) | 고내용성 마그네시아-카본질 내화물 | |
| JPH03141152A (ja) | 含炭素不焼成耐火れんが | |
| JPH072573A (ja) | アルミナ−マグネシア系不定形耐火物 | |
| JP2765458B2 (ja) | マグネシア・カ−ボン系耐火物 | |
| JPH0748167A (ja) | マグネシア質耐火物原料及び耐火物 | |
| JPH0694387B2 (ja) | 溶鉄用炭素含有耐火物 | |
| JPH01141873A (ja) | 溶銑与備処理容器用耐化物 | |
| JPH0355427B2 (ja) | ||
| JPH09286661A (ja) | 耐目地溶損性炭素含有耐火れんが | |
| JPH04132655A (ja) | ＭｇＯ―ＣａＯ―Ｃ系耐火物 | |
| JPS5918174A (ja) | 溶融金属処理容器の内張り材 | |
| JPH0649611B2 (ja) | ＭｇＯ―ＣａＯ―Ｃ系れんが | |
| JPH0987007A (ja) | マグネシア質不焼成れんが | |
| JPH01108158A (ja) | 溶融金属精錬用耐火煉瓦 | |
| JP2001139366A (ja) | マグネシア−炭素質不焼成れんが | |
| JPH05279134A (ja) | 炭素含有不定形耐火物 |