JPS63158335A - 内外筒型流体封入式パワ−ユニツトマウント - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、車両に搭載されるパワーユニットｙ車体に支
持する際に用いるパワーユニットマウントに関し、とり
わけ、円筒、外筒間に支持弾性体が装填されるタイプの
マウントであって、該支持弾性体内に撮動減衰を発生さ
せる次めの流体室を設けるようにした内外筒型流体封入
式パワーユニットマウントに関する。

従来の技術 一般［、エンジン、トランスミッション等の結合体で構
成されるパワーユニットマウント（エンジンマウント）
で車体側に支持されることにより、エンジン振動等が車
体に伝達されるのを低減するようになっている。かかる
パワーユニットマウントハ、通常パワーユニットと車体
に夫々装着される取付部材を備えており、これら取付部
材間にゴム等の弾性体が配されることにより構成されて
いる。

ところで、カカるパワーユニットマウントとしては、弾
性体が何らかの理由で切断された場合に、夫々の取付部
材が互いに離脱されてしまうのを防止し、かつ、小型化
を図ることができるようになった内外筒型のものが存在
する。即ち、この内外筒型パワーユニットマウントハ、
パワーユニット又は車体の一方に装着される円筒と、パ
ワーユニット又は車体の他方に装着される外筒と、これ
ら内、外筒間に装填される支持弾性体とを備え、該支持
弾性体でパワーユニットの荷重を支持すると共に、外筒
が円筒を囲繞していることにより、支持弾性体切断時に
内、外筒の離脱が防止されるようになっている。

一方バワーユニットマウントに汀、たとえば特願昭６０
−３４２３６号に提案されているように、特に特定の周
波数領域の振動減衰を行なうために支持弾性体内に液体
を封入するようにしｔものがある。この特定の振動減衰
領域は、通常エンジンシェイクとかエンジンアイドリン
ク等の低周波太根幅領域の入力振動に設定することによ
り、車体振動の低減を効果的に行なうことができる。

ところで、前述した内外筒型パワーユニットマウントに
液体封入の機能を酊力口し友ものとしては、従来に特開
昭６１−６５９３５号に開示され友ものが存在する。こ
の内外筒型流体封入式パワーユニットマウントは、内、
外筒間の支持弾性体内に円筒を境に１対の流体室が形成
され、これら流体室を円筒外周に嵌着されるブロックに
形成されたオリフィスで連通ずることによシ構収されて
いる。

そして、パワーユニットの撮動に伴って内、外筒間が変
位されると、前記支持弾性体が変形して一方の流体室が
膨張されると同時に他方の流体室が潰され、このときに
前記オリフィス内を流体室内の液体が移動されるように
なっている。ところで、液体封入式のマウントの撮動減
衰理論としては、前記特願昭６０−３４２３６号に開示
し念ように、オリフィス内を移動する液体全質量とし、
流体室側壁の拡張弾性をばねとするダイナミックダンパ
作用が行なわれることが本出願人によって解析されてい
る。

発明が解決しようとする問題点 しかしながら、前記特開昭６１−６５９３５号に開示さ
れ次内外筒型流体封入式パワーユニットマウントＨ１内
外筒型にすることにより支持弾性体破損時の安全性を、
より小型化にして発揮することができるのであるが、夫
々の流体室が支持弾性体内に形成され、該支持弾性体自
体を側壁としている。しかし、該支持弾性体はパワーユ
ニットの大荷重を支持する必要があり、必然的に大きな
ばね定ａｔ−もって形成されている。従って、前記流体
室の拡張弾性によるばね定数も必然的に大きくなり、前
記流体室、オリフィスで構成される撮動減衰機構で設定
される制振対象周波数領域は、エンジンシェイクとかア
イドル振動とは大きく懸は離れた高周波域となってしま
う。

従って、車両乗心地に大きく影響するエンジンシェイク
、アイドル振動を効果的に低減することは不可能であり
、依然として車体への低周波入力が行なわれてしまうと
いう問題がある。

尚、前記オリフィスは円筒に嵌着されるブロックに形成
される関係上、該オリフィスの開口面積を増大すること
に対して制限される次め、該オリフィス面積は狭くなり
高周波振動時に通過液体がスティックされてしまう恐れ
があり、前記パワーユニットマウントでは高周波域の振
動減衰も効果的に行なうことができなくなってしまう。

そこで、本発明はかかる従来の問題点に鑑みて、内外筒
型のパワーユニットマウントであって、流体室の１つを
支持弾性体とは別に設は友弾性体で隔成し、この別の弾
性体のばね定数全独自にチューニングできるようにする
ことによって、拡張弾性のばね定数を大幅に低下させ、
もって低周波領域の振動減衰全効果的に行なわせるよう
にした内外筒型流体封入式パワーユニットマウントを提
供することを目的とする。

問題点を解決する次めの手段 かかる目的を達成するために本発明の内外筒型流体封入
式パワーユニットマウントハ、パワーユニット又は車体
のいずれか一方に装着される円筒と、この円筒を囲繞し
前記パワーユニット又は車体の他方に装着される外筒と
、これら内、外筒間に装填され前記パワーユニットの荷
重を支持する支持弾性体とを備え、該支持弾性体の一部
を空洞化して密閉され次主流体室を形成し、かつ前記支
持弾性体とに分離して配置されるダイヤフラムで副流体
室を形成し、これら主流体室と副流体室とをオリフィス
通路を介して連通することにより主振動減衰機構を構成
すると共に、前記主流体室内に、前記主振動減衰機構で
の割振対象周波数域とは異なり次局波数領域の振動減衰
機能を有する副振動減衰機ｆｌｌｌｌを少なくとも１つ
設けることにより構成しである。

作用 以上のｍ成により本発明の内外筒型流体封入式パワーユ
ニットマウントにあってハ、パワーユニットの撮動に伴
って円筒、外筒間が相対変位され、支持弾性体が変形さ
れると、主流体室内容ｆｆは変化され、該流体室内液体
はオリフィス通路を介して副流体室との間で移動される
ことにより主撮動減衰機構が機能されることになる。こ
のとき、前記副流体室’ｔＩＩｌ＃ｇするダイヤフラム
は前記支持弾性体とは分離して設けられる関係上、該ダ
イヤフラムの拡張弾性を前記支持弾性体の剛性とは関係
なく大幅に小さくすることができるため、前記主振動減
衰機構での割振対象周波数領域を低周波域にチューニン
グできるようになる。更に、前記主流体室内に副振動減
衰機構を設けることにより、前記主振動減衰機構での割
振領域とは異なった周波数領域で前記副振動減衰機構が
機能することになり、１つのパワーユニットマウントで
制振することができる周波数領域を著しく拡大できるよ
うになる。

実施例 以下、本発明の実施例全図に基づいて詳細に説明する。

即ち、第１図、＠２図、第３図、第４図に本発明の内外
筒型流体封入式パワーユニットマウント１０（以下単に
パワーユニットマウントと称す）の第１実施例全示し、
このパワーユニットマウント１０は内筒１２と、゛この
内筒１２ヲ囲繞する外筒１４と、これら内、外筒１２　
、１４間に装填される支持弾性体１６とを備えている。

そして、＠５図に示すように前記内筒１２は、これに挿
通されるボルト２０’に介してバワーユニツ）２２から
前記パワーユニットマウｙ　ト１０の両側に突設される
１対のプラタン）　２２　ａに装着され、かつ前記外筒
１４はプラタン）　２４　ａを介して車体メンバ２４に
装着され、パワーユニット２２の荷重は前記支持弾性体
１６で支持されるようになっている。尚、これとは逆に
内筒１２ヲ車体メンバ２４側に、外筒１４″にパワーユ
ニット２２側に装着するようにしたものでもよい。

そ（７て、第１．２．３図に示したように前記外筒１４
の中央部には内径方向に陥入される周方向の溝３０が形
成され、この溝３０の外側開放部が閉止板３２により液
密的に閉止されることにより、オリフィス通路３４が形
成されるようになっている。

一方、前記支持弾性体１６には内筒１２０図中上方側に
位置して空洞部３６ヲ設ける一方、前記外筒１４には前
記空洞部３６の形Ｆｉｙ、位置に対応して開口部３８が
形成されている。尚、この開口部３８ハ前記仝洞部３６
の開口面積より大きく形成され、該空洞部３６の外筒１
４軸方向側壁３６　Ａおよび前記オリフィス通路澗の空
洞部３６側端を閉止する外筒１４周方向側壁３６　ｂの
上端部が、第３図に示したように前記開口部あの内周に
嵌合されるようになっている。

前記開口部３８からは第４図に示し几ような閉塞体４０
が空洞部３６内に挿入され、該閉塞体４０によって空洞
部３６の開放部が閉止されるようになっている。前記閉
塞体４０は空洞部３６内側に密接嵌合される箱体招と、
この箱体４２の図中上方端部局Ｒから一体に突設される
７ランク部４４とを備え、前記箱体この上端部を閉止板
４６で閉止すると共に、箱体４２の下端部は開口部４８
ａが形成され次下側板４８で隔成しである。

ところで、前記空洞部３６のオリフィス通路３４端を閉
止する側壁３６ｂには、該オリフィス通路３４ト空洞１
１！（１３６Ｐ３とを連通ずる連通口３４＆、３４ｂが
形成されており、従って、前記箱体４２の周方向側攪に
は前記連通口３ｔａ、３４ｂと略一致する開口部４２　
ａが形成されている。

そして、前記閉塞体４０は箱体４２ヲ空洞＄３６内に挿
入した後、フランジ部４４ヲ外筒１４外周に周回してか
しめることにより固定されるようになっている。ところ
で、このように閉塞体４１固定する際には、予め前記空
洞部３６．前記オリフィス通路３４および後述する副流
体室ヌ内には水等の液体を充填し次状態で行なわれ、前
記閉塞体４０により液体はｇ、密約に封入される。そし
て、このように液体が封入され九前記空洞部３６を主流
体室５０とし、内。

外筒１２　、１４間の相対的変位による支持弾性体１６
の変形で、前記主流体室間内容積は変化されるようにな
っている。

一方、前記支持弾性体１６の図中下端部は内筒１２を保
持するに十分な肉厚を残して切除され、該支持弾性体１
６下端と外筒１４内周との間には、比較的大きな間隙部
Ｓが形成されている。この間隙部Ｓ内にはオリフィス通
路３４の外側を覆って外筒１４内周に固着されるダイヤ
プラム圏が、前記支持弾性体１６とは分離して設けられ
、該ダイヤプラム望と前記オリフィス通路あ外側との間
に副流体室ヌが形成されるようになっている。該副流体
室ヌと前記オリフィス通路３４とは開口部５４４を介し
て連通され、前記主流体室間内容積が変化されることに
伴って、該主流体室５内液体はオリフィス通路あを介し
て前記副流体室ヌとの間で移動し、かかる主流体室（資
）、オリフィス通路３４および副流体室８で主振動減衰
機構間が構成されるようになっている。

一方、前記閉塞体４０の箱体４２Ｉ７３は、閉止板４６
と下側板４８との間に１つの室４２ｂが形成され、この
室４２　ｂと前記下側板４８下方の主流体室５０との間
にも、開口部４８　＆を１つのオリフィスとしｔ副撮動
減衰機構郭が構成されるようになっている。

以上の構成により本実施例のパワーユニットマウント１
０にあっては、パワーユニット２２の振動に伴って内筒
１２．外筒１４間に相対変位が生ずると、主流体室間内
容積が変化する。

そして、前記パワーユニット２２の感動が、エンジンシ
ェイク（約５〜１５ＦＩｚ）とかアイドル振動（約２０
〜４０１１ｚ）等の低周波大振幅領域にあるときは、主
流体室５０内の液体に、外筒１４に沿って形成され九オ
リフィス通路３４ヲ介して主流体室間と副流体室ヌとの
間で移動される。つまり、主振動減衰機構Ｉが機能され
ることになり、該主振動減衰機構５６は前記オリフィス
通路３４内を移動する液体質量ｍｌピマス”とし、主流
体室間の側壁５０＆、５０ｂの拡張弾性的および副流体
室４のダイヤプラム昭の拡張弾性（２）全１ばね”とす
る液柱共振現象を発揮し、このときの共振周波数はｔ　
ｏｑ雪Ｇマ・・・■となる。従って、このときの共握周
波数ｆｏｅパワーユニット２２の制振領域に設定するこ
とにより、ダイナミックダンパ作用で前記パワーユニッ
ト２２から車体側に伝達される撮動を効果的に撮動減衰
（パワーユニット２２から車体２４に至る振動伝達率の
低下）できることになる。

ところで、本実施例では主流体室間の側壁は、パワ−ユ
ニット２２荷重を支持する支持弾性体１６で形成される
友め、前記側壁の拡張弾性（５）は必然的に大きく設定
されるが、副流体室ヌのダイヤフラム５２に前記支持弾
俳体１６とは分離して設けられるため、該ダイヤフラム
翌の拡張弾性（２）は前記支持弾性体１６のばね定数と
は関係なく、独自に小さく設定することができる。従っ
て、前記０式から明らかなように主振動減衰機構団での
共振周波数ｆ。

を低くすることができる。

更に、オリフィス通路３４は外筒１４の内周部に形成さ
れる交め、オリフィス通路３４の長さを大きく設定でき
ると共に、該オリフィス通路３４の開口面積も広くする
ことができる。従って、オリフィス通路３４内を移動す
る液体質量（ハ）も必然的に大きくなり、前記０式から
共振周波数ｆｏを更に低くすることができる。尚、前記
オリフィス通路３４は主流体室５０から副流体室舅に至
る間で、第２図中左右に１対設けられるようになってい
る。

このように本実施例では、支持弾性体１６とは分離され
たダイヤフラム５２を設けることにより、主振動減衰機
構団の全体的な拡張弾性を低くすることができ、該主振
動減衰機構団の共振周波数を低下させてパワーユニット
２２の制恨対象周波数領域を、エンジンシェイクとかア
イドル撮動等の低周波領域に設定することができ、更に
はオリフィス通路３４内の液体質ｉを大きくできること
によって前記制振しようとする低周波数領域のチューニ
ング幅を大幅に増大することができる。

次に、前記パワーユニット２２から車室内のこもり音原
因となる振動周波数（約１００〜２００Ｈｚ）とかエン
ジン燃焼音（約２００〜４００Ｈｚ）が発生されている
場合、これら高周波小振幅領域の振動がパワーユニット
マウン）　１０に入力されると、主流体室５０内容積は
高周波振幅に同期して変化される。

このとき、主振動減衰機構部のオリフィス通路３４け長
く形成されているため、かかる高周波時には液体通過が
スティックされた状態となり、前記主撮動減衰機構５６
は機能されない。ところが、副振動減衰ａ！！構郭のオ
リフィスとして機能する開口部４８　ａ　ｎ、その開口
面積が広くかつ長さは下側板４８の厚さとなっている次
め、高周波領域にあっても主流体室５０内の液体は前記
開口部４Ｂ＆に介して該主流体室５０と室４２ｂとの間
で自由に移動できる。

尚、前記開口部４８＆ｌ１−１低周波領域にあっても自
由に液体移動されることはいうまでもない。

そして、このように開口部４８　ａでも液体が通過され
ることにより液柱共振が生じ、高周波領域で副振動減衰
機構田が機能されることになり、主流体室間側壁の拡張
弾性と、開口部４８　ａを通過する液体質雪との関係で
、前記主振動減衰機構部と同様に振動伝達率の低減機能
が行なわれる−従って、この液柱共振周波数を前記高周
波小振幅領域にチューニングすることにより、１つのパ
ワーユニットマウント１０で異なった撮動周波数領域の
撮動減衰、つまり、主振動減衰機構Ｉで低周波域、副振
動減衰機構田で高周波域の振動減衰が行なわれ、エンジ
ンシェイク又はアイドル振動の車体への入力、およびこ
もり音発生又はエンジン燃焼音入力の効果的な防止若し
くは大幅な低減が行なわれる。

第６図から第１１図に本発明の他の実施例を夫々示めし
、前記実施例と同一構成部分に同一符号を付して重腹す
る説明を省略して述べる。

第６図の実施例に示すパワーユニットマウント１０　＆
は同図（８）に示すように閉塞体４０の箱体４２下端に
設けられる下側板４８に、主流体室５０と室４２ｂとを
連通するオリフィス通路６０を設けて副振動減衰機構５
８ａを形成しである。このオリフィス通路のは同図（ロ
）にも示すように一部が遮断され友廻廊状に形成され、
該遮断部の一側には主流体室（資）に連通される開口部
６０ａが形成されると共に、前記遮断部の他側には室４
２ｂに連通される開口部６０ｂが形成されている。従っ
て、この実施例ではオリフィス通路ωが長くなることに
よって、前記副振動減衰機構５８ｊＬでの制振対象周波
数領域は比較的低周波域に設定することができる。

第７図（Ａ）　、　（Ｂ）の実施例のパワーユニットマ
ウントｌＯｂは、前記第６図に示された廻廊状のオリフ
ィス通路ωの中央部に、主流体室５０と室４２　ｂとを
直啜に連通する連通孔６２を形成し、この連通孔６２に
若干の軸方向移動を可能として、弁体６２ａが嵌挿され
ている。従って、この実施例では前記オリフィス通路ω
で１つの副振動減衰機構５８ａが構成されると共に、前
記弁体６２ａ　ｉ嵌挿した連通孔６２でもう１つの副振
動減衰＠構５８ｃが構成され、この副振動減衰機構５８
Ｃでに比較的高周波域の邊動減表領域が得られるように
なっている。

第８図の実施例のパワーユニットマウン）　１０　ｅば
、下側板４８ヲ上下二重構造とし、この二重構造となり
九下側板４８の中央部に金属製の可動板６４（プラスチ
ック、合成樹脂１弾性体等でも可）の収納室６４ａ　４
隔成し、この収納室６４ａの上下を室４２ｂおよび主流
体室（資）に連通すると共に、前記下側板４８には前記
収納室６４＆の外側周縁部に主流体室５０と室４２　ｂ
とを連通する連通孔４８ｂＴｈ形成しである。

従って、この実施例では可動板倶が収納され念収納室６
４ａ　ｋ介して主流体室５０と室４２　ｂとの間に、比
較的高周波域の制振対象領域となる１つの副振動減衰機
構５８ｄが構成され、更には前記連通孔４ｓｂを介して
主流体室５０と室４２ｂとの間に、比較的低周波域の割
振対象領域となるもう１つの副振動減衰＠構５８ｅが構
成されるようにでっている。

第９図の実施例のパワーユニットマウン）１０ｄは、下
側板全ダイヤフラム団とし、このダイヤフラムωで主流
体室５０と室４２ｂとを隔成するようにし、該ダイヤフ
ラム団が膜摂動することにより主流体室５０と室４２ｂ
との間に、比較的高周波域の制振対象領域となる副振動
減衰機構５８ｆが構成されるようになっている。尚、こ
の実施例にあっては低周波領域にあって主振動減衰機構
間が機能する際には、前記ダイヤフラム部が大きく変形
されることにより、オリフィス通路３４に連通する室４
２　ｂ内には主流体室５０内と略同じ圧力変化が生じ、
オリフィス通路３４内の液体通過が可能となり、主振動
減衰機構間の機能に支障が生ずることにない。

第１０図の実施例のパワーユニットマウン）１０ｅは、
前記第９図の実施例のダイヤフラム６中央部に質量体６
８を付加することにより、副振動減衰機構５８ｇ　ｔ　
Ｆ１ａ成するようにしたものである。従って、この実施
例でにダイヤフラム部の弾性膜ばねと質景体困とによっ
て発生する共娠効果によって、振動伝達特性の異なる低
減全図ることができるようになる。

第１１図の実施例のパワーユニットマウン）　１０　ｆ
は、箱体この下側板４８と閉止板４６に形成された開口
部４８ａ、４６ＪＬｔ−オリフィスとし、閉止板４６と
ダイヤフラム７０との間のダイヤフラム室７２と主流体
室５０との間に副振動減衰機構５８ｈを構成しである。

従って、この実施例では前述した各実施例と同様に低周
波数域でに主振動減衰機構間の機能が発揮されるのは勿
論のこと、前記副振動減衰機構５８ｈで比較的高周波域
の振動減衰チューニングを行なうことができるようにな
る。尚、この場合、各開口部４８８．４６ａ面積および
ダイヤ７ラム７０のばね定数を適宜調整することによっ
て、撮動伝達率のチューニングを広い範囲で行なうこと
ができる。

第１２図（６）、■）に本発明の第２実施例を示すパワ
ーユニットマウン）ｌＯｇで、前記第１笑施例と同一構
成部分に同一符号をけして重複する説明全省略して述べ
る。

即ち、この実施例は閉塞体４０に設けられた箱体４２の
閉止板４６と下側板４８との間の室を、マウント周方向
に二重の隔成壁７４で隔放し、該隔成壁７４に夫々の隔
成室７６．７６ａを連通する開口部７４ａを形成すると
共に、前記隔成壁７４内には弾性体製の可動板７８（プ
ラスチック、合既樹脂、金属等でも可）が若干の移動を
可能にして収納されている。そして、下側板４８の開口
部４８　ｊＬは一方の隔成室７６側に形成され、閉止板
４６に形成される開口部４６ｊＬは他方の隔成室７６ａ
ｉｊｌｌに形成されており、閉止板４６の上側に前記第
１１図に示した実施例と同様にダイヤプラム（イ）で被
覆されている。

ところで、この実施例では主撮動減表機４１ｓｓ６全構
成する副流体室５４は、前記閉止板４６と前記ダイヤフ
ラム（イ）との間に役けられ、オＩＪ　フイス通路あと
しては一方の隔成室７６に連通する連通口３４　ａから
、外筒１４に沿って略−周して他方の隔成室７６ａに連
通する連通口３４　ｂまでの間で連続して形成されてい
る。

以上の構成によりこの第２実施例のパワーユニットマウ
ント１０ｇに、内、外筒１２　、１４間に相対変位が生
じて主流体室５０内容積が変化されると、該主流体室５
０内液体は開口部４８ａ’を介して一方の隔成室７６と
の間で移動する。そして、パワーユニットマウントｌＯ
ｇへの加振入力が低周波域の太Ｗｉｔ損動である場合は
、隔成壁７４内の可動板７８は他方の隔成室７６ａ側に
押し付けられて開口部７４ａ　ｉ閉止するため、一方の
隔成室７６内液体は、連通口３４ａ。

オリフィス通路３４更には他方の連通ロ３４ｂｔ−介し
て他方の隔成室７６ａとの間で移動し、そして、閉止板
４６の開口部４６　ＪＬを副流体室間へと移動する。

従って、この実施例での主振動減衰機構５６は、副流体
室間のダイヤフラム（資）が支持弾性体１６とは分離し
て配置されるため、前記第１実施例と同様に副流体室ヌ
の拡張弾性のチューニングを独自に行なうことができる
ことは勿論のこと、オリフィス通路３４の長さが一方の
連通口３４　ａから他方の連通口３４ｂに至る間となっ
て大幅に増長されるため、制振しようとする低周波領域
のチューニング幅を更に増大することができるようにな
る。たとえばオリフィス通路３４内の液柱共振によって
発生する位相変化のピーク周波数１１０Ｈｚ近傍に設定
し、かつピーク値をできるだけ大きくしようとすると、
オリフィス通路３４としては、６φ〜１０φ瑞相当の開
口面積で長さは約１００〜４００圏程度必要とすること
が実験により確められている。従って、本実施例でにか
かる実検結果に基づいた設計を行ない易くなる。

一方、前記パワーユニットマウン）１０ｇへノ加振入力
が高周波域の小振幅振動である場合は、第１１フイス通
路別内の液体通過がロックされると共に、一方の隔成室
７６と他方の隔成室７６＆との間は可動板７８が振動す
ることによシ、液体の圧力変化が伝達され、結果的には
下側板４８の開口部４８ａと閉止板４６の開口部４ｆＳ
ＪＬをオリフィスとして、主流体室恥と副流体室賞との
間で１つの共振系がＷＩ４成され、これを副振動減衰機
構５８１としである。

この副振動減衰機構５ｓｉｎオリフイスとして用いた開
口部４ＢＩＬ、４６＆の液体質量が小さくなることから
、主振動減衰機構団と同じ主流体室５ｏおよび副流体室
５４″ｆ：用い友としても、副振動減衰機構５８１での
共振領域を高周波域とすることができる。

尚、この副振動減衰機構５８ｉでの液体共振周波数るこ
とが、実験的にも理論的にもわかっており、Ａｌ又はＡ
２　ｔ−適宜調整することにより高周波域での制振対象
領域を簡単にチューニングすることができる。ところで
％　Ａ６１ｆｌ主流体室５０の開口断面積Ａｉ　ｓ　Ａ
２は開口部４８ｊＬ、４６ａ（７）開口面積、Ｋｉ各ｆ
ｉ体室関、５４の拡張弾性である。

従って、かかる第２実施例にあっても主振動減衰機構団
でエンジンシ・エイジとかアイドル［ｌｌの低周波大振
幅領域の振動が車体側に入力されるのを効果的に低減で
きると共に、副振動減衰機構５８１でこもり音原因の振
動とかエンジン燃焼音等の高周波小振幅領域の撮動が車
体側に入力されるのを効果的に低減することができるよ
うになる。

第１３図、第１４図は前記第２実施例の他の実施例を夫
々示し、前記実施例と同一構成部分に同一符号をけして
重復する説明を省略して述べる。

第１３図の実施例のパワーユニットマウン）１０ｈは、
副流体室５４を構成するダイヤフラムａに質量体ａ２を
付原するようにしである。従って、この実施例にあって
はダイヤフラムａの弾性膜ばねと質量体乾とによって発
生する共振効果によって、振動伝達特性の更なる低減を
図ることができるようＫなる。

第１４図の実施例のパワーユニットマクン）　１０　ｓ
け、箱体４２内の２つの隔成室７６．７６ａを隔成する
隔成壁７４を三重として横置きとし、かつ、この三重と
じ念隔成壁７４内に２つの可動板７８ａ、７８ｂを収納
し穴ものである。従って、この実施例では前記実施例と
同様の機能を発揮できるのは勿論のこと、可動板７８ａ
　、　７８ｂを直列に複数接続することにより、高周波
域での共振周波数のチューニング幅を更に広げることが
できるようになる。

発明の詳細 な説明したように本発明の内外筒型流体封入式パワーユ
ニットマウントにあっては、円筒、外筒間に装填される
支持弾性体とは分離して配置されるダイヤプラムで副流
体室を形成したので、この副流体室と前記支持弾性体内
に設けられる主流体室およびオリフィス通路で構成され
る主振動減衰機構に、前記ダイヤフラムの拡張弾性を前
記支持弾性体の支持剛性とは関係なく独自に調整するこ
とができるようになる。従って、該ダイヤプラムの拡張
弾性を著しく小さく設定することにより、主流体室およ
び副流体室の全体の拡張弾性を大幅に低下でき、前記オ
リフィス通路内での液柱共振周ｅ　数Ｗ４　域をパワー
ユニットに生ずるエンジンシェイクとかアイドル振動等
の低周波大振幅領域に設定し、この領域の撮動伝達率を
大幅に低減することができる。このため、かかるエンジ
ンシェイクとかアイドル撮動等が車体側に伝達されるの
を防止若しくは大幅に低減することができ、車両乗心地
性の著しい向上を図ることができる。また、前記主流体
室内に副振動減衰機構を少なくとも１つ設け、この副振
動減衰機構の制振対象周波数域を前記主振動減衰機構と
は異なり次局波数領域に設定したので、１つのパワーユ
ニットで２以上の制振対象周波数領域を持つことができ
る。従ってたとえば前記副振動減衰機構での制振領域を
比較的に高周波域にチューニングすることによって、車
室内のこもり音発生とかエンジンの燃焼音伝達を防止若
しくは大幅に低減することができる。

更に、本発明汀内筒と、この内部全囲繞する外筒との間
に前記支持弾性体を装填するようにした内外筒型パワー
ユニットマウントに、前記主、副振動減衰機構を設ける
ようにし友ので、パワーユニットマウントとして前述し
之各効果を発揮できることは勿論のこと、支持弾性体の
破損時にも円筒と外筒が互いに離脱されてしまうのを阻
止する機能を有し、延いてはパワーユニットが脱落され
てしまうのが防止される。従って、かかるパワーユニッ
トマウントに離脱防止機構を敢えて設ける必姿がなく、
パワーユニットマウント自体の小型化を図ることができ
、狭いエンジンルーム内でのレイアウトが著しく容易に
なるという各種優れた効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図、第３図、第４図に本発明の内外筒型流
体封入式パワーユニットマウントの第１実施例を示し、
第１図は断面側面図、第２図に断面正面図、第３図、第
４図に夫々要部斜視図、第５図は本発明のパワーユニッ
トマウントの取付状態を示す概略図、８Ｉ！６図、第７
図、第８図、第９図、第１０図、第１１図は本発明の第
１実施例の他の実施例を夫々示し、第６図囚、第７図（
８）、第８図。 ＠９図、ｉｔｏ図、第１１図は断面側面図、第６図（ロ
）は第６図図中のＶｌ−Ｖｌ線断面図、第７図０３）に
第７図図中の■−■線断面図、第１２図は本発明の第２
実施例を示し、同図囚は断面側面図、同図＠は断面正面
図、第１３図、第１４図は本発明の第２実施例の他の実
施例を夫々示す断面正面図である。 １０、１０ａ　、１０ｂ　、　１０ｅ　、　１０ｄ　、
　ｔｏｅ　、１０ｆ、１０ｇ。 １０ｈ、１０ｉ・・・内外筒型流体封入式パワーユニッ
トマウント、１２・・・内筒、１４・・・外筒、１６・
・・支持弾性体、２２・・・パワーユニット、２４・・
・車体メンバ（車体）、詞・・・オリフィス通路、３６
・・・空洞部、５０・・・主流体室、認、ＦＤ・・・ダ
イヤフラム、ヌ・・・副流体室、団・・・主振動減衰機
構、５８，５８ａ、５８ｃ、５８ｄ、５８ｅ　、５８ｆ
　、５８ｇ、５８ｈ。 ５８１・・・副振動減衰機構。 第１図 ３４オリフィス建１各 第４図 ４０１″Ａ塞偉 ４２α 第６図（Ａ） 第６図（Ｂ） 第７図（Ａ） 第７図（Ｂ） 、−，６２ａ 第１１図 第１０図 第１２図（Ａ）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）パワーユニット又は車体のいずれか一方に装着さ
   れる内筒と、この円筒を囲繞し前記パワーユニット又は
   車体の他方に装着される外筒と、これら内、外筒間に装
   填され前記パワーユニットの荷重を支持する支持弾性体
   とを備え、 該支持弾性体の一部を空洞化して密閉された主流体室を
   形成し、かつ前記支持弾性体とは分離して配置されるダ
   イヤフラムで副流体室を形成し、これら主流体室と副流
   体室とをオリフイス通路を介して連通することにより主
   振動減衰機構を構成すると共に、前記主流体室内に、前
   記主振動減衰機構での制振対象周波数域とは異なった周
   波数領域の振動減衰機能を有する副振動減衰機構を少な
   くとも１つ設けたことを特徴とする内外筒型流体封入式
   パワーユニットマウント。