JPS63178505A - 異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系永久磁石 - Google Patents
異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系永久磁石Info
- Publication number
- JPS63178505A JPS63178505A JP62010194A JP1019487A JPS63178505A JP S63178505 A JPS63178505 A JP S63178505A JP 62010194 A JP62010194 A JP 62010194A JP 1019487 A JP1019487 A JP 1019487A JP S63178505 A JPS63178505 A JP S63178505A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- permanent magnet
- anisotropic
- alloy
- processing
- swaging
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/047—Alloys characterised by their composition
- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
- H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
- H01F1/0575—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together
- H01F1/0576—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together pressed, e.g. hot working
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はＲ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系合金（ＲはＹを含む１種又
は２種以上の希土類元素、更に添加元素ＭとしてＳｉ、
Ｎｂ、Ａｌ、Ｄｙ、Ａｌの１種あるいは２種以上の組み
合わせ）に温間加工を施し異方性を付与させた永久磁石
に関するものである。
は２種以上の希土類元素、更に添加元素ＭとしてＳｉ、
Ｎｂ、Ａｌ、Ｄｙ、Ａｌの１種あるいは２種以上の組み
合わせ）に温間加工を施し異方性を付与させた永久磁石
に関するものである。
近年、高エネルギー積を有するＲ−Ｆｅ−Ｂ系合金又は
Ｆｅの１部をＣＯで置換したＲ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ系合金
による永久磁石、特にＮｄ Ｆｅ Ｂ系永久磁石の
研究が盛んである。
Ｆｅの１部をＣＯで置換したＲ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ系合金
による永久磁石、特にＮｄ Ｆｅ Ｂ系永久磁石の
研究が盛んである。
これらの永久磁石は、Ｓｍ−Ｇｏ磁石とほぼ同程度ある
いは、より高い保磁力とエネルギー積を有するが、Ｓｍ
−Ｇｏ磁石より経済的であるため注目されている。ここ
にＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石の工業的な製造方法として
は、大別して下記の３種類がある。
いは、より高い保磁力とエネルギー積を有するが、Ｓｍ
−Ｇｏ磁石より経済的であるため注目されている。ここ
にＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石の工業的な製造方法として
は、大別して下記の３種類がある。
まず第１のプロセスは、特開昭５９−４６００８号公報
及び同５９−６４７３３号公報に記載されているように
、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系合金を粉砕した後、粉末冶金プロセス
により成形し、焼結処理を経て焼結磁石とする方法であ
る。
及び同５９−６４７３３号公報に記載されているように
、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系合金を粉砕した後、粉末冶金プロセス
により成形し、焼結処理を経て焼結磁石とする方法であ
る。
第２の製造プロセスは１例えば特開昭５９−６４７３９
号公報に記載されているように、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系合金を
急冷法により製造し、そのまま、あるいは熱処理をする
ことにより、フレークあるいは粉末状の永久磁石を作成
し、その後、特開昭５９−２１１５４９号公報に記載さ
れるように、樹脂と共に固化成形して等方性ボンド磁石
とするものである。
号公報に記載されているように、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系合金を
急冷法により製造し、そのまま、あるいは熱処理をする
ことにより、フレークあるいは粉末状の永久磁石を作成
し、その後、特開昭５９−２１１５４９号公報に記載さ
れるように、樹脂と共に固化成形して等方性ボンド磁石
とするものである。
第３の製造方法は、例えば特開昭６０−１００４０２号
公報に記載されているように第２の急冷法で作成したＲ
−Ｆｅ−Ｂ系合金の薄体を７００℃以上の温度でホット
プレスもしくはＩ（ＩＰで高密度化したバルク体とし、
更に７００℃以上ですえ込み加工を行い、圧縮方向に異
方性を付与し異方性バルク磁石を得る方法である。
公報に記載されているように第２の急冷法で作成したＲ
−Ｆｅ−Ｂ系合金の薄体を７００℃以上の温度でホット
プレスもしくはＩ（ＩＰで高密度化したバルク体とし、
更に７００℃以上ですえ込み加工を行い、圧縮方向に異
方性を付与し異方性バルク磁石を得る方法である。
第１の方法によれば、磁気異方性化が可能であり、得ら
れる磁気特性は３５〜４５ Ｍ ＯＯａにも到達するの
であるが、本質的にキューリ一点が低く、熱安定性が悪
い。従ってモーター用途等の、高温環境下で使用される
ものには適用出来ない欠点がある。
れる磁気特性は３５〜４５ Ｍ ＯＯａにも到達するの
であるが、本質的にキューリ一点が低く、熱安定性が悪
い。従ってモーター用途等の、高温環境下で使用される
ものには適用出来ない欠点がある。
又、第２の方法によれば、比較的容易に圧縮成形等の成
形が可能であるが等方性であるため。
形が可能であるが等方性であるため。
得られる磁気特性が低い。例えば圧縮成形で得られる磁
気特性は（ＢＨ）ｗａｘ：８〜ｌＯＭＧＯｅであり、更
に着磁磁場強度依存性が大きい。
気特性は（ＢＨ）ｗａｘ：８〜ｌＯＭＧＯｅであり、更
に着磁磁場強度依存性が大きい。
（Ｂ Ｈ）ｍａｘ ： ８ Ｍ Ｇ Ｏｅを得るために
は１通常５０ＫＯｅ程度の着磁磁場強度が必要で、本磁
石を組み立てた後着磁することは困難である。
は１通常５０ＫＯｅ程度の着磁磁場強度が必要で、本磁
石を組み立てた後着磁することは困難である。
第３の方法によれば、第１の方法と同様異方性化は可能
となり、３５〜４０ＭＧＯ６の（Ｂ Ｈ）ｆｆｌａＸが
得られるが、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ三元系合金においては、一様
な塑性変形により十分な異方性を付与するためには、７
００℃以上の加工温度が必要であった。一般に加工温度
が高ければ高い程、加工時の変形抵抗は小さくなり塑性
変形は容易となる。しかし、一方加工温度が７００℃以
上では、結晶粒径の粗大化による保磁力の低下が避けら
れない。従って、特開昭５９−６４７３９号公報に記載
されている、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ三元系合金においては、３５
〜４５ Ｍ Ｇ Ｏｅの高い（ＢＨ）ｍａｘは得られる
ものの、得られる保磁力は高々１０ＫＯａと低い欠点を
有する。
となり、３５〜４０ＭＧＯ６の（Ｂ Ｈ）ｆｆｌａＸが
得られるが、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ三元系合金においては、一様
な塑性変形により十分な異方性を付与するためには、７
００℃以上の加工温度が必要であった。一般に加工温度
が高ければ高い程、加工時の変形抵抗は小さくなり塑性
変形は容易となる。しかし、一方加工温度が７００℃以
上では、結晶粒径の粗大化による保磁力の低下が避けら
れない。従って、特開昭５９−６４７３９号公報に記載
されている、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ三元系合金においては、３５
〜４５ Ｍ Ｇ Ｏｅの高い（ＢＨ）ｍａｘは得られる
ものの、得られる保磁力は高々１０ＫＯａと低い欠点を
有する。
本発明は上記のような従来技術に存在する欠点を解消し
、加工性に優れ、かつ高保磁力で熱安定性が良好で１着
磁性の良い異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系、永久磁石を提供
することを目的とする。
、加工性に優れ、かつ高保磁力で熱安定性が良好で１着
磁性の良い異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系、永久磁石を提供
することを目的とする。
本発明は、上記目的達成のため下記のような技術的手段
を用いた。すなわち最終工程終了後の成形体の平均結晶
粒径が０゜００１〜０．５μｍに制御したＲ −Ｆ ｅ
−Ｂ −Ｍ系合金（ＲはＹを含む１種又は２種以上の
希土類元素、更に添加元素ＭとしてＳｉ、Ｎｂ、Ａｌ、
Ｄｙ、Ｚｎの１種又は２種以上の組み合わせ）から成り
、ホットプレスあるいはＨＩＰの温間加工機によリ製造
されたものである。
を用いた。すなわち最終工程終了後の成形体の平均結晶
粒径が０゜００１〜０．５μｍに制御したＲ −Ｆ ｅ
−Ｂ −Ｍ系合金（ＲはＹを含む１種又は２種以上の
希土類元素、更に添加元素ＭとしてＳｉ、Ｎｂ、Ａｌ、
Ｄｙ、Ｚｎの１種又は２種以上の組み合わせ）から成り
、ホットプレスあるいはＨＩＰの温間加工機によリ製造
されたものである。
上記合金は、好ましくはＲ：１１〜１８ａｔ％。
Ｂ：４〜１ｌａｔ％、添加元素Ｍ：０．２５〜３ａｔ％
（添加物ＭはＳｉ、Ｎｂ、Ａｌ、Ｄｙの１種又は２種以
上の組み合わせ）残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる
組成としたものである。
（添加物ＭはＳｉ、Ｎｂ、Ａｌ、Ｄｙの１種又は２種以
上の組み合わせ）残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる
組成としたものである。
本発明において、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系合金の平均粒径が
０．５μｍを越えると、ｉＨｃが低下し、１６０℃にお
ける不可逆減磁率が１０％以上となって著しく熱安定性
を低下させるので不都合である。又平均粒径が０゜０１
μｍ未満でもｉＨｃが低く所定の永久磁石を得ることが
できない。よって平均粒径を０．０１〜０．５μｍと限
定した。
０．５μｍを越えると、ｉＨｃが低下し、１６０℃にお
ける不可逆減磁率が１０％以上となって著しく熱安定性
を低下させるので不都合である。又平均粒径が０゜０１
μｍ未満でもｉＨｃが低く所定の永久磁石を得ることが
できない。よって平均粒径を０．０１〜０．５μｍと限
定した。
本発明における磁石の作成は以下のように行う。
まず所定の組成の合金を高周波溶解、アーク溶解等で作
成して得た母合金を急冷法により。
成して得た母合金を急冷法により。
フレーク状あるいは粉末化する。急冷法は単ロール法、
双ロール法、ガスアトマイズ法、水アトマイズ法等、急
冷時の冷却速度が１０３℃／ｓｅｃ以上の冷却速度を確
保出来れば、いずれの方法を用いてもよい。
双ロール法、ガスアトマイズ法、水アトマイズ法等、急
冷時の冷却速度が１０３℃／ｓｅｃ以上の冷却速度を確
保出来れば、いずれの方法を用いてもよい。
冷却速度が、１０３℃／ｓｅｅ以下では、得られる結晶
粒径が０．５μｍを越えるため磁気特性上好ましくない
。急冷は、酸化を防止するために、Ａｒ、Ｈａ等の非酸
化雰囲気中で行うことが望ましい。急冷フレークあるい
は粉末を常温で１円柱状あるいは角状に成形し、引き続
き６００〜７５０℃で、ＨＩＰあるいはホットプレス等
により、ち密化を行う。本工程により。
粒径が０．５μｍを越えるため磁気特性上好ましくない
。急冷は、酸化を防止するために、Ａｒ、Ｈａ等の非酸
化雰囲気中で行うことが望ましい。急冷フレークあるい
は粉末を常温で１円柱状あるいは角状に成形し、引き続
き６００〜７５０℃で、ＨＩＰあるいはホットプレス等
により、ち密化を行う。本工程により。
結晶粒径の小さい、ち密化した等方性の圧密体を得るこ
とができる。本庄書体を更に６００〜７５０℃で据え込
み加工を施すことにより異方性の磁石を得ることができ
る。一様な塑性流動を行い、高いＢｒを得るのに必要な
加工速度は０．１〜２０ ｍ ／ ｓｅｅが望ましい。
とができる。本庄書体を更に６００〜７５０℃で据え込
み加工を施すことにより異方性の磁石を得ることができ
る。一様な塑性流動を行い、高いＢｒを得るのに必要な
加工速度は０．１〜２０ ｍ ／ ｓｅｅが望ましい。
加工速度が２０ ｍ ／ ｓｅｅを越えると一様な塑性
変形がさまたげられ、場合によってはクラックが発生し
たり、座くつを生じることがある。一方、加工速度が０
．１ｍｎ／ｓｅｅより遅い場合には１粒成長による保磁
力の低下が避けられない。
変形がさまたげられ、場合によってはクラックが発生し
たり、座くつを生じることがある。一方、加工速度が０
．１ｍｎ／ｓｅｅより遅い場合には１粒成長による保磁
力の低下が避けられない。
一般に加工率は大きい程、異方性化の割合は大きくなる
。
。
ここで加工率とは、ＨＩ Ｐあるいはホットプレスによ
る高密度化後の試料厚さを据え込み加工後の試料厚さで
除去した値をいう、１０ＫＧ以上の高いＢｒを得るため
には、少なくとも２以上の加工率が必要である。必要に
応じて据え込み加工により異方性化された磁石の内部歪
を除去するため、６００〜８００℃の温度領域で熱処理
した後、 １０℃／ｓｅｃ以上の速度で冷却することに
より、保磁力を更に向上させることができる。
る高密度化後の試料厚さを据え込み加工後の試料厚さで
除去した値をいう、１０ＫＧ以上の高いＢｒを得るため
には、少なくとも２以上の加工率が必要である。必要に
応じて据え込み加工により異方性化された磁石の内部歪
を除去するため、６００〜８００℃の温度領域で熱処理
した後、 １０℃／ｓｅｃ以上の速度で冷却することに
より、保磁力を更に向上させることができる。
Ｒ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系合金の好ましい成分範囲は、以下の
通りである。
通りである。
Ｒ（Ｙを含む希土類元素の１種又は２種以上の組み合わ
せ）が１ｌａｔ％未滴の場合は低温側で加工する際、充
分な成形体が得られず高温側ではｉＨｃが低下する。１
８ａｔ％を越えるとＢｒの低下が生ずる。よって、Ｒ量
は１１〜１８ａｔ％とした。
せ）が１ｌａｔ％未滴の場合は低温側で加工する際、充
分な成形体が得られず高温側ではｉＨｃが低下する。１
８ａｔ％を越えるとＢｒの低下が生ずる。よって、Ｒ量
は１１〜１８ａｔ％とした。
Ｂ量が４ａｔ％未滴の場合は水系磁石の主相であるＲ、
Ｆｅ１．Ｂ相の形成が充分でなく、Ｂｒ。
Ｆｅ１．Ｂ相の形成が充分でなく、Ｂｒ。
ｉ Ｈｃともに低い。又、Ｂ量が１８ａｔ％を越える場
合は、磁気特性的に好ましくない相の出現によりＢｒが
低下する。よって、Ｂ量は４〜１１ａｔ％とした。
合は、磁気特性的に好ましくない相の出現によりＢｒが
低下する。よって、Ｂ量は４〜１１ａｔ％とした。
添加物は合金の変形抵抗を小さくし、加工温度を下げ、
さらに、結晶粒成長を抑制する効果があり添加元素Ｍが
０．２５ａｔ％未満の場合は、添加物の効果が不充分で
、３ａｔ％を越えるとＢｒの低下が大きく好ましくない
。従って添加物量は０．２５〜３ａｔ％とした。
さらに、結晶粒成長を抑制する効果があり添加元素Ｍが
０．２５ａｔ％未満の場合は、添加物の効果が不充分で
、３ａｔ％を越えるとＢｒの低下が大きく好ましくない
。従って添加物量は０．２５〜３ａｔ％とした。
なお１本発明の合金中にはフェロボロンに含まれる不純
物Ａ１や他の希土類元素の還元の際に混入する還元材、
不純物が存在してもよい。
物Ａ１や他の希土類元素の還元の際に混入する還元材、
不純物が存在してもよい。
以下実施例により本発明を更に詳細に説明する。
実施例１
第１表に示すＮｄＬ４Ｆ ｅ、、＠Ｂ＠ｖ ＮｄＬ４
Ｆ ８７７ ＢＳ Ｓ ｉｘｐ Ｎ ｄ １４ Ｆ ｅ
７□Ｂｓ Ｄ ｙｉ。
Ｆ ８７７ ＢＳ Ｓ ｉｘｐ Ｎ ｄ １４ Ｆ ｅ
７□Ｂｓ Ｄ ｙｉ。
Ｎｄ１４Ｆ ｅ？７８８Ｎｂｉｔ Ｎｄｌ＊Ｆ ｅ７
４’５Ｂ８Ｓ ｉ３＊５＋ Ｎｄ１４Ｆ ｅｔｔＢ＋＋
Ｚ ｎｚの６種類の合金をアーク溶解により作成し、本
合金をＡｒ雰囲気中で単ロール法によりフレーク状薄片
を作製した。 ロール周速は３０石／ｓｅｃで得られた
薄片はいずれも約３０μｍの厚さをもった不定形であり
Ｘ線回折の結果、非晶質と結晶質の混合物であることが
解った。この薄片を３２メツシユ以下となるように粗粉
砕し、金型成形により成形体を作製した。成形圧は６ｔ
ｏｎ／ａ＃であり、磁場印加は行っていない。成形体の
密度は５．８０±０．４ｇ１０ｃである。、得られた成
形体を６６０℃でホットプレスした。ホットプレスの温
度は６６０℃で圧力は２ 、６ ｔｏｎ／ ａｌとした
。
４’５Ｂ８Ｓ ｉ３＊５＋ Ｎｄ１４Ｆ ｅｔｔＢ＋＋
Ｚ ｎｚの６種類の合金をアーク溶解により作成し、本
合金をＡｒ雰囲気中で単ロール法によりフレーク状薄片
を作製した。 ロール周速は３０石／ｓｅｃで得られた
薄片はいずれも約３０μｍの厚さをもった不定形であり
Ｘ線回折の結果、非晶質と結晶質の混合物であることが
解った。この薄片を３２メツシユ以下となるように粗粉
砕し、金型成形により成形体を作製した。成形圧は６ｔ
ｏｎ／ａ＃であり、磁場印加は行っていない。成形体の
密度は５．８０±０．４ｇ１０ｃである。、得られた成
形体を６６０℃でホットプレスした。ホットプレスの温
度は６６０℃で圧力は２ 、６ ｔｏｎ／ ａｌとした
。
ホットプレスによって得られた成形体の密度は７．５０
ｇ／ｃｃで、ホットプレスによって高密度化が充分は
かられた。高密度化されたバルク体を更に６６０℃です
え込み加工した。公称応力−ひすみ線図を図１に示す。
ｇ／ｃｃで、ホットプレスによって高密度化が充分は
かられた。高密度化されたバルク体を更に６６０℃です
え込み加工した。公称応力−ひすみ線図を図１に示す。
すえ込み速度は０ 、５７ ｍｍ／ｓｅｅ、加工率は３
．９になるよう調整した。（すえ込み前の試料厚さをｈ
ｏとし、すえ込み後の試料厚さをｈとすると加工率一＝
３．９） すえ込み加工された試料をＡｒ雰囲気中で熱処理温度６
８０℃、３０分保持した後水冷した。
．９になるよう調整した。（すえ込み前の試料厚さをｈ
ｏとし、すえ込み後の試料厚さをｈとすると加工率一＝
３．９） すえ込み加工された試料をＡｒ雰囲気中で熱処理温度６
８０℃、３０分保持した後水冷した。
得られた永久磁石を、２５ＫＯｅの着磁磁場強度で測定
した結果を表２に示す。
した結果を表２に示す。
第２表
実施例２
次に、実施例１で作成した試料を用い不可逆減磁率によ
る熱安定性を調べた結果を図２に示す。室温から２０℃
おきに１８０℃まで各々１時間加熱保持した後、常温ま
で冷却し常温での磁束量の変化を調べたものである６サ
ンプル形状はパーミアンス係数２に合わせた。
る熱安定性を調べた結果を図２に示す。室温から２０℃
おきに１８０℃まで各々１時間加熱保持した後、常温ま
で冷却し常温での磁束量の変化を調べたものである６サ
ンプル形状はパーミアンス係数２に合わせた。
本発明によれば、従来よりも低い温度で加工性に勝れか
つ高保磁力で熱安定性の良好な磁石を提供することが可
能となった。また本磁石は着磁性も改善されたものであ
る。
つ高保磁力で熱安定性の良好な磁石を提供することが可
能となった。また本磁石は着磁性も改善されたものであ
る。
第１図は１表１に示した■〜１１までのすえ込み加工に
おける公称応力−ひずみ線図、第２図は不可逆減磁率を
示す。
おける公称応力−ひずみ線図、第２図は不可逆減磁率を
示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、最終成形体の平均結晶粒径が０．０１〜０．５μｍ
であるＲ−Ｆｅ−Ｂ−（Ｍ）系合金 （ＲはＹを含む１種又は２種以上の希土類元素、更に添
加元素（Ｍ）としてＳｉ、Ｎｂ、Ａｌ、Ｄｙ、Ｚｎの１
種あるいは２種以上の組み合わせ）から成ることを特徴
とする異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系永久磁石。 ２、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系合金が、Ｒ：１１〜１８ａｔ％
、Ｂ：４〜１１ａｔ％、Ｍ：０．２５〜３ａｔ％、残部
：Ｆｅおよび不可避不純物から成る特許請求の範囲第１
項記載の異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系永久磁石。 ３、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系合金が溶湯急冷法により得られ
たフレークあるいは粉末をＨＩＰあるいはホットプレス
により高密度化後、更に温間すえ込み加工を施すことを
特徴とする特許請求の範囲第１項又は第２項記載の異方
性Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系永久磁石。 ４、前記温度間すえ込み加工により異方性をもたせる手
段として、高密度化およびすえ込み加工の設定温度が６
００〜７５０℃、すえ込み速度が０．１〜２０ｍｍ／ｓ
ｅｃ、加工率が２以上であることを特徴とする特許請求
の範囲第３項記載の異方性Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系永久磁
石。 ５、すえ込み加工により発生した内部ひずみを除去し、
磁気特性を向上させる手段として熱処理温度６００〜８
００℃において保存後、５℃／ｓｅｃ以上の速度で冷却
させることを特徴とする特許請求の範囲第３項記載の異
方性Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系永久磁石。 ６、溶湯急冷時の冷却速度が１０＾３℃／ｓｅｃ以上で
あることを特徴とする特許請求の範囲第１〜５項のいず
れかの項に記載の永久磁石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62010194A JPS63178505A (ja) | 1987-01-20 | 1987-01-20 | 異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系永久磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62010194A JPS63178505A (ja) | 1987-01-20 | 1987-01-20 | 異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系永久磁石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63178505A true JPS63178505A (ja) | 1988-07-22 |
Family
ID=11743478
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62010194A Pending JPS63178505A (ja) | 1987-01-20 | 1987-01-20 | 異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系永久磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63178505A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0239503A (ja) * | 1988-07-29 | 1990-02-08 | Mitsubishi Metal Corp | 希土類―Ｆｅ―Ｂ系異方性永久磁石の製造法 |
| JPH0294604A (ja) * | 1988-09-30 | 1990-04-05 | Hitachi Metals Ltd | 温間加工磁石およびその製造方法 |
| JPH02173239A (ja) * | 1988-12-26 | 1990-07-04 | Daido Steel Co Ltd | Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系異方性リング磁石の製造方法 |
| JPH0491403A (ja) * | 1990-08-02 | 1992-03-24 | Fuji Elelctrochem Co Ltd | 異方性永久磁石 |
| JPH0491404A (ja) * | 1990-08-02 | 1992-03-24 | Fuji Elelctrochem Co Ltd | 異方性永久磁石 |
| EP0522177B1 (en) * | 1991-01-28 | 1995-07-12 | Mitsubishi Materials Corporation | Anisotropic Rare Earth Magnet |
| WO2012008623A1 (ja) * | 2010-07-16 | 2012-01-19 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石の製造方法、及び希土類磁石 |
-
1987
- 1987-01-20 JP JP62010194A patent/JPS63178505A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0239503A (ja) * | 1988-07-29 | 1990-02-08 | Mitsubishi Metal Corp | 希土類―Ｆｅ―Ｂ系異方性永久磁石の製造法 |
| JPH0294604A (ja) * | 1988-09-30 | 1990-04-05 | Hitachi Metals Ltd | 温間加工磁石およびその製造方法 |
| JPH02173239A (ja) * | 1988-12-26 | 1990-07-04 | Daido Steel Co Ltd | Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系異方性リング磁石の製造方法 |
| JPH0491403A (ja) * | 1990-08-02 | 1992-03-24 | Fuji Elelctrochem Co Ltd | 異方性永久磁石 |
| JPH0491404A (ja) * | 1990-08-02 | 1992-03-24 | Fuji Elelctrochem Co Ltd | 異方性永久磁石 |
| EP0522177B1 (en) * | 1991-01-28 | 1995-07-12 | Mitsubishi Materials Corporation | Anisotropic Rare Earth Magnet |
| WO2012008623A1 (ja) * | 2010-07-16 | 2012-01-19 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石の製造方法、及び希土類磁石 |
| JP5692231B2 (ja) * | 2010-07-16 | 2015-04-01 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石の製造方法、及び希土類磁石 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4765848A (en) | Permanent magnent and method for producing same | |
| US4921553A (en) | Magnetically anisotropic bond magnet, magnetic powder for the magnet and manufacturing method of the powder | |
| EP0898778B1 (en) | Bonded magnet with low losses and easy saturation | |
| JP2596835B2 (ja) | 希土類系異方性粉末および希土類系異方性磁石 | |
| JPH07307211A (ja) | 異方性粉末から形成されたホットプレス磁石 | |
| JPH02288305A (ja) | 希土類磁石及びその製造方法 | |
| USRE34838E (en) | Permanent magnet and method for producing same | |
| US5536334A (en) | Permanent magnet and a manufacturing method thereof | |
| JPS63178505A (ja) | 異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系永久磁石 | |
| JP2731150B2 (ja) | 磁気異方性ボンド磁石、それに用いる磁気異方性磁粉およびその製造方法、ならびに磁気異方性圧粉磁石 | |
| JPS62198103A (ja) | 希土類−鉄系永久磁石 | |
| KR900006533B1 (ko) | 이방성 자성분말과 이의 자석 및 이의 제조방법 | |
| US5211766A (en) | Anisotropic neodymium-iron-boron permanent magnets formed at reduced hot working temperatures | |
| JPS6329908A (ja) | Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系希土類磁石の製造方法 | |
| JP3037917B2 (ja) | ラジアル異方性ボンド磁石 | |
| JPS62281403A (ja) | 永久磁石 | |
| JPH023201A (ja) | 永久磁石 | |
| JP2823076B2 (ja) | 温間加工磁石 | |
| JPH01274401A (ja) | 永久磁石 | |
| JPS63196014A (ja) | 磁気異方性磁石及びその製造方法 | |
| JPS63211705A (ja) | 異方性永久磁石及びその製造方法 | |
| JPS63209107A (ja) | ボンド磁石用磁粉の製造方法 | |
| JPH05152119A (ja) | 熱間加工した希土類元素−鉄−炭素磁石 | |
| JPS63286515A (ja) | 永久磁石の製造方法 | |
| JPH01239901A (ja) | 希土類磁石とその製造方法 |