JPS6318072A - ワイヤ放電加工用黄銅電極線の製造方法 - Google Patents
ワイヤ放電加工用黄銅電極線の製造方法Info
- Publication number
- JPS6318072A JPS6318072A JP16042686A JP16042686A JPS6318072A JP S6318072 A JPS6318072 A JP S6318072A JP 16042686 A JP16042686 A JP 16042686A JP 16042686 A JP16042686 A JP 16042686A JP S6318072 A JPS6318072 A JP S6318072A
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- Japan
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- zinc
- vapor pressure
- zinc vapor
- vapor
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- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はワイヤ放電加工用黄銅電極線の製造方法に関す
るものである。
るものである。
ワイヤ放電加工は加工用電極線と被加工物との間で放電
現象を起こさせ、該放電により被加工物を溶融除去する
ものであって、特に複雑で精密な形状の被加工物例えば
プレス金型等の加工に用いられている。
現象を起こさせ、該放電により被加工物を溶融除去する
ものであって、特に複雑で精密な形状の被加工物例えば
プレス金型等の加工に用いられている。
この様な放電加工用電極線としては従来銅線が用いられ
ていたが、最近は銅に亜鉛を添加して放電加工速度を向
上させた黄銅線、特にＣｕ−５５％Ｚ姶金線が広く用い
られている。
ていたが、最近は銅に亜鉛を添加して放電加工速度を向
上させた黄銅線、特にＣｕ−５５％Ｚ姶金線が広く用い
られている。
上記黄銅電極線は伸線加工時の加工硬化が大きいため、
伸線途中で熱処理を行なって材料を一旦軟化させてから
更に伸線を続ける必要があり、又製品に要求される特性
を出すために伸線後熱処理を行なって調質する必要があ
るが、従来は炉内温度５００〜６００℃の連続熱処理炉
で無酸化雰囲気中で熱処理を行なっていた。
伸線途中で熱処理を行なって材料を一旦軟化させてから
更に伸線を続ける必要があり、又製品に要求される特性
を出すために伸線後熱処理を行なって調質する必要があ
るが、従来は炉内温度５００〜６００℃の連続熱処理炉
で無酸化雰囲気中で熱処理を行なっていた。
〔発明が解決しようとする問題点ｊ
ところが黄銅材料のように亜鉛量が多い銅合金−６４０
０−１１５０℃以上に加熱して熱処理すると、表面近く
の亜鉛が蒸発して脱亜鉛現象を起こし表層部の亜鉛濃度
が減少する。このように亜鉛濃度が減少した材料を電極
線に使用すると、放電加工時の加工速度が遅くなって能
率が低下し問題となっていた。
０−１１５０℃以上に加熱して熱処理すると、表面近く
の亜鉛が蒸発して脱亜鉛現象を起こし表層部の亜鉛濃度
が減少する。このように亜鉛濃度が減少した材料を電極
線に使用すると、放電加工時の加工速度が遅くなって能
率が低下し問題となっていた。
本発明はこのような問題点を解決するため鋭意研究の結
果得られたものであって、飽和蒸気圧以上の亜鉛蒸気中
で熱処理することを特徴とする特イヤ放電加工用黄銅電
極線の製造方法である。
果得られたものであって、飽和蒸気圧以上の亜鉛蒸気中
で熱処理することを特徴とする特イヤ放電加工用黄銅電
極線の製造方法である。
本発明は雰囲気ガス中に過飽和に存在する亜鉛が黄銅に
対して浸亜鉛反応を起こすことに基づくものである。即
ち熱処理炉内を黄銅中への浸亜鉛が生じやすい無酸化雰
囲気にすると共に、該熱処理炉内に飽和蒸気圧以上の亜
鉛蒸気を充満させて、黄銅表面からの脱亜鉛を抑制する
と共に黄銅表面からの拡散等による浸亜鉛を促進し、表
層部の亜鉛濃度を維持又は向上させて放電加工速度の維
持又は向上をはかろうとするものである。
対して浸亜鉛反応を起こすことに基づくものである。即
ち熱処理炉内を黄銅中への浸亜鉛が生じやすい無酸化雰
囲気にすると共に、該熱処理炉内に飽和蒸気圧以上の亜
鉛蒸気を充満させて、黄銅表面からの脱亜鉛を抑制する
と共に黄銅表面からの拡散等による浸亜鉛を促進し、表
層部の亜鉛濃度を維持又は向上させて放電加工速度の維
持又は向上をはかろうとするものである。
まず本発明に用いた熱処理装置の構成を第１図に示す。
１は走間型熱処理炉、２は温度コン）ローラ、５は温度
設定部、ヰは電流制御部、５は温度検出器、６はヒータ
ー、７は保護ガス供給源、８は調圧弁、９は亜鉛蒸気供
給源、１０は黄銅線、１１はバタフライバルブ、１２は
亜鉛蒸気検出器、１３は亜鉛蒸気分析計、１４は亜鉛蒸
気圧設定部、１５は亜鉛蒸気圧制御部、１６は亜鉛蒸気
コントローラ、１７はステンレスパイプである。
設定部、ヰは電流制御部、５は温度検出器、６はヒータ
ー、７は保護ガス供給源、８は調圧弁、９は亜鉛蒸気供
給源、１０は黄銅線、１１はバタフライバルブ、１２は
亜鉛蒸気検出器、１３は亜鉛蒸気分析計、１４は亜鉛蒸
気圧設定部、１５は亜鉛蒸気圧制御部、１６は亜鉛蒸気
コントローラ、１７はステンレスパイプである。
走間型熱処理炉１は周知の構造を有しており、温度コン
トローラ２によって特定の炉内温度に設定されている。
トローラ２によって特定の炉内温度に設定されている。
即ち温度コントローラ２は温度設定部さ及び電流制御部
４より構成されており、温度検出器５によって検出され
た温度が温度設定部うで設定された温度になる様にヒー
ター６に流れる電流を制御する。
４より構成されており、温度検出器５によって検出され
た温度が温度設定部うで設定された温度になる様にヒー
ター６に流れる電流を制御する。
保護ガス供給源７は、熱処理する黄銅線１０の表面酸化
を防止するＣＯガスを含み、このガスを熱処理炉１に供
給し得る圧力を有するものである。
を防止するＣＯガスを含み、このガスを熱処理炉１に供
給し得る圧力を有するものである。
具体的には、保護ガスとしてＣＯ十ＣＯｔ＋ Ｎ！或い
はＣＯ＋ Ｃｏ！＋ Ａｒガスが使用される。これらの
ガスは調圧弁８を介して熱処理炉１に導かれ、該熱処理
炉内には常に一定圧力の保護ガスが充満している。
はＣＯ＋ Ｃｏ！＋ Ａｒガスが使用される。これらの
ガスは調圧弁８を介して熱処理炉１に導かれ、該熱処理
炉内には常に一定圧力の保護ガスが充満している。
次に亜鉛蒸気供給源９よりバタフライバルブ１１を介し
て熱処理炉１に亜鉛蒸気を導入する。而して亜鉛蒸気検
出器１２で炉内ガスをサンプリングし、亜鉛蒸気分析計
１３で亜鉛蒸気の蒸気圧を計測する。亜鉛蒸気圧設定部
１４には任意の圧力下における温度−亜鉛飽和蒸気圧曲
線が予め設定されており、温度検出器５の出力によって
選択された亜鉛飽和蒸気圧が亜鉛蒸気圧制御部５に出力
され、そこで両者の差をとりその差に応じてサーボモー
タ等の駆動手段を介してバタフライバルブ１１の開度を
制御し、亜鉛蒸気供給源９から熱処理炉１０内のステン
レスパイプ１７の中への亜鉛蒸気供給量を調整する。即
ち亜鉛蒸気分析計１３で計測した亜鉛蒸気の蒸気圧に対
して、亜鉛蒸気圧設定部１１Ｉ及び蒸気圧制御部１５か
ら成る亜鉛蒸気コントローラ１６は常に炉内雰囲気中の
亜鉛蒸気圧を第２図に示す飽和蒸気圧以上に設定する。
て熱処理炉１に亜鉛蒸気を導入する。而して亜鉛蒸気検
出器１２で炉内ガスをサンプリングし、亜鉛蒸気分析計
１３で亜鉛蒸気の蒸気圧を計測する。亜鉛蒸気圧設定部
１４には任意の圧力下における温度−亜鉛飽和蒸気圧曲
線が予め設定されており、温度検出器５の出力によって
選択された亜鉛飽和蒸気圧が亜鉛蒸気圧制御部５に出力
され、そこで両者の差をとりその差に応じてサーボモー
タ等の駆動手段を介してバタフライバルブ１１の開度を
制御し、亜鉛蒸気供給源９から熱処理炉１０内のステン
レスパイプ１７の中への亜鉛蒸気供給量を調整する。即
ち亜鉛蒸気分析計１３で計測した亜鉛蒸気の蒸気圧に対
して、亜鉛蒸気圧設定部１１Ｉ及び蒸気圧制御部１５か
ら成る亜鉛蒸気コントローラ１６は常に炉内雰囲気中の
亜鉛蒸気圧を第２図に示す飽和蒸気圧以上に設定する。
そしてこの様な亜鉛蒸気を含む雰囲気のステンレス管１
７の中を黄銅線１０を通過させ、浸亜鉛状態の下で熱処
理を行う。
７の中を黄銅線１０を通過させ、浸亜鉛状態の下で熱処
理を行う。
次に上記熱処理装置を用いた具体的な実施例について以
下に説明する。線径α２簡に伸線した黄銅線（Ｃｉｕ−
５５％Ｚｎ）を、Ｇｏ ＋ （Ｘ）ｔ＋ Ａｒガス雰囲
気中で、炉内温度を６００℃とし、亜鉛蒸気圧を飽和蒸
気圧以上の３ ｗｎ ＨｇＦＣ設定して、８０ ｍ ／
ｍｉｎの速度で通過させた。又比較例として亜鉛蒸気
圧を飽和蒸気圧以下のα５■Ｈｇに設定してやはり８０
？？ｌ ／ ｍｉｎの速度で通過させた。この様にして
製造した電極線と、従来の方式により６００℃の温度の
無酸化雰囲気中ｆ ８０ ｍ ／ ｍｉｎの速度で通過
させた黄銅電極線（Ｃｕ−３５％Ｚｎ）について、三菱
電機製ワイヤカット放電加工機（Ｄｗｅ −９０Ｆｌ
） ｋ使用して第１表に示す条件で加工を行った。
下に説明する。線径α２簡に伸線した黄銅線（Ｃｉｕ−
５５％Ｚｎ）を、Ｇｏ ＋ （Ｘ）ｔ＋ Ａｒガス雰囲
気中で、炉内温度を６００℃とし、亜鉛蒸気圧を飽和蒸
気圧以上の３ ｗｎ ＨｇＦＣ設定して、８０ ｍ ／
ｍｉｎの速度で通過させた。又比較例として亜鉛蒸気
圧を飽和蒸気圧以下のα５■Ｈｇに設定してやはり８０
？？ｌ ／ ｍｉｎの速度で通過させた。この様にして
製造した電極線と、従来の方式により６００℃の温度の
無酸化雰囲気中ｆ ８０ ｍ ／ ｍｉｎの速度で通過
させた黄銅電極線（Ｃｕ−３５％Ｚｎ）について、三菱
電機製ワイヤカット放電加工機（Ｄｗｅ −９０Ｆｌ
） ｋ使用して第１表に示す条件で加工を行った。
第１表
注）＊電圧切換：無負荷時の極間電圧の大きさくＶｐ）
ｋ選定するためのツマミ ＊＊加エセッティング：ピーク電流（Ｉｐ）の大きさを
選定するためのツマミ 上記条件で放電加工した際の加工速度と、加工面につい
たＣｕの付着量を第２表に示す。同、加工速度は従来黄
銅線の速度を１００とし、又Ｃｕ付着量も従来黄銅線を
１００とした時の比較値で示した。
ｋ選定するためのツマミ ＊＊加エセッティング：ピーク電流（Ｉｐ）の大きさを
選定するためのツマミ 上記条件で放電加工した際の加工速度と、加工面につい
たＣｕの付着量を第２表に示す。同、加工速度は従来黄
銅線の速度を１００とし、又Ｃｕ付着量も従来黄銅線を
１００とした時の比較値で示した。
第２表
第２表から明らかなように、亜鉛蒸気圧を飽和蒸気圧以
上の３＋ａｍＨｇに設定して熱処理を行った本発明によ
る電極線は、従来電極線にくらべて放電加工速度が速く
、Ｃｕ付着量が少なかった。これに対して、亜鉛蒸気圧
を飽和蒸気圧以下の０．５ ｍＨｇに設定して熱処理し
た比較電極線は、放電加工速度、Ｃｕ付着量共に従来電
極線と余り変わらなかりた。
上の３＋ａｍＨｇに設定して熱処理を行った本発明によ
る電極線は、従来電極線にくらべて放電加工速度が速く
、Ｃｕ付着量が少なかった。これに対して、亜鉛蒸気圧
を飽和蒸気圧以下の０．５ ｍＨｇに設定して熱処理し
た比較電極線は、放電加工速度、Ｃｕ付着量共に従来電
極線と余り変わらなかりた。
本発明により製造した放電加工用黄銅電極線は、従来の
黄銅電極線に比べて、放電加工速度及び付着物量の点で
優れた特性を有しており、放電加工機の加工能率を著し
く向上出来る等工業上顕著な効果を奏するものである。
黄銅電極線に比べて、放電加工速度及び付着物量の点で
優れた特性を有しており、放電加工機の加工能率を著し
く向上出来る等工業上顕著な効果を奏するものである。
第１図は本発明に用いた熱処理装置の説明図、第２図は
銅−亜鉛合金における温度と亜鉛の飽和蒸気圧との関係
を示す特性図である。
銅−亜鉛合金における温度と亜鉛の飽和蒸気圧との関係
を示す特性図である。
Claims (1)
- 飽和蒸気圧以上の亜鉛蒸気中で熱処理することを特徴と
するワイヤ放電加工用黄銅電極線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16042686A JPS6318072A (ja) | 1986-07-08 | 1986-07-08 | ワイヤ放電加工用黄銅電極線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16042686A JPS6318072A (ja) | 1986-07-08 | 1986-07-08 | ワイヤ放電加工用黄銅電極線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6318072A true JPS6318072A (ja) | 1988-01-25 |
Family
ID=15714671
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16042686A Pending JPS6318072A (ja) | 1986-07-08 | 1986-07-08 | ワイヤ放電加工用黄銅電極線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6318072A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0590091U (ja) * | 1992-05-18 | 1993-12-07 | 株式会社長野計器製作所 | アキュムレータ |
| EP0734805A1 (fr) * | 1995-03-27 | 1996-10-02 | Thermocompact | Procédé et dispositif pour la fabrication de fil électrode pour étincelage érosif, et fil ainsi obtenu |
| EP0850716A1 (en) * | 1996-12-26 | 1998-07-01 | Sumitomo Electric Industries, Ltd | Wire electrode for electro-discharge machining and manufacturing method thereof |
| US6159543A (en) * | 1995-11-12 | 2000-12-12 | Charmilles Technologies Sa | Processes for manufacturing wires with a brass surface |
-
1986
- 1986-07-08 JP JP16042686A patent/JPS6318072A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0590091U (ja) * | 1992-05-18 | 1993-12-07 | 株式会社長野計器製作所 | アキュムレータ |
| EP0734805A1 (fr) * | 1995-03-27 | 1996-10-02 | Thermocompact | Procédé et dispositif pour la fabrication de fil électrode pour étincelage érosif, et fil ainsi obtenu |
| FR2732251A1 (fr) * | 1995-03-27 | 1996-10-04 | Thermocompact Sa | Procede et dispositif pour la fabrication de fil electrode pour etincelage erosif, et fil ainsi obtenu |
| US6159543A (en) * | 1995-11-12 | 2000-12-12 | Charmilles Technologies Sa | Processes for manufacturing wires with a brass surface |
| EP0850716A1 (en) * | 1996-12-26 | 1998-07-01 | Sumitomo Electric Industries, Ltd | Wire electrode for electro-discharge machining and manufacturing method thereof |
| US6300587B1 (en) | 1996-12-26 | 2001-10-09 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Wire electrode for electro-discharge machining and manufacturing method thereof |
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