JPS63194892A - 異材溶接用Ｎｉ基合金溶接材 - Google Patents
異材溶接用Ｎｉ基合金溶接材Info
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- JPS63194892A JPS63194892A JP2602287A JP2602287A JPS63194892A JP S63194892 A JPS63194892 A JP S63194892A JP 2602287 A JP2602287 A JP 2602287A JP 2602287 A JP2602287 A JP 2602287A JP S63194892 A JPS63194892 A JP S63194892A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550°C
- B23K35/3033—Ni as the principal constituent
- B23K35/304—Ni as the principal constituent with Cr as the next major constituent
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、異材溶接用１基合金溶接材、より詳しく云う
と、石油化学、火力及び原子カプラントなどの異材溶接
に使用される、ＡＷＳ ＥＲＮｉＣｒ−３に相当するＮ
ｉ基合金溶接材に関する。
と、石油化学、火力及び原子カプラントなどの異材溶接
に使用される、ＡＷＳ ＥＲＮｉＣｒ−３に相当するＮ
ｉ基合金溶接材に関する。
（従来の技術）
従来から、石油化学、原子カプラントなどにおいては、
性能上の利点から、Ｎｉ基合金被覆アーク棒により、ス
テンレス鋼への肉盛溶接や、ステンレス鋼と炭素鋼、低
合金鋼などとの異材溶接が行なわれている。最近では、
構造物の品質向上、更には高能率化という利点から、自
動ＴＩＧ溶接即ちＧＴＡＷや自動ＷＩＧ溶接即ちＧＮＡ
Ｗが行なわれるようになった。
性能上の利点から、Ｎｉ基合金被覆アーク棒により、ス
テンレス鋼への肉盛溶接や、ステンレス鋼と炭素鋼、低
合金鋼などとの異材溶接が行なわれている。最近では、
構造物の品質向上、更には高能率化という利点から、自
動ＴＩＧ溶接即ちＧＴＡＷや自動ＷＩＧ溶接即ちＧＮＡ
Ｗが行なわれるようになった。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、１基合金は、オーステナイト組織を示す
ことから溶接割れ感受性が非常に高く、ステンレス鋼へ
の肉盛や、異材溶接では割れが発生し易かった。
ことから溶接割れ感受性が非常に高く、ステンレス鋼へ
の肉盛や、異材溶接では割れが発生し易かった。
この割れの原因は、Ｎｉ基合金溶接材中の低融点化合物
をつくり易いＰ、Ｓなどの含′＃量を製造上可能な範囲
において低く抑えても、溶接時の母材からの希釈により
、ｐ、ｓなどが混入し、割れ感受性を高めることによる
ものである。
をつくり易いＰ、Ｓなどの含′＃量を製造上可能な範囲
において低く抑えても、溶接時の母材からの希釈により
、ｐ、ｓなどが混入し、割れ感受性を高めることによる
ものである。
即ち、下記の第１表に、第１図に示すＴ型溶接割れ試験
要領に従って行なった、重版のＮｉ基合金（インコネル
）溶接材のＴ型溶接割れ試験結果の一例を示す。
要領に従って行なった、重版のＮｉ基合金（インコネル
）溶接材のＴ型溶接割れ試験結果の一例を示す。
第１表 市販Ｎｉ基合金溶接材のＴ型
Ｏ：割れ無し
Δ：割れ少し有り
Ｘ：割れ多数有り
第工表に示すように、通常のＳ含有量（０，００５％）
のＮｉ基合金溶接材では、母材からの希釈率が３０％ま
では割れの発生はないが、４ｏｚ以上の希釈率では著し
く多くの割れの発生があった。一方、Ｓ含有量を製造上
可能な限り低くした０、００１％の“ものでは、母材か
らの希釈率が５０％までは割れの発生はなかったが、７
０％以上の希釈率では割れが発生した。
のＮｉ基合金溶接材では、母材からの希釈率が３０％ま
では割れの発生はないが、４ｏｚ以上の希釈率では著し
く多くの割れの発生があった。一方、Ｓ含有量を製造上
可能な限り低くした０、００１％の“ものでは、母材か
らの希釈率が５０％までは割れの発生はなかったが、７
０％以上の希釈率では割れが発生した。
このように、従来の１基合金溶接材では、Ｓ含有量を可
能な限り低くしても、溶接時の溶込みによる母材からの
希釈によって、異材溶接部のＳ含有量が増加して割れが
発生することがわかる。
能な限り低くしても、溶接時の溶込みによる母材からの
希釈によって、異材溶接部のＳ含有量が増加して割れが
発生することがわかる。
従って、従来のＸｉ基合金溶接材を使用した自動↑ＩＧ
や阿ＩＣ溶接によるステンレス鋼などとの異材溶接の場
合には、使用するＮｉ基合金溶接材中のＳ含有量によっ
ては母材からの希釈率をできるだけ少なくするように調
整しなければ、溶接割れが発生する。
や阿ＩＣ溶接によるステンレス鋼などとの異材溶接の場
合には、使用するＮｉ基合金溶接材中のＳ含有量によっ
ては母材からの希釈率をできるだけ少なくするように調
整しなければ、溶接割れが発生する。
しかしながら、実際の自動ＭＩＧやＴＩＧ溶接による異
材溶接時に、その都度、希釈率を少なくするように調整
することは著しく困難である。
材溶接時に、その都度、希釈率を少なくするように調整
することは著しく困難である。
（問題点を解決するための手段）
本発明は従来技術の上記欠点を除去し、ステンレス鋼な
どの異材溶接において、溶接割れの発生を実質上防止す
ることができる異材溶接用Ｎｉ基合金溶接材を提供する
ことを目的とする。
どの異材溶接において、溶接割れの発生を実質上防止す
ることができる異材溶接用Ｎｉ基合金溶接材を提供する
ことを目的とする。
本明細書において１％及び部は、別に特定されない限り
、重量について云うものである。
、重量について云うものである。
かかる目的を達成する本発明の異材溶接用Ｎｉ基合金溶
接材は、重量で、０．０１５％以下のＣと、０．３０２
以下（７）Ｓｉと、 ２．５ 乃至３．５％＋７）Ｍｎ
、！： 、 ０．００５％以下のＰと、０．００５％以
下のＳと、２０乃至２２％ノＣｒと、２．５乃至３．０
ｊ（７）Ｎｂと、３．０％以下ノＦｅと、 ０．７５％
以下ｔ７） Ｔ ｉ と、０．５ｚ以下（７）ＣＬＩと
、Ｏ，１％以下ノＧＯと、０．０５乃至０．２０％の希
土類元素と、残部がＮｉとからなる構成に係る。
接材は、重量で、０．０１５％以下のＣと、０．３０２
以下（７）Ｓｉと、 ２．５ 乃至３．５％＋７）Ｍｎ
、！： 、 ０．００５％以下のＰと、０．００５％以
下のＳと、２０乃至２２％ノＣｒと、２．５乃至３．０
ｊ（７）Ｎｂと、３．０％以下ノＦｅと、 ０．７５％
以下ｔ７） Ｔ ｉ と、０．５ｚ以下（７）ＣＬＩと
、Ｏ，１％以下ノＧＯと、０．０５乃至０．２０％の希
土類元素と、残部がＮｉとからなる構成に係る。
このように、本発明の特徴の１つは、異材溶接時の溶接
割れ感受性を儂下させるため、１基合金溶接材中に、Ｌ
ａ、 Ｃｅなどの希土類元素を０．０５乃至０．２０％
添加したことにある。
割れ感受性を儂下させるため、１基合金溶接材中に、Ｌ
ａ、 Ｃｅなどの希土類元素を０．０５乃至０．２０％
添加したことにある。
本発明に係る異材溶接用Ｎｉ基合金溶接材においては、
Ｃの含有ひは、０．０１５％以下とした。Ｃは含有量が
多過ぎると＃触性を劣化させるので、できるだけ低く抑
えるのが望ましい、 ０．０１５％よりも多いと、鋭敏
化を招き易いので、Ｃの含有量は０．０１５ｚ以下とし
た。
Ｃの含有ひは、０．０１５％以下とした。Ｃは含有量が
多過ぎると＃触性を劣化させるので、できるだけ低く抑
えるのが望ましい、 ０．０１５％よりも多いと、鋭敏
化を招き易いので、Ｃの含有量は０．０１５ｚ以下とし
た。
Ｓｉは、高温割れを防止するうえからは、できるだけ低
く抑えるのが望ましい、Ｓｉの脱酸作用を確保するとと
もに、含有量が０．３０％よりも多くなると溶接感受性
が高くなる巳とを考慮して、Ｓｉの含有には０．３０％
以下とした。
く抑えるのが望ましい、Ｓｉの脱酸作用を確保するとと
もに、含有量が０．３０％よりも多くなると溶接感受性
が高くなる巳とを考慮して、Ｓｉの含有には０．３０％
以下とした。
Ｍｎは、強度を高めるとともに、溶接割れを軽減する効
果を発揮する。含有量が２．５ｚ以下では溶接割れ防ｌ
ヒ効果を期待し得す、３．５ｚよりも多いとワイヤ線引
きなどの熱間加工性が悪くなって、線引き中に割れが生
じたりする。そこで、Ｍｎの含有量を２．５乃至３．５
ｚとした。
果を発揮する。含有量が２．５ｚ以下では溶接割れ防ｌ
ヒ効果を期待し得す、３．５ｚよりも多いとワイヤ線引
きなどの熱間加工性が悪くなって、線引き中に割れが生
じたりする。そこで、Ｍｎの含有量を２．５乃至３．５
ｚとした。
Ｐ及びＳは、いずれも低融点物質を析出して、高温割れ
発生の原因をつくる。従って、これらの物質の含有量は
できるだけ低くするのが望ましいが、製造上の経済性も
考慮して、それぞれ０．０ＯｅＪ以下とした。
発生の原因をつくる。従って、これらの物質の含有量は
できるだけ低くするのが望ましいが、製造上の経済性も
考慮して、それぞれ０．０ＯｅＪ以下とした。
Ｏｒは、Ｎｉ基合金溶接材に＃触性を提供する上で有効
な物質であり、含有量が２（Ｈよりも低くなると＃触性
が損なわれるようになり、特に粒界腐食が起こり易くな
るので、できるだけ多くするのが望ましいが、２２ｚよ
りも多くなるにつれて熱間加工性が次第に悪くなる傾向
がある。従って、 Ｃｒの含有量は２０乃至２２％とし
た。
な物質であり、含有量が２（Ｈよりも低くなると＃触性
が損なわれるようになり、特に粒界腐食が起こり易くな
るので、できるだけ多くするのが望ましいが、２２ｚよ
りも多くなるにつれて熱間加工性が次第に悪くなる傾向
がある。従って、 Ｃｒの含有量は２０乃至２２％とし
た。
Ｎｂは、Ｎｉ基合金溶接材に耐蝕性を提供する機能を行
なう。Ｎｂ含有量は、２．５乃至３．Ｏｚとすると。
なう。Ｎｂ含有量は、２．５乃至３．Ｏｚとすると。
２ｚ前後の場合に比べて、耐蝕性を著しく向上させる。
更に、かかる量のＷｂは、上記したＳｉによる溶接割れ
を防止する効果を発揮することができる。
を防止する効果を発揮することができる。
そこで、Ｎｂの含有量は、２．５乃至３．Ｏｚとした。
Ｔｉは、脱酸作用を行なうとともに、耐ブローホール性
を発揮させる働きがある。しかしながら、含有量が０．
７！ＩＪよりも高くなると、脱酸効果は飽和に達すると
ともに、５５０℃の高温において析出硬化し、曲げ性能
を劣化させる。また、０．７５％よりも多いと、介在物
も多くなり、溶接割れを助長するようになる。従って、
Ｔｉの含有量は、０．７５％以下にした。
を発揮させる働きがある。しかしながら、含有量が０．
７！ＩＪよりも高くなると、脱酸効果は飽和に達すると
ともに、５５０℃の高温において析出硬化し、曲げ性能
を劣化させる。また、０．７５％よりも多いと、介在物
も多くなり、溶接割れを助長するようになる。従って、
Ｔｉの含有量は、０．７５％以下にした。
Ｆｅは、含有量が３．Ｏｚよりも高くなると、高温割れ
性が次第に高まるので、３．０％以下とした。
性が次第に高まるので、３．０％以下とした。
Ｃｕは、オーステナイト組織強化成分であり２機械的性
質の劣化に対して補助的に使用すると有効である。この
ような現象は、Ｃｕの含有量が０．５鬼を越えると低下
し、脆化を引起こすとともに、耐溶接割れ性を低下させ
るので、Ｃｕの含有量は０．５Ｘ以下とした。
質の劣化に対して補助的に使用すると有効である。この
ような現象は、Ｃｕの含有量が０．５鬼を越えると低下
し、脆化を引起こすとともに、耐溶接割れ性を低下させ
るので、Ｃｕの含有量は０．５Ｘ以下とした。
ＣＯもＣｕと同様な機能を発揮するが、原子カプラント
などに使用した場合の照射脆化を考慮して。
などに使用した場合の照射脆化を考慮して。
含有量を０．１％以下とした。
本発明のＮｉ基合金溶接材に含まれるべき希土類元素成
分は、Ｃｅ、Ｌａなど種々のものを使用することができ
る。かかる希土類元素成分提供材としては１本発明にお
いては、例えば、商業的に入手することができるミツシ
ュメタル（通常、Ｃｅ５２％、Ｌａ２４％ 、 Ｎｂ１
８％、Ｐｄ５％程度を含有）を使用スルコとができる。
分は、Ｃｅ、Ｌａなど種々のものを使用することができ
る。かかる希土類元素成分提供材としては１本発明にお
いては、例えば、商業的に入手することができるミツシ
ュメタル（通常、Ｃｅ５２％、Ｌａ２４％ 、 Ｎｂ１
８％、Ｐｄ５％程度を含有）を使用スルコとができる。
希土類元素成分は、脱硫に寄与する。希土類元素成分は
、含有量が０．０５％よりも多くなると、溶接材中のＳ
の敬を低く抑える機能を発揮するとともに、母材から希
釈によって混入してくるＳの影響を抑制するので、溶接
割れ防上に大きく寄与する。しかしながら、含有量が０
．２０％よりも高くなるにつれて粒界液化を引起こし易
くなり、高温特性を損なうようになる。従って、希土類
元素成分の含有量は、０．０５乃至０．２０％とした。
、含有量が０．０５％よりも多くなると、溶接材中のＳ
の敬を低く抑える機能を発揮するとともに、母材から希
釈によって混入してくるＳの影響を抑制するので、溶接
割れ防上に大きく寄与する。しかしながら、含有量が０
．２０％よりも高くなるにつれて粒界液化を引起こし易
くなり、高温特性を損なうようになる。従って、希土類
元素成分の含有量は、０．０５乃至０．２０％とした。
（実施例）
以下、本発明に係る異材溶接用Ｎｉ基合金溶接材の実施
例を示すが、実施例においては、溶接材はいずれも、真
空溶解により溶解し、熱間圧延及び冷間加工を経て、１
．２ｍｍの直径を有する溶接ワイヤに伸線した。化学組
成は、第１Ｔ表に示す通りであった。
例を示すが、実施例においては、溶接材はいずれも、真
空溶解により溶解し、熱間圧延及び冷間加工を経て、１
．２ｍｍの直径を有する溶接ワイヤに伸線した。化学組
成は、第１Ｔ表に示す通りであった。
Ｔ型溶接割れ試験は、ＪＩ３２３１５３ ニ準じ−Ｃ５
ＵＳ３１８Ｌ ｆｌｕ材を用い、第２図に示すような試
験片に対するにＩＧ溶接により行なった。第２図におい
て、ａは母材、ｂは溶接ビードを示す、溶接割れ試験の
判定は、 なる式に従って行なった。上記式において、Ｃは割れ率
、ΣＬは割れの合計の長さである。また、希釈率の測定
は、第３図に示すように、溶接金属部の断面積Ａと母材
の溶融部の断面積Ｂとに基づいて、次式に従って行なっ
た。
ＵＳ３１８Ｌ ｆｌｕ材を用い、第２図に示すような試
験片に対するにＩＧ溶接により行なった。第２図におい
て、ａは母材、ｂは溶接ビードを示す、溶接割れ試験の
判定は、 なる式に従って行なった。上記式において、Ｃは割れ率
、ΣＬは割れの合計の長さである。また、希釈率の測定
は、第３図に示すように、溶接金属部の断面積Ａと母材
の溶融部の断面積Ｂとに基づいて、次式に従って行なっ
た。
肉盛溶接部の割れ試験は、第４図に示すように、ＳＯ９
３１８Ｌ母材または低合金鋼母材ａ上へ、１層肉盛溶接
によりＮｉ基合金溶接金属すを溶接して行ない、また溶
接割れの判定は、肉盛部を平面仕上げした後、液体浸透
により、割れ個数を評価することにより行なった。更に
、この場合の希釈率の測定は、第５図に示す各断面積を
第３図に関する〜上記式にあてはめて行なった。
３１８Ｌ母材または低合金鋼母材ａ上へ、１層肉盛溶接
によりＮｉ基合金溶接金属すを溶接して行ない、また溶
接割れの判定は、肉盛部を平面仕上げした後、液体浸透
により、割れ個数を評価することにより行なった。更に
、この場合の希釈率の測定は、第５図に示す各断面積を
第３図に関する〜上記式にあてはめて行なった。
その際の溶接条件は、次の通りであった。
ＭＩＧ溶接溶接症接電流１５０〜２０ＯＡ溶接電圧１８
〜２５Ｖ 溶接速度１３０〜ｊ００ｍｍ／分 シールドガス（Ａｒ）流量２０り／分 子ＩＧ溶接： 溶接電流１６０〜２０ＯＡ溶接電圧１０
〜＋２Ｖ 溶接速度６０〜１０ｈｍ／分 シールドガス（Ａｒ）流砥１５Ｑ／分 本発明の溶接材と代表的な比較材とについて、」―記態
様で行なったＴ型溶接割れ試験の結果を第１ＩＩ表に示
す。
〜２５Ｖ 溶接速度１３０〜ｊ００ｍｍ／分 シールドガス（Ａｒ）流量２０り／分 子ＩＧ溶接： 溶接電流１６０〜２０ＯＡ溶接電圧１０
〜＋２Ｖ 溶接速度６０〜１０ｈｍ／分 シールドガス（Ａｒ）流砥１５Ｑ／分 本発明の溶接材と代表的な比較材とについて、」―記態
様で行なったＴ型溶接割れ試験の結果を第１ＩＩ表に示
す。
第１ＩＩ表に示すように、Ｔ型溶接割れ試験において、
母材からの希釈率、が５０％の場合、Ｓ含有量が０．０
０５′４の供試材１即ち比較溶接材は、著しい割れの発
生が見られた。しかしながら、本発明の溶接材である。
母材からの希釈率、が５０％の場合、Ｓ含有量が０．０
０５′４の供試材１即ち比較溶接材は、著しい割れの発
生が見られた。しかしながら、本発明の溶接材である。
希土類元素成分を含有する供試材４．５．６．７及び８
では、いずれも割れの発生は認められず、良好であった
。
では、いずれも割れの発生は認められず、良好であった
。
また、Ｔ型溶接割れ試験において、母材からの希釈率が
７０％の場合、Ｓ含有量が０．００５％の供試材１即ち
比較溶接材には、著しい割れの発生が見られた。これに
対し、希土類元素成分含有量が少ない、即ち、（１，０
５ｇの本発明に係る溶接材である供試材４は、割れの発
生が認められたが、供試材１である比較溶接材に比べ、
割れ感受性は著しく低いものであった。更に、希土類元
素成分含有量が０．１０〜０．２０％の本発明の溶接材
である供試材５．６．７及び８は、いずれも割れの発生
は認められず、良好であった。
７０％の場合、Ｓ含有量が０．００５％の供試材１即ち
比較溶接材には、著しい割れの発生が見られた。これに
対し、希土類元素成分含有量が少ない、即ち、（１，０
５ｇの本発明に係る溶接材である供試材４は、割れの発
生が認められたが、供試材１である比較溶接材に比べ、
割れ感受性は著しく低いものであった。更に、希土類元
素成分含有量が０．１０〜０．２０％の本発明の溶接材
である供試材５．６．７及び８は、いずれも割れの発生
は認められず、良好であった。
更に、Ｔ型溶接割れ試験において、母材からの希釈率が
８０％の場合、Ｓ含有量が０．００５％の比較材である
供試材１では、著しく多い割れの発生があった。一方、
冷土類元素成分の含有量が少ない本発明の溶接材である
供試材４及び５は、割れの発生は認められたが５割れ感
受性は供試材１即ち比較材に比し、約半分であった。ま
た、希土類元素成分含有量が０．１４〜０．２０％の本
発明の溶接材である供試材６．７及び８は、いずれも割
れの発生はなく、良好であった。
８０％の場合、Ｓ含有量が０．００５％の比較材である
供試材１では、著しく多い割れの発生があった。一方、
冷土類元素成分の含有量が少ない本発明の溶接材である
供試材４及び５は、割れの発生は認められたが５割れ感
受性は供試材１即ち比較材に比し、約半分であった。ま
た、希土類元素成分含有量が０．１４〜０．２０％の本
発明の溶接材である供試材６．７及び８は、いずれも割
れの発生はなく、良好であった。
更にまた、Ｔ型溶接割れ試験において、Ｓの含有量が０
．００１＄と少ない比較材である供試材２は。
．００１＄と少ない比較材である供試材２は。
母材からの希釈率が５０％の場合には割れの発生がなく
、良好であるが、希釈率が７０％以上になると割れの発
生が認められた。
、良好であるが、希釈率が７０％以上になると割れの発
生が認められた。
次に、本発明の溶接材と代表的な比較材とについて、上
記態様で行なった肉盛溶接部の割れ試験の結果を第１Ｖ
及び７表に示す。
記態様で行なった肉盛溶接部の割れ試験の結果を第１Ｖ
及び７表に示す。
第１Ｖ表から明らかなように、肉盛溶接部の割れ試験に
おいて、希釈率が５０％の場合、Ｓ含有量がそれぞれ０
．００５％と０．００３％の比較材である供試材１と３
には、著しい割れの発生が認められた。しかしながら、
希土類元素成分含有丑が０．０５〜０．２０％の本発明
の溶接材である供試材４乃至１３は、いずれも割れは発
生しておらず、良好であった。
おいて、希釈率が５０％の場合、Ｓ含有量がそれぞれ０
．００５％と０．００３％の比較材である供試材１と３
には、著しい割れの発生が認められた。しかしながら、
希土類元素成分含有丑が０．０５〜０．２０％の本発明
の溶接材である供試材４乃至１３は、いずれも割れは発
生しておらず、良好であった。
また、第７表に示すように、肉盛溶接部の割れ試験にお
いて、希ｙ、率が３ｏｚの場合、Ｓ含有量が０．００５
％の比較材である供試材１には、割れの発生が認められ
た。これに対し、希土類元素成分含有着が０．０５〜０
．２０％の本発明の溶接材である供試材４乃至１３は、
いずれも割れの発生がなく、良好であった。
いて、希ｙ、率が３ｏｚの場合、Ｓ含有量が０．００５
％の比較材である供試材１には、割れの発生が認められ
た。これに対し、希土類元素成分含有着が０．０５〜０
．２０％の本発明の溶接材である供試材４乃至１３は、
いずれも割れの発生がなく、良好であった。
（効果）
以とのように、本発明に係る異材溶接用Ｎｉへ合金溶接
材は、ＭＩＧ溶接及びＴＩＧ溶接による異材溶接部の割
れ感受性を有意に低減せしめることができ、火力プラン
と、原子カプラント及び石油化学プラントなどにおける
異材溶接用の溶接材料として好適である。
材は、ＭＩＧ溶接及びＴＩＧ溶接による異材溶接部の割
れ感受性を有意に低減せしめることができ、火力プラン
と、原子カプラント及び石油化学プラントなどにおける
異材溶接用の溶接材料として好適である。
第１図はＴ型刻れ試験の要領を示す概略説明図、第２図
はＴ型′溺れ試験用の試験片を示す概略説明図、第３図
はＴ型刻れ試験における希釈率の測定の態様を示す概略
説明図、第４図は肉盛溶接試験の態様を示す概略説明図
、第５図は肉盛溶接試験における希釈率の測定の態様を
示す概略説明図である。 ａｔｅ・母材、ｂ−Φ・溶接金属。
はＴ型′溺れ試験用の試験片を示す概略説明図、第３図
はＴ型刻れ試験における希釈率の測定の態様を示す概略
説明図、第４図は肉盛溶接試験の態様を示す概略説明図
、第５図は肉盛溶接試験における希釈率の測定の態様を
示す概略説明図である。 ａｔｅ・母材、ｂ−Φ・溶接金属。
Claims (1)
- 重量で、０．０１５％以下のＣと、０．３０％以下の
Ｓｉと、２．５乃至３．５％のＭｎと、０．００５％以
下のＰと、０．００５％以下のＳと、２０乃至２２％の
Ｃｒと、２．５乃至３．０％のＮｂと、３．０％以下の
Ｆｅと、０．７５％以下のＴｉと、０．５％以下のＣｕ
と、０．１％以下のＣｏと、０．０５乃至０．２０％の
希土類元素と、残部がＮｉとからなる異材溶接用Ｎｉ基
合金溶接材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62026022A JPH0783951B2 (ja) | 1987-02-06 | 1987-02-06 | 異材溶接用Ｎｉ基合金溶接材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62026022A JPH0783951B2 (ja) | 1987-02-06 | 1987-02-06 | 異材溶接用Ｎｉ基合金溶接材 |
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| JPH0783951B2 JPH0783951B2 (ja) | 1995-09-13 |
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|---|---|---|---|---|
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS59169697A (ja) * | 1983-03-18 | 1984-09-25 | Toshiba Corp | 原子炉圧力容器におけるスタブチユ−ブの溶接方法 |
| JPS59199192A (ja) * | 1983-04-21 | 1984-11-12 | エム・ア−・エン・マシ−ネンフアブリ−ク・アウクスブルク−ニユルンベルク・アクチエンゲゼルシヤフト | 熱交換器等の管板に管を気孔なしに溶接するための溶接ワイヤ |
-
1987
- 1987-02-06 JP JP62026022A patent/JPH0783951B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS59169697A (ja) * | 1983-03-18 | 1984-09-25 | Toshiba Corp | 原子炉圧力容器におけるスタブチユ−ブの溶接方法 |
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| US12263542B2 (en) | 2016-02-22 | 2025-04-01 | Bwxt Nuclear Operations Group, Inc. | Metal carbide/nitride precipitation control in fusion welding |
| EP4578583A3 (en) * | 2016-02-22 | 2025-08-27 | BWXT Nuclear Operations Group, Inc. | Metal carbide/nitride precipitation control in fusion welding |
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