JPS63199091A - ガスシ−ルドア−ク溶接用ワイヤ - Google Patents
ガスシ−ルドア−ク溶接用ワイヤInfo
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- JPS63199091A JPS63199091A JP2999587A JP2999587A JPS63199091A JP S63199091 A JPS63199091 A JP S63199091A JP 2999587 A JP2999587 A JP 2999587A JP 2999587 A JP2999587 A JP 2999587A JP S63199091 A JPS63199091 A JP S63199091A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
及皿五亘力
本発明は、ガスシールドアーク溶接用ワイヤの改良に関
する。
する。
シールドガスとしてＣＯ２、ＡｒあるいはＡｒ＋ＣＯ２
などを使用するガスシールドアーク溶接用のソリッドワ
イヤは、溶接しようとする鋼材の種類に従って、また溶
接条件によって、多数の規格がある。 その多くは、Ｃ：０．１２％以下（肉盛用は０．２４％
まで）、Ｓ、ｉ：０．４〜１．０％、Ｍｎ ：０．９〜
２．５％を含有し、残部が実質的にＦｅからなる合金組
成を基本とし、これに必要に応じて若干のＣＬｊ 、Ｎ
ｉ 、Ｖ、Ｂ、Ｔｉなどの元素を添加した材料で製造さ
れている。 不純物としての０は、溶接金属の靭性を高く保つうえで
は極力少ない方がよいとされ、０．０１０％以下、好ま
しくは０．００５％以下に規制されていた。 Ｐも、こ
れと同様であった。 従来のこの種のワイヤにおいては、上記した溶接金属の
靭性そのほかの特性に加えて、ビード形状の良否やブロ
ーホールの生成の防止が重要な問題であった。 また、
溶接後に耐食性を与えるため塗装する場合には、生成す
るスラグがなるべく少量であって、かつ容易に剥離除去
できることが望ましい。 発明者らは、こうした観点からガスシールドアーク溶接
用ワイヤの合金組成について再検討を行ない、従来は常
識とされていたことが必らずしも当らないことを見出し
た。
などを使用するガスシールドアーク溶接用のソリッドワ
イヤは、溶接しようとする鋼材の種類に従って、また溶
接条件によって、多数の規格がある。 その多くは、Ｃ：０．１２％以下（肉盛用は０．２４％
まで）、Ｓ、ｉ：０．４〜１．０％、Ｍｎ ：０．９〜
２．５％を含有し、残部が実質的にＦｅからなる合金組
成を基本とし、これに必要に応じて若干のＣＬｊ 、Ｎ
ｉ 、Ｖ、Ｂ、Ｔｉなどの元素を添加した材料で製造さ
れている。 不純物としての０は、溶接金属の靭性を高く保つうえで
は極力少ない方がよいとされ、０．０１０％以下、好ま
しくは０．００５％以下に規制されていた。 Ｐも、こ
れと同様であった。 従来のこの種のワイヤにおいては、上記した溶接金属の
靭性そのほかの特性に加えて、ビード形状の良否やブロ
ーホールの生成の防止が重要な問題であった。 また、
溶接後に耐食性を与えるため塗装する場合には、生成す
るスラグがなるべく少量であって、かつ容易に剥離除去
できることが望ましい。 発明者らは、こうした観点からガスシールドアーク溶接
用ワイヤの合金組成について再検討を行ない、従来は常
識とされていたことが必らずしも当らないことを見出し
た。
本発明の目的は、発明者らが得た新たな知見にもとづい
て、改良されたガスシールドアーク溶接用ワイヤを提供
することにある。 すなわち、第一の発明の、そして全体に共通の改良点は
ビード形状の改善であり、第二の発明の改良点はそれに
加えてブローホールを減少させることであり、第三の発
明の改良点はビード形状の改善に加えてスラグ量を低減
させることであり、第四の発明の改良点は第二と第三の
発明をあわせ、ビード形状の改善とともにブローホール
の減少とスラグ量の低減とを実現することにある。 ■皿五璽羞
て、改良されたガスシールドアーク溶接用ワイヤを提供
することにある。 すなわち、第一の発明の、そして全体に共通の改良点は
ビード形状の改善であり、第二の発明の改良点はそれに
加えてブローホールを減少させることであり、第三の発
明の改良点はビード形状の改善に加えてスラグ量を低減
させることであり、第四の発明の改良点は第二と第三の
発明をあわせ、ビード形状の改善とともにブローホール
の減少とスラグ量の低減とを実現することにある。 ■皿五璽羞
上記した目的を達成する本発明のガスシールドアーク溶
接用ワイヤは、基本的には、Ｃ：Ｏ，’１５％以下、ｓ
＋ ：０．０５〜０．４５％およびＭｎ ：０．４５
〜２．０％を含有し、ただし０．４５％≦Ｍｎ≦０．７
５％の範囲ではＭｎ ＝ ０．４５ ＋０．７５ （Ｓ
ｉ −０，０５） （％）であって、さらに０．００５
〜０．０３０％を含有し、残部が実質的にＦｅからなる
合金組成を有する。 上記のＳｉとＭｎ（７）量的関係をグラフで示せば第１
図のとおりであって、両者の含有量を台形の領域内にあ
るようにえらぶ。 第二の発明のガスシールドアーク溶接用ワイヤは、Ｃ：
０．１５％以下、ｓ＋ ：０．０５〜０゜４５％およ
びＭｎ ：０．４５〜２．０％を含有し、ただし ０．４５％≦Ｍロ≦０．７５％の範囲ではＭｎ ＝ ０
．４５ ＋ ０．７５ （Ｓｉ −０，０５） （％
）であって、さらに０．００５〜０．０３０％およびＰ
：０．００５〜０．０３０％を含有し、残部が実質的に
Ｆｅからなる合金組成を有する。 第三の発明のガスシールドアーク溶接用ワイヤは、Ｃ：
０，１５％以下、Ｓｉ ：０．０５〜０゜４５％およ
びＭｎ ：０．４５〜２．０％を含有し、ただし ０．４５％≦Ｍｎ≦０．７５％の範囲ではＭｎ ＝ ０
．４５ ＋ ０．７５ （Ｓｉ −０，０５） （％
）であって、さらに０．００５〜０．０３０％を含有し
、Ｔｉ ：０．００５％以下であって、残部が実質的
にＦｅからなる合金組成を有する。 そして第四の発明のガスシールドアーク溶接用ワイヤは
、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ ：０．０５〜０．４５
％およびＭｎ ：０．４５〜２．０％を含有し、ただし ０．４５％≦Ｍｎ≦０．７５％の範囲ではＭｎ ＝ ０
．４５ ＋ ０．７５ （Ｓｉ −０，０５） （％
）であって、さらに０．００５〜０．０３０％およびＰ
：０．００５〜０．０３０％を含有し、Ｔｔ ：０．
００５％以下であって、残部が実質的にＦｅからなる合
金組成を有する。 （作 用］ ワイヤの合金成分を上記のように選択した理由は、つぎ
のとおりである。 Ｃ：０．１５％以下 前述のように、Ｃの含有量が高くなると溶接金属の靭性
が低下してワレを生じやすくなるので、低い値に止める
のがよいとされ、上限として一般に０．１５％を採用し
ている。 しかし、強度を要する場合は適量、たとえば０．２〜０
．７％程度存在させた方がよい。 Ｓｉ ：０．０５〜０．４５％ Ｍｎ ：０．４５〜２．０％ Ｍｎ ＝ ０．４５ ＋０．７５ （Ｓｉ −０，０５
）これらは脱酸剤であるから、不足するとブローホール
の発生を招く。 一方、ビード形状を良好に、すなわち
できるだけフラットなものにするためには、上記した量
的関係がみたされなければならない。 ＳｌおよびＭｎ
の邑が、第１図のグラフの台形の領域内にあるならば、
第２図に示すビードの高さと幅の比Ｈ／Ｗが０．４５以
下という好結果が得られる。 ０ ：０．００５〜０．０３０％ 前記したように、０は少量はど溶接金属部の靭性にとっ
て有利であると考えられていたので、含有量を極力低く
する努力がされて来た。 しかし、靭性に実質上悪影響を与えない範囲、つまり０
．０３％以下で多少は含まれている方が、上記の３ｉお
よびＭｎｌとの関連において、ご−ド形状の改善に有利
であることがわかった。 この効果は、０．００５％以
上のＯ含有において得られる。 Ｐ ：０．００５〜０．０３０％ 同様にＰの存在も、溶接ワレの原因として嫌われていた
が、支障のない０．０３％を上限として、若干は含まれ
ている方がブローホール低減の効果があることを発明者
らは見出した。 この効果は、従来品が採用していたＰ
≦０．００５％の限界を上回った含有量において得られ
る。 Ｔｔ ：０．００５％以下 ガスシールドアーク溶接におけるスパッタを抑制する上
で、適量のＴｉは好ましい成分とされて来た。 一方、
スラグ生成の観点からは、Ｔｉは存在しない方がよいこ
とが確認された。 本発明のワイヤにおいては、ビード
形状の改善を意図して、３ｉおよびＭｎ、とくに３ｉの
含有量を従来のものよりは低目にえらんだので、これら
を多量に含有する製品よりはスラグの発生量は少いが、
Ｔｉを上記限界内に規制することによって、いっそうス
ラグ量を低減できる。 （実施例１］ 第１表に示す合金組成のガスシールドアーク溶接用ソリ
ッドワイヤ（径１．２Ｊｌ！Ｉ１１＞を製造した。 各ワイヤを使用して下記の条件で溶接を実施し、ビード
形状をしらべた。 １８０Ａ −２０Ｖ −８０ｃｍＩ／１ｌｉｎパルスマ
グ溶接 Ａｒ＋２０％ＣＯ２ ビード・オン・プレート溶接 その結果を、あわせて第１表に示す。
接用ワイヤは、基本的には、Ｃ：Ｏ，’１５％以下、ｓ
＋ ：０．０５〜０．４５％およびＭｎ ：０．４５
〜２．０％を含有し、ただし０．４５％≦Ｍｎ≦０．７
５％の範囲ではＭｎ ＝ ０．４５ ＋０．７５ （Ｓ
ｉ −０，０５） （％）であって、さらに０．００５
〜０．０３０％を含有し、残部が実質的にＦｅからなる
合金組成を有する。 上記のＳｉとＭｎ（７）量的関係をグラフで示せば第１
図のとおりであって、両者の含有量を台形の領域内にあ
るようにえらぶ。 第二の発明のガスシールドアーク溶接用ワイヤは、Ｃ：
０．１５％以下、ｓ＋ ：０．０５〜０゜４５％およ
びＭｎ ：０．４５〜２．０％を含有し、ただし ０．４５％≦Ｍロ≦０．７５％の範囲ではＭｎ ＝ ０
．４５ ＋ ０．７５ （Ｓｉ −０，０５） （％
）であって、さらに０．００５〜０．０３０％およびＰ
：０．００５〜０．０３０％を含有し、残部が実質的に
Ｆｅからなる合金組成を有する。 第三の発明のガスシールドアーク溶接用ワイヤは、Ｃ：
０，１５％以下、Ｓｉ ：０．０５〜０゜４５％およ
びＭｎ ：０．４５〜２．０％を含有し、ただし ０．４５％≦Ｍｎ≦０．７５％の範囲ではＭｎ ＝ ０
．４５ ＋ ０．７５ （Ｓｉ −０，０５） （％
）であって、さらに０．００５〜０．０３０％を含有し
、Ｔｉ ：０．００５％以下であって、残部が実質的
にＦｅからなる合金組成を有する。 そして第四の発明のガスシールドアーク溶接用ワイヤは
、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ ：０．０５〜０．４５
％およびＭｎ ：０．４５〜２．０％を含有し、ただし ０．４５％≦Ｍｎ≦０．７５％の範囲ではＭｎ ＝ ０
．４５ ＋ ０．７５ （Ｓｉ −０，０５） （％
）であって、さらに０．００５〜０．０３０％およびＰ
：０．００５〜０．０３０％を含有し、Ｔｔ ：０．
００５％以下であって、残部が実質的にＦｅからなる合
金組成を有する。 （作 用］ ワイヤの合金成分を上記のように選択した理由は、つぎ
のとおりである。 Ｃ：０．１５％以下 前述のように、Ｃの含有量が高くなると溶接金属の靭性
が低下してワレを生じやすくなるので、低い値に止める
のがよいとされ、上限として一般に０．１５％を採用し
ている。 しかし、強度を要する場合は適量、たとえば０．２〜０
．７％程度存在させた方がよい。 Ｓｉ ：０．０５〜０．４５％ Ｍｎ ：０．４５〜２．０％ Ｍｎ ＝ ０．４５ ＋０．７５ （Ｓｉ −０，０５
）これらは脱酸剤であるから、不足するとブローホール
の発生を招く。 一方、ビード形状を良好に、すなわち
できるだけフラットなものにするためには、上記した量
的関係がみたされなければならない。 ＳｌおよびＭｎ
の邑が、第１図のグラフの台形の領域内にあるならば、
第２図に示すビードの高さと幅の比Ｈ／Ｗが０．４５以
下という好結果が得られる。 ０ ：０．００５〜０．０３０％ 前記したように、０は少量はど溶接金属部の靭性にとっ
て有利であると考えられていたので、含有量を極力低く
する努力がされて来た。 しかし、靭性に実質上悪影響を与えない範囲、つまり０
．０３％以下で多少は含まれている方が、上記の３ｉお
よびＭｎｌとの関連において、ご−ド形状の改善に有利
であることがわかった。 この効果は、０．００５％以
上のＯ含有において得られる。 Ｐ ：０．００５〜０．０３０％ 同様にＰの存在も、溶接ワレの原因として嫌われていた
が、支障のない０．０３％を上限として、若干は含まれ
ている方がブローホール低減の効果があることを発明者
らは見出した。 この効果は、従来品が採用していたＰ
≦０．００５％の限界を上回った含有量において得られ
る。 Ｔｔ ：０．００５％以下 ガスシールドアーク溶接におけるスパッタを抑制する上
で、適量のＴｉは好ましい成分とされて来た。 一方、
スラグ生成の観点からは、Ｔｉは存在しない方がよいこ
とが確認された。 本発明のワイヤにおいては、ビード
形状の改善を意図して、３ｉおよびＭｎ、とくに３ｉの
含有量を従来のものよりは低目にえらんだので、これら
を多量に含有する製品よりはスラグの発生量は少いが、
Ｔｉを上記限界内に規制することによって、いっそうス
ラグ量を低減できる。 （実施例１］ 第１表に示す合金組成のガスシールドアーク溶接用ソリ
ッドワイヤ（径１．２Ｊｌ！Ｉ１１＞を製造した。 各ワイヤを使用して下記の条件で溶接を実施し、ビード
形状をしらべた。 １８０Ａ −２０Ｖ −８０ｃｍＩ／１ｌｉｎパルスマ
グ溶接 Ａｒ＋２０％ＣＯ２ ビード・オン・プレート溶接 その結果を、あわせて第１表に示す。
【実施例２］
第２表に示す合金組成のソリッドワイヤ（径１゜２ ｍ
）を製造し、実施例１と同じ条件で溶接に使用した。 ビード形状およびブローホールの数（個／１００ ｍ
＞をしらべた結果を、あわせて第２表に示す。 【実施例３］ 第３表に示す合金組成のソリッドワイヤ（径１゜２ ｍ
＞を製造し、実施例１と同じ条件で溶接に使用した。 ピード形状およびスラグ量をしらべた結果を、あわせて
第３表に示す。 スラグ量（％）は、ビードを写真にと
り、その表面積（投影面積）のうちスラグが付着してい
る部分が占める割合を測定することによって決定した値
である。 【実施例４】 第４表に示す合金組成のソリッドワイヤ（径１゜２ ｍ
＞を製造し、実施例１と同じ条件で溶接に使用した。 ビード形状、ブローホール数およびスラグ量をしらべた
結果を、あわせて第４表に示す。 第 １ 表 第 １ 表 （続き） 及鳳五盈呈 本発明のガスシールドアーク溶接用ワイヤは・第一の発
明ないし第四の発明を通じて、合金組成中の３ｉおよび
Ｍｎの量を相関的に選択ｉるとともに適量のＯを含有す
ることにより、ビード形状が改善され、Ｈ／Ｗ≦０．４
５、という好ましい条件をみたしている。 これに加えて、第二の発明にお、いては適量のＰの存在
によるブローホール減少の効果が一第三の発明において
はＴｉ量の規制により、３ｉおよびＭｎ量の選択とあい
まったスラグ量低減の効果が、そして第四の発明におい
ては適量のＰの存在によ・るブローホール減少とＴｉ量
の規制によるスラグ量低減の効果とが、あわせ得られる
。 これらのワイヤは、常用のガスシールドアーク溶接技術
に従って使用できる。
）を製造し、実施例１と同じ条件で溶接に使用した。 ビード形状およびブローホールの数（個／１００ ｍ
＞をしらべた結果を、あわせて第２表に示す。 【実施例３］ 第３表に示す合金組成のソリッドワイヤ（径１゜２ ｍ
＞を製造し、実施例１と同じ条件で溶接に使用した。 ピード形状およびスラグ量をしらべた結果を、あわせて
第３表に示す。 スラグ量（％）は、ビードを写真にと
り、その表面積（投影面積）のうちスラグが付着してい
る部分が占める割合を測定することによって決定した値
である。 【実施例４】 第４表に示す合金組成のソリッドワイヤ（径１゜２ ｍ
＞を製造し、実施例１と同じ条件で溶接に使用した。 ビード形状、ブローホール数およびスラグ量をしらべた
結果を、あわせて第４表に示す。 第 １ 表 第 １ 表 （続き） 及鳳五盈呈 本発明のガスシールドアーク溶接用ワイヤは・第一の発
明ないし第四の発明を通じて、合金組成中の３ｉおよび
Ｍｎの量を相関的に選択ｉるとともに適量のＯを含有す
ることにより、ビード形状が改善され、Ｈ／Ｗ≦０．４
５、という好ましい条件をみたしている。 これに加えて、第二の発明にお、いては適量のＰの存在
によるブローホール減少の効果が一第三の発明において
はＴｉ量の規制により、３ｉおよびＭｎ量の選択とあい
まったスラグ量低減の効果が、そして第四の発明におい
ては適量のＰの存在によ・るブローホール減少とＴｉ量
の規制によるスラグ量低減の効果とが、あわせ得られる
。 これらのワイヤは、常用のガスシールドアーク溶接技術
に従って使用できる。
第１図は、本発明のガスシールドアーク溶接用ワイヤに
おける、３ｉおよびＭｎの含有量の関係を示すグラフで
ある。 第２図は１、溶接ピードの形状を論じるとこの、ピード
の高さと幅を模式的に示した断面図である。
おける、３ｉおよびＭｎの含有量の関係を示すグラフで
ある。 第２図は１、溶接ピードの形状を論じるとこの、ピード
の高さと幅を模式的に示した断面図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．０５〜０．４５
％およびＭｎ：０．４５〜２．０％を含有し、ただし ０．４５％≦Ｍｎ≦０．７５％の範囲では Ｍｎ＝０．４５＋０．７５（Ｓｉ−０．０５）（％）で
あつて、さらに０：０．００５〜０．０３０％を含有し
、残部が実質的にＦｅからなる合金組成を有するガスシ
ールドアーク溶接用ワイヤ。 （２）Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．０５〜０．４５
％およびＭｎ：０．４５〜２．０％を含有し、ただし ０．４５％≦Ｍｎ≦０．７５％の範囲では Ｍｎ＝０．４５＋０．７５（Ｓｉ−０．０５）（％）で
あって、さらにＯ：０．００５〜０．０３０％およびＰ
：０．００５〜０．０３０％を含有し、残部が実質的に
Ｆｅからなる合金組成を有するガスシールドアーク溶接
用ワイヤ。 （３）Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．０５〜０．４５
％およびＭｎ：０．４５〜２．０％を含有し、ただし ０．４５％≦Ｍｎ≦０．７５％の範囲では Ｍｎ＝０．４５＋０．１５（Ｓｉ−０．０５）（％）で
あつて、さらにＯ：０．００５〜０．０３０％を含有し
、Ｔｉ：０．００５％以下であつて、残部が実質的にＦ
ｅからなる合金組成を有するガスシールドアーク溶接用
ワイヤ。 （４）Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．０５〜０．４５
％およびＭｎ：０．４５〜２．０％を含有し、ただし ０．４５％≦Ｍｎ≦０．７５％の範囲では Ｍｎ＝０．４５＋０．７５（Ｓｉ−０．０５）（％）で
あつて、さらにＯ：０．００５〜０．０３０％およびＰ
：０．００５〜０．０３０％を含有し、Ｔｉ：０．００
５％以下であつて、残部が実質的にＦｅからなる合金組
成を有するガスシールドアーク溶接用ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2999587A JPS63199091A (ja) | 1987-02-12 | 1987-02-12 | ガスシ−ルドア−ク溶接用ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2999587A JPS63199091A (ja) | 1987-02-12 | 1987-02-12 | ガスシ−ルドア−ク溶接用ワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63199091A true JPS63199091A (ja) | 1988-08-17 |
Family
ID=12291517
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2999587A Pending JPS63199091A (ja) | 1987-02-12 | 1987-02-12 | ガスシ−ルドア−ク溶接用ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63199091A (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5758994A (en) * | 1980-09-25 | 1982-04-09 | Kobe Steel Ltd | Wire for low spatter carbon dioxide gas shielded arc welding |
| JPS5945096A (ja) * | 1982-09-08 | 1984-03-13 | Daido Steel Co Ltd | 塗装鋼板用溶接材料 |
| JPS59120395A (ja) * | 1982-12-27 | 1984-07-11 | Daido Steel Co Ltd | 溶接用鋼ワイヤ |
| JPS60158995A (ja) * | 1984-01-30 | 1985-08-20 | Kobe Steel Ltd | 高張力鋼用ｍｉｇ溶接ワイヤ |
-
1987
- 1987-02-12 JP JP2999587A patent/JPS63199091A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5758994A (en) * | 1980-09-25 | 1982-04-09 | Kobe Steel Ltd | Wire for low spatter carbon dioxide gas shielded arc welding |
| JPS5945096A (ja) * | 1982-09-08 | 1984-03-13 | Daido Steel Co Ltd | 塗装鋼板用溶接材料 |
| JPS59120395A (ja) * | 1982-12-27 | 1984-07-11 | Daido Steel Co Ltd | 溶接用鋼ワイヤ |
| JPS60158995A (ja) * | 1984-01-30 | 1985-08-20 | Kobe Steel Ltd | 高張力鋼用ｍｉｇ溶接ワイヤ |
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