JPS63199841A - 冷間鍛造用アルミニウム合金 - Google Patents
冷間鍛造用アルミニウム合金Info
- Publication number
- JPS63199841A JPS63199841A JP2969887A JP2969887A JPS63199841A JP S63199841 A JPS63199841 A JP S63199841A JP 2969887 A JP2969887 A JP 2969887A JP 2969887 A JP2969887 A JP 2969887A JP S63199841 A JPS63199841 A JP S63199841A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cold forging
- cold
- aluminum alloy
- extrusion
- strength
- Prior art date
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は焼入れ性、耐食性、冷間鍛造性等に優れた冷間
鍛造用アルミニウム合金に関するものである。
鍛造用アルミニウム合金に関するものである。
［従来の技術］
従来、中強度以上の冷間＠進用アルミニウム合金として
は、ＡＡ２０１４．２０１７．２２１８．６０６１．６
１５１等の合金が代表的に用いられている。
は、ＡＡ２０１４．２０１７．２２１８．６０６１．６
１５１等の合金が代表的に用いられている。
これらの合金の焼鈍材は冷間鍛造性も良好で、Ｔ６材（
焼入れ→焼戻し）の強度も高く、中強度以上の冷間鍛造
用アルミニウム合金として工業的にも広範囲に使用され
ている。特に６０６１合金は中強度の耐食冷間鍛造用合
金として広範囲に使用されている。
焼入れ→焼戻し）の強度も高く、中強度以上の冷間鍛造
用アルミニウム合金として工業的にも広範囲に使用され
ている。特に６０６１合金は中強度の耐食冷間鍛造用合
金として広範囲に使用されている。
これらの合金を使用した場合の冷間鍛造品の製造工程は
以下のようになる。
以下のようになる。
素棒の押出→焼鈍→切断→潤滑処理
→冷間鍛造→焼入れ→焼戻し
［発明が解決しようとする問題点］
上記従来の冷間鍛造用アルミニウム合金は、全て熱処理
型の合金でおり、強度を付与するには鍛造後に熱処理（
焼入れ→焼戻し）が必要である。
型の合金でおり、強度を付与するには鍛造後に熱処理（
焼入れ→焼戻し）が必要である。
また、良好な鍛造性を得るには鍛造用素材を焼鈍して軟
化する必要がおる。このように従来の合金では焼鈍、焼
入れ、焼戻し等の熱処理工程が多く含まれるためコスト
高となる。
化する必要がおる。このように従来の合金では焼鈍、焼
入れ、焼戻し等の熱処理工程が多く含まれるためコスト
高となる。
これに加えて冷間鍛造加工度が低い場合には、その後の
溶体化処理により結晶粒が粗大化したり、また、溶体化
処理後の焼入れによりＲ造品に焼入れ歪が発生する等の
品質上の問題がおる。
溶体化処理により結晶粒が粗大化したり、また、溶体化
処理後の焼入れによりＲ造品に焼入れ歪が発生する等の
品質上の問題がおる。
本発明は熱処理を要することなく、押出後の焼入れ性に
すぐれ、焼入れ状態で冷間鍛造性にすぐれた中強度の耐
食、冷間鍛造用アルミニウム合金を得ようとするもので
ある。
すぐれ、焼入れ状態で冷間鍛造性にすぐれた中強度の耐
食、冷間鍛造用アルミニウム合金を得ようとするもので
ある。
［問題点を解決するための手段］
本発明は上記の問題点に鑑みなされたもので、Ｍｑｏ、
４〜０．８％、３ｉ０．３〜０．７％、ＣｕＯ，１〜０
．６％、ＦｅＯ，０５〜０．４％および残りＡｌと不純
物よりなることを特徴とする冷間鍛造用アルミニウム合
金である。
４〜０．８％、３ｉ０．３〜０．７％、ＣｕＯ，１〜０
．６％、ＦｅＯ，０５〜０．４％および残りＡｌと不純
物よりなることを特徴とする冷間鍛造用アルミニウム合
金である。
上記組成の限定理由は下記のとおりである。
Ｍｇ：Ｍｇは３ｉとＭ（ｊ２ｓｉ系析出物を形成し、強
度の向上に寄与する。ＭＯが下限未満ではこの効果が小
ざく、上限を越えると冷間鍛造性が低下する。したがっ
て、ＭＯは０．４〜０．８％とする。
度の向上に寄与する。ＭＯが下限未満ではこの効果が小
ざく、上限を越えると冷間鍛造性が低下する。したがっ
て、ＭＯは０．４〜０．８％とする。
３ｉ：３ｉはＭｇと共存してＭＱ２Ｓｉ系析出物を形成
し、強度の向上に寄与する。Ｓｉ。
し、強度の向上に寄与する。Ｓｉ。
が下限未満の場合にはこの効果が小さく、上限を越える
と冷間鍛造性や延性、靭性等が低下する。したがって、
ｓｌは０．３〜０゜７％とする。
と冷間鍛造性や延性、靭性等が低下する。したがって、
ｓｌは０．３〜０゜７％とする。
Ｃｕ：ＣｕはＭｇと共存してＣｕ−Ｍｇ系析出物を形成
し、強度の向上に寄与する。Ｃｕが下限未満の場合には
この効果が小さく、上限を越えると冷間鍛造、性や耐食
性が低下する。したがってＣｕは０．１〜０．６％とす
る。
し、強度の向上に寄与する。Ｃｕが下限未満の場合には
この効果が小さく、上限を越えると冷間鍛造、性や耐食
性が低下する。したがってＣｕは０．１〜０．６％とす
る。
Ｆｅ ： Ｆｅは押出材の組織を微細化する効果がある
。下限未満ではこの効果が十分でなく、上限を越えると
耐食性や強度が低下する。
。下限未満ではこの効果が十分でなく、上限を越えると
耐食性や強度が低下する。
したがってＦｅは０．０５〜０．４％とする。
かかる組成の合金は、下記の溶解鍛造、均質化処理押出
により、あるいは溶湯より細径の鋳造棒とすることによ
り冷間鍛造用素材とする。
により、あるいは溶湯より細径の鋳造棒とすることによ
り冷間鍛造用素材とする。
（１）溶解鋳造
通常の方法で溶解鋳造後に脱ガス、フィルター処理等の
溶湯処理を行い、Ｈ２ガスや非金属介在物を十分に除去
してから鋳造する。
溶湯処理を行い、Ｈ２ガスや非金属介在物を十分に除去
してから鋳造する。
溶湯処理が不十分な場合には、Ｈ２ガスヤ非金属介在物
が残留して押出材に欠陥が生じる。
が残留して押出材に欠陥が生じる。
（２）均質化処理
鋳塊を４８０〜５９０℃に加熱して均質化処理し、Ｍｇ
、Ｓｉ、Ｃｕ等の主添加元素を十分に固溶させる。均質
化処理温度が下限未満の場合には押出性が悪く強度も低
い。上限を越えると共晶融解を生じる問題がある。なお
、均質化処理時間は２時間以上が望ましい。
、Ｓｉ、Ｃｕ等の主添加元素を十分に固溶させる。均質
化処理温度が下限未満の場合には押出性が悪く強度も低
い。上限を越えると共晶融解を生じる問題がある。なお
、均質化処理時間は２時間以上が望ましい。
（３）押出
通常の熱間押出でよいが、押出比は６Ｊ′ｌ、上とする
ことが望ましい。また、押出温度が高くなると結晶粒が
粗大化するため押出温度は５４０℃以下が望ましい。
ことが望ましい。また、押出温度が高くなると結晶粒が
粗大化するため押出温度は５４０℃以下が望ましい。
押出後の冷却は１〜ｂ
分に焼きが入る特徴がある。そのため、押出→空冷材を
冷間鍛造しても十分に高い強度を得ることが可能となる
。
冷間鍛造しても十分に高い強度を得ることが可能となる
。
［実施例］
表１に本発明の実施例並びに比較例の合金組成を示す。
表１
表１に示した組成を有する合金鋳塊（２００ｍｍφ）を
製作し、５５０℃で１２時間均質化処理後に、４７０℃
で４０ｍｍφに押出した。
製作し、５５０℃で１２時間均質化処理後に、４７０℃
で４０ｍｍφに押出した。
これらの押出棒について諸性能を調査した結果を表２に
示す。
示す。
表２
１ 押出→空冷材より３０φ×２０−の円柱状試料を成
形し、冷間鍛造した場合の割れの発生しない限界加工度 束２ 押出→空冷材を３０％抽伸→１７５℃×８ｈ「時
効した場合の機械的性質ｌ１３ 塩水噴霧試験後の平均
ピント深さく５％食塩水、１０００ｈｒ）［発明の効果
］ 本発明合金は、押出後の焼入れ性にすぐれ、焼入れ；焼
戻しの熱処理を要することなく冷間ｔＪ２造をしても、
機械的強度にすぐれ、しかも耐食性の高品質の製品を得
ることができ“る。
形し、冷間鍛造した場合の割れの発生しない限界加工度 束２ 押出→空冷材を３０％抽伸→１７５℃×８ｈ「時
効した場合の機械的性質ｌ１３ 塩水噴霧試験後の平均
ピント深さく５％食塩水、１０００ｈｒ）［発明の効果
］ 本発明合金は、押出後の焼入れ性にすぐれ、焼入れ；焼
戻しの熱処理を要することなく冷間ｔＪ２造をしても、
機械的強度にすぐれ、しかも耐食性の高品質の製品を得
ることができ“る。
Claims (1)
- Ｍｇ０．４〜０．８％、Ｓｉ０．３〜０．７％、Ｃｕ０
．１〜０．６％、Ｆｅ０．０５〜０．４％および残りＡ
ｌと不純物よりなることを特徴とする冷間鍛造用アルミ
ニウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2969887A JPS63199841A (ja) | 1987-02-13 | 1987-02-13 | 冷間鍛造用アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2969887A JPS63199841A (ja) | 1987-02-13 | 1987-02-13 | 冷間鍛造用アルミニウム合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63199841A true JPS63199841A (ja) | 1988-08-18 |
Family
ID=12283329
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2969887A Pending JPS63199841A (ja) | 1987-02-13 | 1987-02-13 | 冷間鍛造用アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63199841A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59208058A (ja) * | 1983-05-13 | 1984-11-26 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 導電用高力アルミニウム合金線の製造方法 |
| JPS61204350A (ja) * | 1985-03-07 | 1986-09-10 | Nippon Light Metal Co Ltd | アルミニウム合金による引抜加工用素材 |
| JPS62207642A (ja) * | 1986-03-10 | 1987-09-12 | 株式会社神戸製鋼所 | 成形加工性、焼付硬化性および耐糸錆性の優れたアルミニウム合金合せ板 |
-
1987
- 1987-02-13 JP JP2969887A patent/JPS63199841A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59208058A (ja) * | 1983-05-13 | 1984-11-26 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 導電用高力アルミニウム合金線の製造方法 |
| JPS61204350A (ja) * | 1985-03-07 | 1986-09-10 | Nippon Light Metal Co Ltd | アルミニウム合金による引抜加工用素材 |
| JPS62207642A (ja) * | 1986-03-10 | 1987-09-12 | 株式会社神戸製鋼所 | 成形加工性、焼付硬化性および耐糸錆性の優れたアルミニウム合金合せ板 |
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