JPS6320103A - 強度と加工性に優れたアルミニウム箔の製造方法 - Google Patents
強度と加工性に優れたアルミニウム箔の製造方法Info
- Publication number
- JPS6320103A JPS6320103A JP16376486A JP16376486A JPS6320103A JP S6320103 A JPS6320103 A JP S6320103A JP 16376486 A JP16376486 A JP 16376486A JP 16376486 A JP16376486 A JP 16376486A JP S6320103 A JPS6320103 A JP S6320103A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- aluminum foil
- temperature
- foil
- alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業−にの利用分野］
本発明は、強度と加］二性に優れたアルミニウム箔の製
造方法に関し、更に詳しくは引張強さ、耐力と深絞り、
張出し性等の成形性、更に箔圧延［４に優れたアルミニ
ウム箔の製造方法に関覆る。
造方法に関し、更に詳しくは引張強さ、耐力と深絞り、
張出し性等の成形性、更に箔圧延［４に優れたアルミニ
ウム箔の製造方法に関覆る。
［従来の技術］
近年アルミニウム箔の需要の増加に伴ない、コスト面か
ら薄肉化が要求されており、しかも、その圧延性はもと
より深絞り性や張出し性等の成形性の優れた浦が要求さ
れている。
ら薄肉化が要求されており、しかも、その圧延性はもと
より深絞り性や張出し性等の成形性の優れた浦が要求さ
れている。
従、来、このような用途のアルミニウム箔に（ま、Ａ１
０５０、］ Ｎ３０ＸＡＩ１００合金簀の紳）ノルミー
ラムが主に使われでいる。これらアルミニウムｒ」は、
鋳塊から熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍を経て最終焼鈍
を行なって製造される。なお、熱間斤延前に鋳塊を均質
化処理を施すこともある。
０５０、］ Ｎ３０ＸＡＩ１００合金簀の紳）ノルミー
ラムが主に使われでいる。これらアルミニウムｒ」は、
鋳塊から熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍を経て最終焼鈍
を行なって製造される。なお、熱間斤延前に鋳塊を均質
化処理を施すこともある。
［発明か解決しようとする問題点］
従来の製造方法によって得られるアルミニウ゛ ム浦
は、その強度、伸びかいずれも充分てはなく、また圧延
加工度の増加に伴ない加工硬化するｔｆめその圧延性は
必ら覆′−シも良いとはいえない。
は、その強度、伸びかいずれも充分てはなく、また圧延
加工度の増加に伴ない加工硬化するｔｆめその圧延性は
必ら覆′−シも良いとはいえない。
本発明は、このような問題点か無く、強度と延性に優れ
たアルミニウム箔の製造方法を提供することを目的とし
ている。
たアルミニウム箔の製造方法を提供することを目的とし
ている。
１問題を解決するための手段］
本発明による、強度と加工性に優れたアルミニウム箔の
製造方法は、前記の問題点を解決する手段として、以下
のとおりに構成づ−る。
製造方法は、前記の問題点を解決する手段として、以下
のとおりに構成づ−る。
ずなわち、Ｆｅ：０．５〜２．５％を含み、残部は実質
上ＡＩであるか、不純物中特に、Ｓｉ二０．３５％以下
としたアルミニウムを使用して、ぞの鋳塊を熱間圧延及
び、冷間圧延してアルミニウム箔を製造するに当り、冷
間圧延の工程中、中間焼鈍を再結晶温度以下の温度で、
少なくとも１回行うものである。
上ＡＩであるか、不純物中特に、Ｓｉ二０．３５％以下
としたアルミニウムを使用して、ぞの鋳塊を熱間圧延及
び、冷間圧延してアルミニウム箔を製造するに当り、冷
間圧延の工程中、中間焼鈍を再結晶温度以下の温度で、
少なくとも１回行うものである。
以下、本発明の構成について詳しく説明する。
本発明は、Ａｌ−Ｆｅ−５ｉ合金の加工軟化現象を３へ
１１延に利用し、箔圧延性及び、強度と延性を従来の３
へより向上させようとするｂのである。
１１延に利用し、箔圧延性及び、強度と延性を従来の３
へより向上させようとするｂのである。
通常、加工軟化現象とは、高温変形にｄ３いて変形初期
に変形とともに軟化する現象や、変形途中で変形温度を
高くしたりあるいは変形速度を遅くしたりするとぎに加
工とともに強度が低下覆る現象をいう。しかし、ここで
の加工軟化現象は、冷間加工度の増加に伴ない、強度か
低下Ｊ−るかあるいはほとんど変化しない現象をいう。
に変形とともに軟化する現象や、変形途中で変形温度を
高くしたりあるいは変形速度を遅くしたりするとぎに加
工とともに強度が低下覆る現象をいう。しかし、ここで
の加工軟化現象は、冷間加工度の増加に伴ない、強度か
低下Ｊ−るかあるいはほとんど変化しない現象をいう。
使用するアルミニウム合金の組成にｃ１５いて、「ｅω
が０．５〜２．５％に限定されるのは、（）、５％未満
ては、Ａ ｌ−ＦｅあるいはＡｌ−Ｆｅ−８１化合物の
析出量が少なく、加工軟化しにくいためである。
が０．５〜２．５％に限定されるのは、（）、５％未満
ては、Ａ ｌ−ＦｅあるいはＡｌ−Ｆｅ−８１化合物の
析出量が少なく、加工軟化しにくいためである。
２．５％より多い場合、化合物が粗大になりヤずく、薄
箔圧延の際ピンホールか増えて旧圧延ｉ牛が低下する。
箔圧延の際ピンホールか増えて旧圧延ｉ牛が低下する。
３ｉ量か０．３５％以下であるのは、０．３５％を超え
る場合、Ｓｉの粒界偏析か起こりやすく、加工軟化しに
くくなるためである。
る場合、Ｓｉの粒界偏析か起こりやすく、加工軟化しに
くくなるためである。
製造工程において鋳塊の均質化処理は実施しなくてもよ
いが、実施する場合は５００℃より低い温度が好ましい
。その理由は、Ａ Ｉ −Ｆｅ系化合物を微細に析出さ
せるためである。５００°Ｃ以上の温度では、Ａｌ−Ｆ
ｅ、あるいはＡｌ−Ｆｅ−３ｉ化合物か凝集化し粗大と
なり、溶質原子の大半が析出してしまうためておる。
いが、実施する場合は５００℃より低い温度が好ましい
。その理由は、Ａ Ｉ −Ｆｅ系化合物を微細に析出さ
せるためである。５００°Ｃ以上の温度では、Ａｌ−Ｆ
ｅ、あるいはＡｌ−Ｆｅ−３ｉ化合物か凝集化し粗大と
なり、溶質原子の大半が析出してしまうためておる。
均質化処理温度の下限は４００℃とするのが好ましい。
この温度より低いと微細析出が十分に１７られない。
冷間圧延の工程中に１回以上の中間焼鈍を行なうのであ
るか、このとき、再結晶に到達しない温度で行なう。こ
の温度は、好ましくは、３００℃未満、１００°Ｃ以上
であり、時間は１〜４８時間が適当である。
るか、このとき、再結晶に到達しない温度で行なう。こ
の温度は、好ましくは、３００℃未満、１００°Ｃ以上
であり、時間は１〜４８時間が適当である。
焼鈍温度を再結晶温度より低い温度とする理由は、マト
リクスと粒界から固溶している溶質原子あるいは不純物
原子を排除し、その後の加工て加工軟化を起こしゃすく
するためである。
リクスと粒界から固溶している溶質原子あるいは不純物
原子を排除し、その後の加工て加工軟化を起こしゃすく
するためである。
つまり、再結晶温度より低い温度で焼鈍することで、転
位セル又は亜粒界上に溶質原子あるいは不純物原子が析
出し凝集化する。
位セル又は亜粒界上に溶質原子あるいは不純物原子が析
出し凝集化する。
モし−Ｃ回復の促進により亜粒界か成長し、粒内に析出
物か残存する。その結果、７１〜リクスと粒界から溶質
原子あるいは不純物原子が排除される。
物か残存する。その結果、７１〜リクスと粒界から溶質
原子あるいは不純物原子が排除される。
一万、再結晶温度で焼鈍すると、安定な粒界に溶質原子
あるいは不純物原子が析出してしまい、その後の加工で
７ＪＩ］工軟化してしまう。
あるいは不純物原子が析出してしまい、その後の加工で
７ＪＩ］工軟化してしまう。
このようにして中間焼鈍した板を冷間圧延すると、加工
軟化し、圧延性がよく薄箔圧延が可能で、しかも強度と
延性は従来の純アルミニウム箔よりすぐれた箔ができる
。
軟化し、圧延性がよく薄箔圧延が可能で、しかも強度と
延性は従来の純アルミニウム箔よりすぐれた箔ができる
。
最終冷間圧延後、必要に応じて最終焼鈍を行なう。その
温度は２００°Ｃ〜３５０℃が好ましい。
温度は２００°Ｃ〜３５０℃が好ましい。
時間は１〜４８時間が適当である。
以下、本発明の実施例について、比較例と対比して述べ
る。
る。
−〇 −
［実施例］
第１表に示すとおりの、０．５〜２．５％のＦｅ、０．
３５％未満のＳｉを含む各種アルミニウム合金の鋳塊そ
れぞれを使用して、同表に伴せて示す各製造工程に従っ
て、１４．５μＭのアルミニウム合金箔を製造した。
３５％未満のＳｉを含む各種アルミニウム合金の鋳塊そ
れぞれを使用して、同表に伴せて示す各製造工程に従っ
て、１４．５μＭのアルミニウム合金箔を製造した。
得られた各アルミニウム合金箔について、その（幾械的
性貿を試験した。その結果を同表に伴ぜて示す。
性貿を試験した。その結果を同表に伴ぜて示す。
合金Ｎｏ、 １〜４の鋳塊は実施例に係るものであり、
合金Ｎｏ、 ５〜７の鋳塊【、１１比較例に係るもので
ある。
合金Ｎｏ、 ５〜７の鋳塊【、１１比較例に係るもので
ある。
すへての鋳塊に対して、熱間圧延板の板厚は５ｍｒＴｆ
である。また、中間焼鈍を１回行なっ例では、３ｍｒｒ
Ｆ冷間圧延板に対して、２回行なった例では、３ｍｍ”
と、ｏ、ｏａｍｍ”ｏ冷間圧延板に対してそれぞれ行な
った。最終板厚は１４．５μＭであり、最終焼鈍を３０
０℃とした。
である。また、中間焼鈍を１回行なっ例では、３ｍｒｒ
Ｆ冷間圧延板に対して、２回行なった例では、３ｍｍ”
と、ｏ、ｏａｍｍ”ｏ冷間圧延板に対してそれぞれ行な
った。最終板厚は１４．５μＭであり、最終焼鈍を３０
０℃とした。
合金Ｎｏ、 １は均質化処理を実施せず、中間焼鈍は再
結晶温度より低い２７５°Ｃで１回実施した。
結晶温度より低い２７５°Ｃで１回実施した。
合金Ｎｏ、 ２は４８０°Ｃで均質化処理を実施し、中
間焼鈍は２回、再結晶温度より低い２７５°Ｃ１１５０
°Ｃで実施した。
間焼鈍は２回、再結晶温度より低い２７５°Ｃ１１５０
°Ｃで実施した。
合金Ｎｏ、 ３は、４８０℃て均質化処理を実施し、中
間焼鈍は再結晶温度より低い２７５°Ｏで１回実施した
。
間焼鈍は再結晶温度より低い２７５°Ｏで１回実施した
。
合金Ｎｏ、 ４は、４００℃で均質化処理を実施し、中
間焼鈍は２回、再結晶温度より低い２７５°Ｃ１１５０
℃て実施した。
間焼鈍は２回、再結晶温度より低い２７５°Ｃ１１５０
℃て実施した。
合金ＮＯ，５１Ｊ：、均質化処理を実施しないて川」間
焼鈍を再結晶温度以上の３５０°Ｃて１回実施した。
焼鈍を再結晶温度以上の３５０°Ｃて１回実施した。
合金Ｎｏ、 ６は、５５０°Ｃで均質化処理を実施し、
中間焼鈍は■１結晶ｄ１１１麿以トの３５０℃て１回実
施した。
中間焼鈍は■１結晶ｄ１１１麿以トの３５０℃て１回実
施した。
合金Ｎ０１７は６００℃て均質化処理を実施し、中間焼
鈍は１回目を再結晶温度より低い２５０ ”Ｃで、２回
目を再結晶温度以上の３００°Ｃて実施した。
鈍は１回目を再結晶温度より低い２５０ ”Ｃで、２回
目を再結晶温度以上の３００°Ｃて実施した。
実施例に係る合金Ｎｏ、 １〜４の最終焼鈍４オの機械
的性質（σ８．δ）は、すべて比較例に係る合金Ｎｏ、
５〜７のそれより向上している。
的性質（σ８．δ）は、すべて比較例に係る合金Ｎｏ、
５〜７のそれより向上している。
更に、前記各個の製）前工程により、１４．５μｍ１の
最終月の酒まてに圧延した際の、各厚さにお【−ノる圧
延先進率を各個について第１図に示号。
最終月の酒まてに圧延した際の、各厚さにお【−ノる圧
延先進率を各個について第１図に示号。
ここで圧延先進率とは第２図に示す如く、圧延後の圧延
＋Ａ１の 速度をＶ２斤延ロール２の周速をＶとした場
合、下記式で表される。
＋Ａ１の 速度をＶ２斤延ロール２の周速をＶとした場
合、下記式で表される。
圧延先進率（％〉−
（Ｖ ２−Ｖ） ／Ｖｘ １００
これによれば、実施例に従った酒の圧延先進率は、比較
例によった箔のそれより上回っており、本発明による酒
の圧延性の良いことか分かる。
例によった箔のそれより上回っており、本発明による酒
の圧延性の良いことか分かる。
なお、箔以外の板厚（０，１ｍｍ”以上）に対しても、
前述の加工軟化現象を利用することで、従来の純アルミ
ニ１クム板よりも強度と延性を向上−さけることができ
る。
前述の加工軟化現象を利用することで、従来の純アルミ
ニ１クム板よりも強度と延性を向上−さけることができ
る。
［発明の効果１
本発明の効果を要約すると、次のとおりである。
（１）本発明の製造方法により、得られるアルミニウム
合金箔の強度と延性を向上さ−１ることかできる。
合金箔の強度と延性を向上さ−１ることかできる。
（２）本発明の製造方法によれば、；ｉへの圧延先進率
が大きく、従って圧延性の優れたアルミニウム合金芯を
ＩＡ造することができる。
が大きく、従って圧延性の優れたアルミニウム合金芯を
ＩＡ造することができる。
第１図は実施例と比較例において、１４．５μｍＬの最
終箔まて圧延した際の箔の圧延先進率を、厚さ８０μｍ
から１４．５μｍまでの厚さにおいＣ示した図表、第２
図は圧延先進率の説明図である。
終箔まて圧延した際の箔の圧延先進率を、厚さ８０μｍ
から１４．５μｍまでの厚さにおいＣ示した図表、第２
図は圧延先進率の説明図である。
Claims (3)
- （１）Ｆｅ：０．５〜２．５％を含み、残部は実質上ア
ルミニウムであり、不純物中特に、Ｓｉ：０．３５％以
下としたアルミニウム鋳塊を熱間圧延及び、冷間圧延し
て、アルミニウム箔を製造する方法において、冷間圧延
の工程中、中間焼鈍を再結晶温度以下の温度で、少なく
とも１回行なうことを特徴とする強度と加工性に優れた
アルミニウム箔の製造方法。 - （２）中間焼鈍を１００℃以上３００℃未満の温度で行
なう、特許請求の範囲第１項記載のアルミニウム箔の製
造方法。 - （３）熱間圧延に先立って、アルミニウム鋳塊を５００
℃より低い温度で均質化処理する、特許請求の範囲第１
項又は第２項記載のアルミニウム箔の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16376486A JPS6320103A (ja) | 1986-07-14 | 1986-07-14 | 強度と加工性に優れたアルミニウム箔の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16376486A JPS6320103A (ja) | 1986-07-14 | 1986-07-14 | 強度と加工性に優れたアルミニウム箔の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6320103A true JPS6320103A (ja) | 1988-01-27 |
| JPH0363442B2 JPH0363442B2 (ja) | 1991-10-01 |
Family
ID=15780263
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16376486A Granted JPS6320103A (ja) | 1986-07-14 | 1986-07-14 | 強度と加工性に優れたアルミニウム箔の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6320103A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6425933A (en) * | 1987-07-21 | 1989-01-27 | Sumikei Arumihaku Kk | Aluminum foil for packing |
| CN103722014A (zh) * | 2014-01-06 | 2014-04-16 | 华西铝业有限责任公司 | 一种8150坯料生产单零铝箔的工艺 |
| CN104858233A (zh) * | 2015-06-08 | 2015-08-26 | 江苏丰源铝业有限公司 | 一种双零铝箔厚差轧制法 |
| JP2016060963A (ja) * | 2014-09-22 | 2016-04-25 | アイシン精機株式会社 | アルミニウム合金及びアルミニウム合金線 |
| JP2016141865A (ja) * | 2015-02-04 | 2016-08-08 | 三菱アルミニウム株式会社 | アルミニウム合金箔、電池電極用集電体およびアルミニウム合金箔の製造方法 |
| CN106825040A (zh) * | 2017-03-27 | 2017-06-13 | 江苏大亚铝业有限公司 | 1850mm幅宽轧机轧制双零铝箔的方法 |
| JP2017186630A (ja) * | 2016-04-07 | 2017-10-12 | 三菱アルミニウム株式会社 | 電池集電体用アルミニウム合金箔およびその製造方法 |
| CN108213080A (zh) * | 2018-03-01 | 2018-06-29 | 昆山铝业有限公司 | 一种铝箔轧制工艺 |
| JP7568874B1 (ja) * | 2023-10-02 | 2024-10-16 | Ｍａアルミニウム株式会社 | アルミニウム合金箔およびその製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55122603A (en) * | 1979-03-15 | 1980-09-20 | Mitsubishi Keikinzoku Kogyo Kk | Manufacture of aluminum foil |
| JPS5964758A (ja) * | 1982-07-15 | 1984-04-12 | コンテイネンタル カン カンパニ− ユ−エスエイ インコ−ポレ−テツド | アルミニウム合金のストリツプ材をつくる方法とその製品 |
-
1986
- 1986-07-14 JP JP16376486A patent/JPS6320103A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55122603A (en) * | 1979-03-15 | 1980-09-20 | Mitsubishi Keikinzoku Kogyo Kk | Manufacture of aluminum foil |
| JPS5964758A (ja) * | 1982-07-15 | 1984-04-12 | コンテイネンタル カン カンパニ− ユ−エスエイ インコ−ポレ−テツド | アルミニウム合金のストリツプ材をつくる方法とその製品 |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6425933A (en) * | 1987-07-21 | 1989-01-27 | Sumikei Arumihaku Kk | Aluminum foil for packing |
| CN103722014A (zh) * | 2014-01-06 | 2014-04-16 | 华西铝业有限责任公司 | 一种8150坯料生产单零铝箔的工艺 |
| CN103722014B (zh) * | 2014-01-06 | 2016-09-21 | 华西铝业有限责任公司 | 一种8150坯料生产单零铝箔的工艺 |
| JP2016060963A (ja) * | 2014-09-22 | 2016-04-25 | アイシン精機株式会社 | アルミニウム合金及びアルミニウム合金線 |
| JP2016141865A (ja) * | 2015-02-04 | 2016-08-08 | 三菱アルミニウム株式会社 | アルミニウム合金箔、電池電極用集電体およびアルミニウム合金箔の製造方法 |
| CN104858233A (zh) * | 2015-06-08 | 2015-08-26 | 江苏丰源铝业有限公司 | 一种双零铝箔厚差轧制法 |
| JP2017186630A (ja) * | 2016-04-07 | 2017-10-12 | 三菱アルミニウム株式会社 | 電池集電体用アルミニウム合金箔およびその製造方法 |
| CN106825040A (zh) * | 2017-03-27 | 2017-06-13 | 江苏大亚铝业有限公司 | 1850mm幅宽轧机轧制双零铝箔的方法 |
| CN108213080A (zh) * | 2018-03-01 | 2018-06-29 | 昆山铝业有限公司 | 一种铝箔轧制工艺 |
| JP7568874B1 (ja) * | 2023-10-02 | 2024-10-16 | Ｍａアルミニウム株式会社 | アルミニウム合金箔およびその製造方法 |
| WO2025074468A1 (ja) * | 2023-10-02 | 2025-04-10 | Ｍａアルミニウム株式会社 | アルミニウム合金箔およびその製造方法 |
| JP2025062590A (ja) * | 2023-10-02 | 2025-04-14 | Ｍａアルミニウム株式会社 | アルミニウム合金箔およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0363442B2 (ja) | 1991-10-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2005056859A1 (ja) | ベークハード性およびヘム加工性に優れたAl-Mg-Si合金板の製造方法 | |
| JPS623225B2 (ja) | ||
| JPS6320103A (ja) | 強度と加工性に優れたアルミニウム箔の製造方法 | |
| JPS61119658A (ja) | アルミニウム箔地の製造方法 | |
| JPS6318041A (ja) | アルミニウム箔地の製造方法 | |
| JPH03120332A (ja) | アルミニウム箔とその製造方法 | |
| JP3161141B2 (ja) | アルミニウム合金薄板の製造方法 | |
| JPS63161148A (ja) | 強度と加工性に優れたアルミニウム箔の製造方法 | |
| JP2002146462A (ja) | 成形性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JP4237326B2 (ja) | 成形性および耐食性に優れたアルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPS6022054B2 (ja) | 成形性および耐食性のすぐれた高強度Ａｌ合金薄板、並びにその製造法 | |
| JPS6339661B2 (ja) | ||
| JPH07116567B2 (ja) | Ａ１−Ｃｕ−Ｌｉ−Ｚｒ系超塑性板の製造方法 | |
| JP3278119B2 (ja) | 成形性及び焼付硬化性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板の製造方法 | |
| JP3697539B2 (ja) | 成形加工性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板及びその製造方法 | |
| JPH0251210A (ja) | 電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔及びその製造方法 | |
| JPS6254183B2 (ja) | ||
| JPS6054383B2 (ja) | 成形性および耐食性のすぐれた高強度Ａｌ合金薄板、並びにその製造法 | |
| JPS61257459A (ja) | アルミニウム箔地の製造法 | |
| JPH0320454B2 (ja) | ||
| JPS5976864A (ja) | 深絞り用アルミニウム合金薄板の製造方法 | |
| JP3857418B2 (ja) | 成形性に優れるアルミニウム合金半硬質材の製造方法 | |
| JPH04124251A (ja) | アルミニウム箔の製造方法 | |
| JPH03191042A (ja) | 成形性に優れたアルミニウム合金箔の製造方法 | |
| JPS6296643A (ja) | 超塑性アルミニウム合金 |