JPS63209108A - 異方性フエライト磁石の製造方法 - Google Patents
異方性フエライト磁石の製造方法Info
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- JPS63209108A JPS63209108A JP62042427A JP4242787A JPS63209108A JP S63209108 A JPS63209108 A JP S63209108A JP 62042427 A JP62042427 A JP 62042427A JP 4242787 A JP4242787 A JP 4242787A JP S63209108 A JPS63209108 A JP S63209108A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、結晶方位異方性を有する焼結用フェライ）［
石粉末と粘性有機結合剤とからなる間粘度練合物を高圧
で押出し成形して異方性を付与し、その後焼結するフェ
ライト磁石の製造方法に関するものである。
石粉末と粘性有機結合剤とからなる間粘度練合物を高圧
で押出し成形して異方性を付与し、その後焼結するフェ
ライト磁石の製造方法に関するものである。
本発明は特に限定されるものではないが、例えばラジア
ル異方性を持つようにリング形に一体成形したフェライ
ト焼結磁石を製造するのに好適な方法である。
ル異方性を持つようにリング形に一体成形したフェライ
ト焼結磁石を製造するのに好適な方法である。
［従来の技術］
ラジアル異方性を呈するリング形のフェライト焼結磁石
は、永久磁石型ステンピングモータやブラシレスＤＣモ
ータのロータ、あるいはコアレスモーフのステータ磁石
等に広く利用されている。特にこれらの用途においては
、モータの高性能化、小型化ならびに使用し易さ等の観
点から残留磁束密度が高く最大エネルギー積が大きな磁
石特性のリング一体型磁石の要望が大きい。
は、永久磁石型ステンピングモータやブラシレスＤＣモ
ータのロータ、あるいはコアレスモーフのステータ磁石
等に広く利用されている。特にこれらの用途においては
、モータの高性能化、小型化ならびに使用し易さ等の観
点から残留磁束密度が高く最大エネルギー積が大きな磁
石特性のリング一体型磁石の要望が大きい。
この種のリング形フェライト焼結磁石を製造する方法は
従来から幾つか開発されている６代表的な例としては、
フェライト磁石粉末を含むスラリーを磁場中で成形する
湿式磁場プレス法や磁石粉末と有機結合剤とを混合して
顆粒状にし金型中に充填して磁場中プレスを行う乾式磁
場プレス法、磁石粉末と有機結合剤とを混練して押出し
成形を行う押出し成形法、更には圧延により厚み方向に
配向させた異方性シートを巻付は一体化する成形方法等
がある。
従来から幾つか開発されている６代表的な例としては、
フェライト磁石粉末を含むスラリーを磁場中で成形する
湿式磁場プレス法や磁石粉末と有機結合剤とを混合して
顆粒状にし金型中に充填して磁場中プレスを行う乾式磁
場プレス法、磁石粉末と有機結合剤とを混練して押出し
成形を行う押出し成形法、更には圧延により厚み方向に
配向させた異方性シートを巻付は一体化する成形方法等
がある。
［発明が解決しようとする問題点］
しかし一般に製造し易い方法は高い磁石特性が得られず
、逆に高い磁石特性が得られるものは製造が煩瑣になる
という相反する問題がある。
、逆に高い磁石特性が得られるものは製造が煩瑣になる
という相反する問題がある。
例えば湿式磁場プレス法では３．５〜４．５ＭＧＯｓの
（ＢＨ）ｗａｘが得られ好ましい磁石特性を呈するもの
の焼結過程で複雑に割れリング一体構造の磁石を製造す
ることは不可能とされている。それに対して乾式磁場プ
レス法では、製造は容易に行えるものの、（ＢＨ）ｌｌ
ａｘ はせいぜい２ Ｍ Ｇ Ｏｅ程度である。
（ＢＨ）ｗａｘが得られ好ましい磁石特性を呈するもの
の焼結過程で複雑に割れリング一体構造の磁石を製造す
ることは不可能とされている。それに対して乾式磁場プ
レス法では、製造は容易に行えるものの、（ＢＨ）ｌｌ
ａｘ はせいぜい２ Ｍ Ｇ Ｏｅ程度である。
従って湿式並びに乾式磁場成形法によって特性の良い磁
石を製造したい場合には、成形体の形状を弓形にせざる
を得す、複数の弓形磁石を貼り合わせてリング形状にす
る作業が必要となる。しかも弓形磁石の場合には焼結時
に変形が生じ易く、正確な寸法で製品を仕上げることは
非常に難しい。
石を製造したい場合には、成形体の形状を弓形にせざる
を得す、複数の弓形磁石を貼り合わせてリング形状にす
る作業が必要となる。しかも弓形磁石の場合には焼結時
に変形が生じ易く、正確な寸法で製品を仕上げることは
非常に難しい。
最も製造し易いのは押出しによる成形法を採用すること
である。しかし従来技術では比較的粘度の低い混練物を
５０〜１５０ ｋｇ／ｃｏ＋”程度の押出し圧力で成形
しており、（ＢＨ）ｗａｘとしては２．０ＭＧＯｅ程度
が限界であり、それ以上高いものは得られなかった。
である。しかし従来技術では比較的粘度の低い混練物を
５０〜１５０ ｋｇ／ｃｏ＋”程度の押出し圧力で成形
しており、（ＢＨ）ｗａｘとしては２．０ＭＧＯｅ程度
が限界であり、それ以上高いものは得られなかった。
乾式法で最も高い（ＢＨ）ｗａｘを得ることのできる方
法は、特開昭４９−２８８９９号公報に見られるように
圧延によって厚み方向に異方性を付与した磁石シートを
マンドレルに巻付けて巻付けと同時に各層間を圧着し一
体化する方法がある。この方法によれば（ＢＨ）ｗａｘ
を４．０ＭＧＯｅ程度にまで高めることが可能である。
法は、特開昭４９−２８８９９号公報に見られるように
圧延によって厚み方向に異方性を付与した磁石シートを
マンドレルに巻付けて巻付けと同時に各層間を圧着し一
体化する方法がある。この方法によれば（ＢＨ）ｗａｘ
を４．０ＭＧＯｅ程度にまで高めることが可能である。
しかし圧延したシートをマンドレルに圧着しながら巻付
は一体化する工程が必要であり、生産性の点では押出し
成形には及ばない。
は一体化する工程が必要であり、生産性の点では押出し
成形には及ばない。
本発明の目的は、上記のような従来技術の欠点を解消し
、最も製造し易い押出し成形法を用いて、しかも（Ｂ
Ｈ） ｗａｘが３ＭＧＯｅ以上の高い磁石特性を呈する
ような異方性フェライト焼結磁石の製造方法を提供する
ことにある。
、最も製造し易い押出し成形法を用いて、しかも（Ｂ
Ｈ） ｗａｘが３ＭＧＯｅ以上の高い磁石特性を呈する
ような異方性フェライト焼結磁石の製造方法を提供する
ことにある。
［問題点を解決するための手段］
本発明は一般式ＭＯ・ｎＦｅｚｏｓ（但し、ＭはＢａ、
Ｂｒ、およびＰｂの群から選ばれる１種以上の元素、ｎ
は４．５〜６．５の数）で表される結晶方位異方性を有
する焼結用フェライト磁石粉末と粘性有機結合剤とを混
練し、押出し成形した後、焼結する方法である。
Ｂｒ、およびＰｂの群から選ばれる１種以上の元素、ｎ
は４．５〜６．５の数）で表される結晶方位異方性を有
する焼結用フェライト磁石粉末と粘性有機結合剤とを混
練し、押出し成形した後、焼結する方法である。
ここで前記の目的を達成するため本発明では、先ず焼結
用フェライトｍ石粉末と粘性有機結合剤とを混合し、練
合して高粘度の練合物に調整し、次いでその高粘度に調
整した練合物を強力な押出成形機を用いて高圧で押し出
す点に大きな特徴を有するものである。
用フェライトｍ石粉末と粘性有機結合剤とを混合し、練
合して高粘度の練合物に調整し、次いでその高粘度に調
整した練合物を強力な押出成形機を用いて高圧で押し出
す点に大きな特徴を有するものである。
粘性有機結合剤は、樹脂成分と可塑剤潤滑剤と溶媒等で
構成される。樹脂成分としては、例えばｐＶＡ （ポリ
ビニルアルコール）、ＰＶＢ（ポリビニルブチラール）
、ＣＭＣ（カルボキシメチルセルロース） 、ＭＣ（
メチルセルロース）等が用いられ、磁石粉末１００重量
部に対して３〜２０重量部の範囲で加えられる。また可
塑性を高めるためＤＢＰのような可塑剤や潤滑剤が１０
重量部以下添加され、同時に２０重量部以下のアルコー
ルや水等の溶媒が加えら、れる、これらを混合し、当初
粘度が低い場合でも練合を行っている間に溶媒などが揮
発し、また練合後に乾燥器に入れて更に溶媒分等を揮発
させることによって高粘度の状態に調整する。
構成される。樹脂成分としては、例えばｐＶＡ （ポリ
ビニルアルコール）、ＰＶＢ（ポリビニルブチラール）
、ＣＭＣ（カルボキシメチルセルロース） 、ＭＣ（
メチルセルロース）等が用いられ、磁石粉末１００重量
部に対して３〜２０重量部の範囲で加えられる。また可
塑性を高めるためＤＢＰのような可塑剤や潤滑剤が１０
重量部以下添加され、同時に２０重量部以下のアルコー
ルや水等の溶媒が加えら、れる、これらを混合し、当初
粘度が低い場合でも練合を行っている間に溶媒などが揮
発し、また練合後に乾燥器に入れて更に溶媒分等を揮発
させることによって高粘度の状態に調整する。
本発明における高粘度練合物は、従来の粘土やセラミッ
ク押出し成形の場合と大きく異なり、２００ｋｇ／ｃｍ
”以上の高い押出し圧力でなければ押出し成形できない
ような高粘度状態に調整されたものであり、そのためゴ
ム等の成形に用いられているような強力な押出成形機を
必要とする。
ク押出し成形の場合と大きく異なり、２００ｋｇ／ｃｍ
”以上の高い押出し圧力でなければ押出し成形できない
ような高粘度状態に調整されたものであり、そのためゴ
ム等の成形に用いられているような強力な押出成形機を
必要とする。
例えば押出し圧力３００ｋｇ／ｃｍ”の練合物は２００
ｋｇ／ｃｍ”で押出そうとしても高粘度のため押出せず
、逆に４００ｋｇ／ｃｍ”で押出そうとしても流れ出す
ためそのような圧力はかけられない、つまり押出し圧力
は練合物の粘度を表しているとも言える。粘度は樹脂量
、可塑剤潤滑剤量、溶媒量、更には温度等により変動す
るが、本発明の特徴は２００ｋｇ／ｃｍ”以上の押出し
圧力をかけられるような粘度に調整するということであ
る。
ｋｇ／ｃｍ”で押出そうとしても高粘度のため押出せず
、逆に４００ｋｇ／ｃｍ”で押出そうとしても流れ出す
ためそのような圧力はかけられない、つまり押出し圧力
は練合物の粘度を表しているとも言える。粘度は樹脂量
、可塑剤潤滑剤量、溶媒量、更には温度等により変動す
るが、本発明の特徴は２００ｋｇ／ｃｍ”以上の押出し
圧力をかけられるような粘度に調整するということであ
る。
本発明において押出し圧力を２００ ｋｇ／ｃｍ”以上
としたのは、種々実験の結果、それ以上の押出し圧力で
押出せば剪断応力による配向が顕著となり良好な磁石特
性を呈することが判明したからである。押出し圧力は高
い方が好ましいが、磁石特性並びに製造の容易性などの
観点から特に好ましい範囲は３００〜５００ ｋｇ’／
ｃｍｚ程度である。最高圧力については特に制限はない
が、押出し成形機の通常の能力から１０００ｋｇ／ｃ＋
ｓ”程度が一つの目安である。
としたのは、種々実験の結果、それ以上の押出し圧力で
押出せば剪断応力による配向が顕著となり良好な磁石特
性を呈することが判明したからである。押出し圧力は高
い方が好ましいが、磁石特性並びに製造の容易性などの
観点から特に好ましい範囲は３００〜５００ ｋｇ’／
ｃｍｚ程度である。最高圧力については特に制限はない
が、押出し成形機の通常の能力から１０００ｋｇ／ｃ＋
ｓ”程度が一つの目安である。
ラジアル方向に配向させる金型構造は、例えば第１図に
示すような構造である。中央の軸心部１０の周囲を円錐
状の金型１２が取り囲み、それらの間の通路１４を通っ
て練合物が押し出され、断面リング形に成形される。そ
の絞り比Ｄ＋／ＩＩ （金型入口部の通路半径Ｄ１
と出口部の通路半径りよとの比）が２〜１００程度の範
囲の中から適当な値が選択される。
示すような構造である。中央の軸心部１０の周囲を円錐
状の金型１２が取り囲み、それらの間の通路１４を通っ
て練合物が押し出され、断面リング形に成形される。そ
の絞り比Ｄ＋／ＩＩ （金型入口部の通路半径Ｄ１
と出口部の通路半径りよとの比）が２〜１００程度の範
囲の中から適当な値が選択される。
［作用］
本発明のように高粘度の練合物を第１図に示すような金
型を用いて高圧で押し出すと、第２図Ａに示すように金
型内で壁面１６の部分と通路の中央部とで大きな速度差
が生しる。各部の速度ベクトルを矢印Ｖで表し、その速
度成分の分布を符号１８で示す、このような速度差が剪
断力として作用して六角板状のフェライトｍ石粉末をそ
のＣ軸方向がラジアル方向を向くように綺麗に配向させ
る。この配向度はＢｒ／ＢＳの計算値で０．８以上に達
し、その結果、焼結したフェライト磁石は（ＢＨ）Ｉｌ
ａｘが３．０以上の高性能のものとなる。
型を用いて高圧で押し出すと、第２図Ａに示すように金
型内で壁面１６の部分と通路の中央部とで大きな速度差
が生しる。各部の速度ベクトルを矢印Ｖで表し、その速
度成分の分布を符号１８で示す、このような速度差が剪
断力として作用して六角板状のフェライトｍ石粉末をそ
のＣ軸方向がラジアル方向を向くように綺麗に配向させ
る。この配向度はＢｒ／ＢＳの計算値で０．８以上に達
し、その結果、焼結したフェライト磁石は（ＢＨ）Ｉｌ
ａｘが３．０以上の高性能のものとなる。
因に従来の一般的なセラミックの押出し成形では、有機
結合剤の樹脂成分はセラミック粉末１００重量部に対し
て概ね３重量部以下であり、混練物の粘度は低く抑えら
れている。従って、それらに用いる押出し成形機も、そ
の構造上２００ｋｇ／ｃ＋ｗ”以上の耐圧設計がなされ
ておらず、圧力が上がり過ぎると混練物をバックフロー
させるようになっており、押出し圧力は最大１００〜１
５０ ｋｇ／ｃｍ’程度が限界である。このような状態
の時は、第２図Ｂに示すように混練物押出し速度は金型
中の通路において金型の壁面近傍部と中央部とで殆ど差
がなく、金型壁面１６の近傍部分はある程度配向するも
のの中央部分は剪断力を受けないため配向せず、全体と
して配向度が低くなり（ＢＨ）ｗａｘは２．０ＭＧＯｅ
程度が限度になってしまう。
結合剤の樹脂成分はセラミック粉末１００重量部に対し
て概ね３重量部以下であり、混練物の粘度は低く抑えら
れている。従って、それらに用いる押出し成形機も、そ
の構造上２００ｋｇ／ｃ＋ｗ”以上の耐圧設計がなされ
ておらず、圧力が上がり過ぎると混練物をバックフロー
させるようになっており、押出し圧力は最大１００〜１
５０ ｋｇ／ｃｍ’程度が限界である。このような状態
の時は、第２図Ｂに示すように混練物押出し速度は金型
中の通路において金型の壁面近傍部と中央部とで殆ど差
がなく、金型壁面１６の近傍部分はある程度配向するも
のの中央部分は剪断力を受けないため配向せず、全体と
して配向度が低くなり（ＢＨ）ｗａｘは２．０ＭＧＯｅ
程度が限度になってしまう。
このような理由で本発明によって初めて高い磁石特性を
呈する異方性フェライ）［石を高能率で押出し成形法に
より生産することが可能となる。
呈する異方性フェライ）［石を高能率で押出し成形法に
より生産することが可能となる。
［実施例］
Ｓｒ０・６Ｆｅ、Ｏ，で表される焼結用フェライト磁石
粉末１００重量部と、ＰＶＢＩ〜２０１ｆＬ量部と、Ｄ
ＢＰ２〜１０重量部と、エチルアルコール２〜１０重量
部とを加圧式ニーグーにより混練し、粘度の異なる数種
の練合物を調整した。つまり樹脂量、可塑剤潤滑剤量、
溶媒量、更には温度などを変えて、５０〜５００ｋｇ／
ｃｍ” の押出し圧力で成形できるように数種の練合物
試料を作成した。
粉末１００重量部と、ＰＶＢＩ〜２０１ｆＬ量部と、Ｄ
ＢＰ２〜１０重量部と、エチルアルコール２〜１０重量
部とを加圧式ニーグーにより混練し、粘度の異なる数種
の練合物を調整した。つまり樹脂量、可塑剤潤滑剤量、
溶媒量、更には温度などを変えて、５０〜５００ｋｇ／
ｃｍ” の押出し圧力で成形できるように数種の練合物
試料を作成した。
これらの練合物を１０００ ｋｇ／ｃｓ＋”程度までの
押出し圧力をかけることのできる強力な押出成形機を用
いてリング形に押出し成形した。使用した金型は押出し
成形機取り付は側の外径が７５ｍｍφで内径が２０ｍ−
φ、出口側の外径が３０Ｉｌ＋１φで内径が２０ｍｍφ
であり、絞り角度が約６０度のものである。
押出し圧力をかけることのできる強力な押出成形機を用
いてリング形に押出し成形した。使用した金型は押出し
成形機取り付は側の外径が７５ｍｍφで内径が２０ｍ−
φ、出口側の外径が３０Ｉｌ＋１φで内径が２０ｍｍφ
であり、絞り角度が約６０度のものである。
押出し速度が毎分２ｍになるように調整して押出し成形
し、得られたリング形の成形体を１１５０〜１２５０℃
で焼結してフェライト磁石を得た。押出し成形時におけ
る練合物の温度は２０〜６０℃である。このようにして
得られた各試料の押出し圧力と配向度並びにラジアル方
向の残留磁束密度Ｂｒおよび最大エネルギー積（ＢＨ）
ｎ＋ａｘの測定値を第１表に示す。
し、得られたリング形の成形体を１１５０〜１２５０℃
で焼結してフェライト磁石を得た。押出し成形時におけ
る練合物の温度は２０〜６０℃である。このようにして
得られた各試料の押出し圧力と配向度並びにラジアル方
向の残留磁束密度Ｂｒおよび最大エネルギー積（ＢＨ）
ｎ＋ａｘの測定値を第１表に示す。
第１表
なお第１表において配向度はＢ ｒ ／ Ｂ ｓで計算
したものである。得られた各磁石の密度は何れも４ 、
８５ ｇ／ｃｍ’でほぼ同一であった。この第１表か
ら、押出し圧力が高いもの、つまり高粘度練合物を高圧
で押出した場合には、配向度も高＜（ＢＨ）Ｉｌａｘ
も高くなることが判る。
したものである。得られた各磁石の密度は何れも４ 、
８５ ｇ／ｃｍ’でほぼ同一であった。この第１表か
ら、押出し圧力が高いもの、つまり高粘度練合物を高圧
で押出した場合には、配向度も高＜（ＢＨ）Ｉｌａｘ
も高くなることが判る。
十分に配向させるに必要な押出し圧力は２００ｋｇ／ｃ
ｍ”以上であり、そのような値に設定すれば（ＢＨ）Ｉ
ｌａｘも３．０ＭＧＯｅ以上となる。
ｍ”以上であり、そのような値に設定すれば（ＢＨ）Ｉ
ｌａｘも３．０ＭＧＯｅ以上となる。
勿論、より高粘度にして高圧を印加して押出す方が配向
度も向上しくＢＨ）ｗａｘ も向上することになる。
度も向上しくＢＨ）ｗａｘ も向上することになる。
金型の絞り率も配向度に影響を及ぼす、絞り率が大きく
なるほど配向度は高くなり良好な結果が得られる。練合
物の温度も配向度に影響を及ぼす。温度が高くなるほど
練合物の粘度は低くなり配向度は悪くなる。
なるほど配向度は高くなり良好な結果が得られる。練合
物の温度も配向度に影響を及ぼす。温度が高くなるほど
練合物の粘度は低くなり配向度は悪くなる。
以上本発明の一実施例について詳述したが、本発明は一
般式ＭＯ・ｎＦｅ２０ｓで表され、ＭがＢａ、Ｂｒ、Ｐ
ｂの１種以上でありｎが４．５〜６．５の範囲の数のも
のであれば、全て同様の製造方法を適用でき、良好な結
果が得られる。使用する粘性有機結合剤は、実施例に示
すＰｖＢの他、ＰＶＡやＣＭＣあるいはＭＣ等でも同様
の結果が得られる。溶媒は使用する樹脂成分に応じてア
ルコールや水など適当なものを用いる。
般式ＭＯ・ｎＦｅ２０ｓで表され、ＭがＢａ、Ｂｒ、Ｐ
ｂの１種以上でありｎが４．５〜６．５の範囲の数のも
のであれば、全て同様の製造方法を適用でき、良好な結
果が得られる。使用する粘性有機結合剤は、実施例に示
すＰｖＢの他、ＰＶＡやＣＭＣあるいはＭＣ等でも同様
の結果が得られる。溶媒は使用する樹脂成分に応じてア
ルコールや水など適当なものを用いる。
なお上記実施例はリング形に押出すものであったが、金
型形状によってシート状に押出したり、断面弓形などに
押出してもよい、シート状に押出したものは打抜き成形
して焼結してもよいし、マンドレルに巻付けて同時に眉
間を密着一体化してリング形にし焼結するようなラジア
ル異方性の磁石の製造にも適用できる。
型形状によってシート状に押出したり、断面弓形などに
押出してもよい、シート状に押出したものは打抜き成形
して焼結してもよいし、マンドレルに巻付けて同時に眉
間を密着一体化してリング形にし焼結するようなラジア
ル異方性の磁石の製造にも適用できる。
［発明の効果］
本発明は上記のように焼結用フェライト磁石粉末と粘性
有機結合剤とからなる高粘度練合物を高圧で押出し成形
し焼結する製造方法だから、押出し成形時に金型内の通
路の全ての領域にわたって大きな剪断力が作用し、その
ため配向度が向上し、従来湿式磁場プレス法あるいは異
方性シートの巻付は法でしか得られなかった（ＢＨ）■
ａｘ３．０以上という高い磁石特性のフェライト磁石を
、押出し成形法により製造することが可能となり、極め
て生産性が高くなる優れた効果を有するものである。
有機結合剤とからなる高粘度練合物を高圧で押出し成形
し焼結する製造方法だから、押出し成形時に金型内の通
路の全ての領域にわたって大きな剪断力が作用し、その
ため配向度が向上し、従来湿式磁場プレス法あるいは異
方性シートの巻付は法でしか得られなかった（ＢＨ）■
ａｘ３．０以上という高い磁石特性のフェライト磁石を
、押出し成形法により製造することが可能となり、極め
て生産性が高くなる優れた効果を有するものである。
第１図は押出し成形に用いる金型の一例を示す断面図、
第２図Ａは本発明による押出し成形時の練合物の速度分
布を示す説明図、第２図Ｂは従来技術における押出し成
形時の練合物の速度分布を示す説明図である。 １０・・・軸心部、１２・・・金型、１４・・・通路、
１６・・・壁面、１８・・・練合物の押出し速度分布。
第２図Ａは本発明による押出し成形時の練合物の速度分
布を示す説明図、第２図Ｂは従来技術における押出し成
形時の練合物の速度分布を示す説明図である。 １０・・・軸心部、１２・・・金型、１４・・・通路、
１６・・・壁面、１８・・・練合物の押出し速度分布。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、一般式Ｍｏ・ｎＦｅ＿２Ｏ＿３（但し、ＭはＢａ、
Ｂｒ、およびＰｂの群から選ばれる１種以上の元素、ｎ
は４．５〜６．５の数）で表される結晶方位異方性を有
する焼結用フェライト磁石粉末１００重量部に対して、
３〜２０重量部の樹脂成分と１０重量部以下の可塑剤潤
滑剤と２０重量部以下の溶媒を含む粘性有機結合剤を混
練して高粘度に調整し、その高粘度練合物を押出し成形
機により２００ｋｇ／ｃｍ＾２以上の高い押出し圧力で
押出し成形し、その後焼結することを特徴とする異方性
フェライト磁石の製造方法。 ２、リング形に押出し、ラジアル方向に異方性を付与す
る特許請求の範囲第１項記載の製造方法。 ３、シート状に押出し、厚み方向に異方性を付与する特
許請求の範囲第１項記載の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62042427A JPS63209108A (ja) | 1987-02-25 | 1987-02-25 | 異方性フエライト磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62042427A JPS63209108A (ja) | 1987-02-25 | 1987-02-25 | 異方性フエライト磁石の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63209108A true JPS63209108A (ja) | 1988-08-30 |
| JPH0588521B2 JPH0588521B2 (ja) | 1993-12-22 |
Family
ID=12635763
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62042427A Granted JPS63209108A (ja) | 1987-02-25 | 1987-02-25 | 異方性フエライト磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63209108A (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55150210A (en) * | 1979-05-11 | 1980-11-22 | Hitachi Metals Ltd | Method of producing ferrite magnet |
| JPS5769710A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-28 | Hitachi Metals Ltd | Manufacture of ferrite magnet |
| JPS5770132A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-30 | Hitachi Metals Ltd | Binder for extrusion molding |
| JPS5770133A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-30 | Hitachi Metals Ltd | Binder for extrusion molding |
-
1987
- 1987-02-25 JP JP62042427A patent/JPS63209108A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55150210A (en) * | 1979-05-11 | 1980-11-22 | Hitachi Metals Ltd | Method of producing ferrite magnet |
| JPS5769710A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-28 | Hitachi Metals Ltd | Manufacture of ferrite magnet |
| JPS5770132A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-30 | Hitachi Metals Ltd | Binder for extrusion molding |
| JPS5770133A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-30 | Hitachi Metals Ltd | Binder for extrusion molding |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0588521B2 (ja) | 1993-12-22 |
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