JPS6323448B2

JPS6323448B2 -

Info

Publication number: JPS6323448B2
Application number: JP14553279A
Authority: JP
Inventors: Masahide Nomura; Yoshio Sato
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1979-11-12
Filing date: 1979-11-12
Publication date: 1988-05-17
Also published as: JPS5668718A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は液化石油ガスなど低温の燃料用液化ガ
スを蒸発させ、気体として供給するプラントの制
御装置に関し、とくに火力発電プラント用ボイラ
に燃料を供給するプラントの制御装置に関する。

液化石油ガス（Liquefied Petroleum Gas……
以下LPGと略す）などの燃料用液化ガスを火力
発電プラントに用いる場合には液化されている燃
料を再び気化し、気体の状態で燃料流量を制御し
てバーナに供給する。第１図は、このような火力
発電プラントのためのLPG燃料供給プラントの
構成を示すもので、以下に動作を説明する。

LPG液は、LPG液タンク１からLPG液ポンプ
を通してエバポレータ３へ送られる。エバポレー
タ３内のLPG液は、エバポレータ３の底部から
リボイラ４に入り、リボイラ４で温水により温め
られ、LPG蒸気・液混相液となり、エバポレー
タ３に戻る。エバポレータ３に戻つたLPG蒸
気・液混相液のうちLPG蒸気の一部は、スーパ
ヒータ５に送られ、スーパヒータ５で温水により
過熱され、LPG過熱蒸気となり、配管を通して
火力プラント用ボイラへ送られる。

上記のLPG燃料供給プラントを制御するのに、
従来例として、第２図に示すLPG燃料供給プラ
ント制御装置がある。次に、このLPG燃料供給
プラント制御装置の動作を説明する。

減算器１０１は、エバポレータ３のLPG液レ
ベル設定値L_EVRとLPG液レベルL_EVとの偏差L_EVE
を計算する。比例・積分器１０２は、偏差L_EVEに
基づいてエバポレータ出口LPG蒸気流量修正信
号F_CV3Mを計算する。加算器１０３は、エバポレ
ータ出口LPG蒸気流量F_CV3とエバポレータ出口
LPG蒸気流量修正信号F_CV3Mを加算し、エバポレ
ータ入口LPG液流量デマンド信号F_CV1Dを計算す
る。減算器１０４は、エバポレータ入口LPG液
流量デマンド信号F_CV1Dとエバポレータ入口LPG
液流量F_CV1との偏差F_CV1Eを計算する。比例・積
分器１０５は、偏差F_CV1Eに基づいてエバポレー
タ入口LPG液流量調節弁CV１、操作信号M_CV1を
計算し、エバポレータ入口LPG液流量調節弁CV
１を操作する。

減算器１０６は、エバポレータLPG蒸気圧力
設定値P_EVRとエバポレータLPG蒸気圧力P_EVとの
偏差P_EVEを計算する。比例・積分器１０７は、偏
差P_EVEに基づいて、リボイラ温水流量デマンド信
号F_CV2Dを計算する。減算器１０８は、リボイラ
温水流量デマンド信号F_CV2Dとリボイラ温水流量
F_CV2との偏差F_CV2Eを計算する。比例・積分器１
０９は、偏差F_CV2Eに基づいてリボイラ温水流量
調節弁CV２操作信号M_CV2を計算し、リボイラ温
水流量調節弁CV２を操作する。

減算器１１０は、配管LPG蒸気圧力設定P_HRと
配管LPG蒸気圧力P_Hとの偏差P_HEを計算する。比
例・積分器１１１は、偏差P_HEに基づいて、エバ
ポレータ出口LPG蒸気流量デマンド信号F_CV3Dを
計算する。減算器１１２は、エバポレータ出口
LPG蒸気流量デマンド信号F_CV3Dとエバポレータ
出口LPG蒸気流量F_CV3との偏差F_CV3Eを計算する。
比例・積分器１１３は、偏差F_CV3Eに基づいてエ
バポレータ出口LPG蒸気流量調節弁CV３操作信
号M_CV3を計算し、エバポレータ出口LPG蒸気流
量調節弁CV３を操作する。

減算器１１４は、スーパヒータ出口LPG蒸気
温度設定値T_SHRとスーパヒータ出口LPG蒸気温
度T_SHとの偏差T_SHEを計算する。比例・積分器１
１５は、偏差T_SHEに基づいて、スーパヒータ温水
流量デマンド信号F_CV4Dを計算する。減算器１１
６は、スーパヒータ温水流量デマンド信号F_CV4D
とスーパヒータ温水流量F_CV4との偏差F_CV4Eを計
算する。比例・積分器１１７は、偏差F_CV4Eに基
づいてスーパヒータ温水流量調節弁CV４操作信
号M_CV4を計算し、スーパヒータ温水流量調節弁
CV４を操作する。

減算機１１８は、減圧弁CV５後のLPG蒸気圧
力設定値P_FFRと減圧弁CV５後のLPG蒸気圧力P_FF
との偏差P_FFEを計算する。比例・積分器１１９
は、偏差P_FFEに基づいて、減圧弁CV５出口LPG
蒸気流量デマンド信号F_CV5Dを計算する。減算器
１２０は、減圧弁CV５出口LPG蒸気流量デマン
ド信号F_CV5Dと減圧弁CV５出口LPG蒸気流量F_CV5
との偏差F_CV5Eを計算する。比例・積分器１２１
は、偏差F_CV5Eに基づいて減圧弁CV５操作信号
M_CV5を計算し、減圧弁CV５を操作する。

減算器１２２は、火力プラント用ボイラの燃料
流量デマンド信号FRDと燃料流量F_CV6との偏差
F_CV6Eを計算する。比例・積分器１２３は、偏差
F_CV6Eに基づいて、燃料流量調節弁CV６操作信号
M_CV6を計算し、燃料流量調節弁CV６を操作す
る。

ところで、従来のLPG燃料供給プラントは、
火力プラント用ボイラだけでなく、他の工業プラ
ントにもLPG燃料を供給していた。このため、
火力プラント用ボイラで、電力系統の故障のため
に、発電機出力を定格負荷から10秒程度で発電所
内負荷（５〜10％負荷）まで急速に絞り込む急速
負荷遮断運転を行つても、LPG燃料供給プラン
トの燃料負荷は、部分的変化でおさまり、上述の
フイードバツク制御主体のLPG燃料供給プラン
ト制御装置でも対応できた、しかしながら、火力
プラント用ボイラに１対１対応でLPG燃料を供
給する場合は、火力プラント用ボイラが急速負荷
遮断運転を行うと、LPG燃料供給プラントも大
幅に燃料を絞り込む必要があり、フイードバツク
制御主体の従来のLPG燃料供給プラント制御装
置では、操作の遅れが生じ、制御量が大幅に変動
するという問題がある。具体的には急速な燃料流
量のしぼり込みによりエバポレータの内部圧力が
上昇してしまい、エバポレータの耐圧設計上好ま
しくない。またエバポレータには安全弁が設けら
れており、所定の動作圧力にまでエバポレータの
内部圧力が上昇すれば、この安全弁が動作し、こ
こから、放出されたLPGはフレアスタツクにて
大気中で燃焼させることになる。このような大気
中の燃焼が行われること自体、環境の保全やプラ
ントの安全性の上で好ましくなく、火力プラント
の急速負荷遮断時にも操作の遅れによるエバポレ
ータ圧力上昇は極力おさえなければならない。

そこで、本発明の目的は、急速負荷遮断運転時
においても、操作の遅れを生じることなく、制御
量の変動を抑え、良好な制御を行い得る液化燃料
ガス供給プラント制御装置を提供するにある。

本発明の特徴は、急速負荷遮断運転時において
も、操作の遅れを生じることなく、制御量の変動
を抑え、良好な制御を行うために、火力プラント
用ボイラの燃料流量デマンド信号FRDもしくは
これと同等な信号に基づいて、各操作端のデマン
ド信号を計算し、これらのデマンド信号に基づい
てフイードフオワード的に各操作端を操作するよ
うにしたことにある。

このような構成にしたのは、急速負荷遮断運転
時、燃料用液化ガス供給プラントの出力端である
燃料流量を絞り込み、その結果として、減圧弁
CV５後圧力の上昇、減圧弁CV５の絞り込み、配
管蒸気圧力の上昇、エバポレータ出口蒸気流量調
節弁（CV３）の絞り込み、エバポレータ蒸気圧
力の上昇、リボイラ温水流量の絞り込みというよ
うに上流側に行く程操作の遅れが生じ、制御量の
変動が大きくなるのを防ぐためである。このた
め、出力端の変化と同期して、上流側の操作量を
急速に絞り込むようにした。こうすることによ
り、サージの発生を抑え、制御量の変動を抑え、
安定な制御が行える。

また本発明の他の特徴は、燃料用液化ガス供給
プラント特有のエバポレータ出口蒸気流量調節弁
（CV３）における圧力損失を最小に抑えるため
に、エバポレータ蒸気圧力設定値（P_EVR）を燃料
流量デマンド信号（FRD）の関数として与える
ようにしたことにある。

本発明の１実施例を第３図に示す。図から分る
ように、本発明は、火力プラント用ボイラの燃料
流量デマンド信号FRDに基づいて各操作端のデ
マンド信号を計算し、これらのデマンド信号に基
づいてフイードフオワード的に各操作端を操作す
るようにしたものである。また、エバポレータ内
部圧力設定値をFRDの関数として与えるように
した。次に、第３図に従つて本発明の実施例を説
明する。

図において、減算器２０１は、火力プラント用
ボイラの燃料流量デマンド信号FRDと燃料流量
F_CV6との偏差F_CV6Eを計算する。比例・積分器２
０２は、偏差F_CV6Eに基づいて、燃料流量調節弁
CV６操作信号M_CV6を計算し、燃料流量調節弁
CV６を操作する。

減算器２０３は、減圧弁CV５後LPG蒸気圧力
設定値F_FFRと減圧弁CV５後LPG蒸気圧力P_FFとの
偏差P_FFEを計算する。比例・積分器２０４は、偏
差P_FFEに基づいて、減圧弁CV５出口LPG蒸気流
量設定値修正信号F_CV5RMを計算する。加算器２０
５は、減圧弁CV５出口LPG蒸気流量設定値修正
信号F_CV5RMと燃料流量デマンド信号FRDを加算
し、減圧弁CV５出口LPG蒸気流量デマンド信号
F_CV5Dを計算する。減算器２０６は、減圧弁CV５
出口LPG蒸気流量デマンド信号F_CV5Dと減圧弁CV
５出口LPG蒸気流量F_CV5との偏差F_CV5Eを計算す
る。比例・積分器２０７は、偏差F_CV5Eに基づい
て減圧弁CV５操作信号M_CV5を計算し、減圧弁
CV５を操作する。

減算器２０８は、配管LPG蒸気圧力設定値P_HP
と配管LPG蒸気圧力P_Hとの偏差P_HEを計算する。
比例・積分器２０９は、偏差P_HEに基づいてエバ
ポレータ出口LPG蒸気流量設定値修正信号F_CV3RM
を計算する。加算器２１０は、エバポレータ出口
LPG蒸気流量設定値修正信号F_CV3RMと燃料流量デ
マンド信号FRDを加算し、エバポレータ出口
LPG蒸気流量デマンド信号F_CV3Dを計算する。減
算器２１１は、エバポレータ出口LPG蒸気流量
デマンド信号F_CV3Dとエバポレータ出口LPG蒸気
流量F_CV3との偏差F_CV3Eを計算する。比例・積分
器２１２は、偏差F_CV3Eに基づいて、エバポレー
タ出口LPG蒸気流量調節弁CV３操作信号M_CV3を
計算し、エバポレータ出口LPG蒸気流量調節弁
CV３を操作する。

減算器２１３は、エバポレータ３のLPG液レ
ベル設定値L_EVRとLPG液レベルL_EVとの偏差L_EVE
を計算する。比例・積分器２１４は、偏差L_EVEに
基づいてエバポレータ入口LPG液流量設定値修
正信号F_CV1RMを計算する。加算器２１５は、エバ
ポレータ入口LPG液流量設定値修正信号F_CV1RMと
燃料流量デマンド信号FRDを加算し、エバポレ
ータ入口LPG液流量デマンド信号F_CV1Dを計算す
る。減算器２１６は、エバポレータ入口LPG液
流量デマンド信号F_CV1Dとエバポレータ入口LPG
液流量F_CV1との偏差F_CV1E計算する。比例・積分
器２１７は、偏差F_CV1Eに基づいてエバポレータ
入口LPG液流量調節弁CV１操作信号M_CV1を計算
し、エバポレータ入口LPG液流量調節弁CV１を
操作する。

つぎに減算器２１８は、エバポレータLPG蒸
気圧力設定値P_EVRとエバポレータLPG蒸気圧力
P_EVとの偏差P_EVEを計算する。P_EVRは、第４図に
示すように燃料デマンド信号FRDの関数として
関数発生器２３０で計算する。比例・積分器２１
９は、偏差P_EVEに基づいて、リボイラ温水流量設
定値修正信号F_CV2RMを計算する。関数発生器２２
０は、燃料流量デマンド信号FRDに基づいて、
リボイラ温水流量設定値F_CV2Rを計算する。燃料
流量デマンド信号FRDとリボイラ温水流量設定
値F_CV2Rとの関数関係の例を第５図に示す。これ
は、FRDに対するF_CV2の静特性を表わすもので
ある。加算器２２１は、リボイラ温水流量設定値
修正信号F_CV2RMとリボイラ温水流量設定値F_CV2R
を加算し、リボイラ温水流量デマンド信号F_CV2D
を計算する。減算器２２２は、リボイラ温水流量
デマンド信号F_CV2Dとリボイラ温水流量F_CV2との
偏差F_CV2Eを計算する。比例・積分器２２３は、
偏差F_CV2Eに基づいてリボイラ温水流量調節弁CV
２操作信号M_CV2を計算し、リボイラ温水流量調
節弁CV２を操作する。エバポレータLPG蒸気圧
力設定値P_EVRを第４図に示すように燃料デマンド
信号FRDの単調増加関数としたのは、配管にお
ける圧力損失がLPG蒸気流量の２乗に比例する
特性があり、配管LPG蒸気圧力P_Hを一定値に制
御すると共にエバポレータ出口LPG蒸気流量調
節弁CV３での圧力損失を最小に抑えるためであ
る。

減算器２２４は、スーパヒータ出口LPG蒸気
温度設定値T_SHRとスーパヒータ出口LPG蒸気温
度T_SHとの偏差T_SHEを計算する。比例・積分器２
２５は、偏差T_SHEに基づいて、スーパヒータ温水
流量設定値修正信号F_CV4RMを計算する。関数発生
器２２６は、燃料流量デマンド信号FRDに基づ
いて、スーパヒータ温水流量設定値F_CV4Rを計算
する。燃料流量デマンド信号FRDとスーパヒー
タ温水流量設定値F_CV4Rとの関数関係の例を第６
図に示す。これは、FRDに対するF_CV4の静特性
を表わすものである。加算器２２７は、スーパヒ
ータ温水流量設定値修正信号F_CV4RMとスーパヒー
タ温水流量設定値F_CV4Rを加算し、スーパヒータ
温水流量デマンド信号F_CV4Dを計算する。減算器
２２８は、スーパヒータ温水流量デマンド信号
F_CV4Dとスーパヒータ温水流量F_CV4との偏差F_CV4E
を計算する。比例・積分器２２９は、偏差F_CV4E
に基づいてスーパヒータ温水流量調節弁CV４操
作信号M_CV4を計算し、スーパヒータ温水流量調
節弁CV４を操作する。

上述した本発明の実施例は、火力プラント用ボ
イラの燃料流量デマンド信号FRDに基づいて各
操作端のデマンド信号を計算し、これらのデマン
ド信号に基づいてフイードフオワード的に各操作
端を操作するので、急速負荷遮断運転時において
も、操作の遅れを生じることなく、制御量の変動
を抑え、良好な制御を行うことができる。すなわ
ち、燃料流量デマンド信号FRDを前記減算器２
０１のみならず、夫々減算器２０５、減算器２１
０、減算器２１５、前記関数発生器２３０、関数
発生器２２０、関数発生器２２６においても取り
込み計算を行い各デマンド信号又は設定値を求め
るため、急速負荷遮断運転時のように燃料流量デ
マンド信号FRDが変化する場合、それに対応し
て、燃料用液化ガス供給プラントの各部のLPG
蒸気流量、蒸発用及び過熱（スーパヒート）用温
水流量を先行的に変化させることが可能となり、
操作の遅れを生じることなく良好な制御を行うこ
とができるものである。

また、第１１図は配管の構成図であり、図にお
いて、F_Hは配管流量、P_Hは配管LPG蒸気圧力の
下流側の値、P′_Hは配管LPG蒸気圧力の上流側の
値である。なお、実際に測定されるのは、下流側
の値P_Hのみである。第１２図は配管流量F_Hと圧
力ドロツプΔP_Hとの関係を示す図である。ここ
で、圧力ドロツプΔP_Hは以下の式により求まる。

ΔP_H＝CF² _H＝P′_H−P_H （Ｃ；係数）第１３図は配管流量F_H（燃料デマンド信号
FRD）とエバポレータLPG蒸気圧力設定値P_EVR
との関係を示す図である。図において、P_Hは配
管LPG蒸気圧力の下流側の値、P′_Hは配管LPG蒸
気圧力の上流側の値、ΔP_Hは圧力ドロツプ、
ΔP_CV3はエバポレータ出口LPG蒸気流量調節弁
CV３での圧力損失である。第１３図ａはエバポ
レータLPG蒸気圧力設定値P_EVRが一定の場合を示
すものであり、第１３図ｂはエバポレータLPG
蒸気圧力設定値P_EVRを燃料デマンド信号FRDの
単調増加関数として与えた場合を示すものであ
る。第１３図ａと第１３図ｂとの比較から明らか
な様に、エバポレータLPG蒸気圧力設定値P_EVRを
燃料デマンド信号FRDの単調増加関数として与
えることにより、エバポレータ出口LPG蒸気流
量調節弁CV３での圧力損失を最小に抑え、配管
LPG蒸気圧力を一定値に制御することができる。

以上説明した実施例においては、火力プラント
用ボイラの燃料流量デマンド信号FRDに基づい
て、フイードフオワード的に燃料流量調節弁CV
６、減圧弁CV５、エバポレータ出口LPG蒸気流
量調節弁CV３、エバポレータ入口LPG液流量調
節弁CV１、リボイラ温水流量調節弁CV２、スー
パヒータ温水流量調節弁CV４の各弁流量デマン
ド信号およびエバポレータLPG蒸気圧力設定値
を決定していた。この他にも、第７図に示すよう
に燃料流量デマンド信号FRDに基づいて、燃料
流量調節弁CV６の流量デマンド信号を決定する
と共に、燃料流量デマンド信号FRDと同等な燃
料流量F_CV6に基づいて減圧弁CV５、エバポレー
タ出口LPG蒸気流量調節弁CV３、エバポレータ
入口LPG液流量調節弁CV１、リボイラ温水流量
調節弁CV２、スーパヒータ温水流量調節弁CV４
の各弁流量デマンド信号およびエバポレータ
LPG蒸気圧力設定値を決定するようにしてもよ
い。また、第７図の例において、燃料流量デマン
ド信号FRD、燃料流量デマンド信号FRDと同等
な加算器３０５の出力である減圧弁CV５流量デ
マンド信号F_CV5D、あるいは、減圧弁CV５流量に
基づいてエバポレータ出口LPG蒸気流量調節弁
CV３、エバポレータ入口LPG液流量調節弁CV
１、リボイラ温水流量調節弁CV２、スーパヒー
タ温水流量調節弁CV４の各弁流量デマンド信号
およびエバポレータLPG蒸気圧力設定値を決定
するようにしてもよい。

また、他の実施例として、第８図に示すよう
に、燃料流量デマンド信号FRDに基づいて、燃
料流量調節弁CV６、減圧弁CV５の弁流量デマン
ド信号を決定すると共に、燃料流量デマンド信号
FRDと同等な減圧弁CV５流量F_CV5に基づいて、
エバポレータ出口LPG蒸気流量調節弁CV３、エ
バポレータ入口LPG液流量調節弁CV１、リボイ
ラ温水流量調節弁CV２、スーパヒータ温水流量
調節弁CV４の各弁流量デマンド信号およびエバ
ポレータLPG蒸気圧力設定値を決定するように
してもよい。また、第８図の例において、燃料流
量デマンド信号FRDと同等な燃料流量F_CV6ある
いは、加算器４０５の出力である減圧弁CV５流
量デマンド信号F_CV5Dに基づいて、エバポレータ
出口LPG蒸気流量調節弁CV３、エバポレータ入
口LPG液流量調節弁CV１、リボイラ温水流量調
節弁CV２、スーパヒータ温水流量調節弁CV４の
各弁流量デマンド信号およびエバポレータLPG
蒸気圧力設定値を決定するようにしてもよい。

また、更に他の実施例として、第９図に示すよ
うに、燃料流量デマンド信号FRDに基づいて、
燃料流量調節弁CV６、減圧弁CV５、エバポレー
タ出口LPG蒸気流量調節弁CV３の弁流量デマン
ド信号を決定すると共に、燃料流量デマンド信号
と同等なエバポレータ出口LPG蒸気流量F_CV3に基
づいて、エバポレータ入口LPG液流量調節弁CV
１、リボイラ温水流量調節弁CV２、スーパヒー
タ温水流量調節弁CV４の各弁流量デマンド信号
およびエバポレータLPG蒸気圧力設定値を決定
するようにしてもよい。また、第９図の例におい
て、燃料流量デマンド信号FRDと同等な燃料流
量F_CV6、加算器５０５の出力である減圧弁CV５
流量デマンド信号、減圧弁CV５流量F_CV5、ある
いは加算器５１０の出力であるエバポレータ出口
LPG蒸気流量F_CV3に基づいて、エバポレータ入口
LPG液流量調節弁CV１、リボイラ温水流量調節
弁CV２、スーパヒータ温水流量調節弁CV４の各
弁流量デマンド信号およエバポレータLPG蒸気
圧力設定値を決定するようにしてもよい。

また、発明の他の実施例として、第１０図に示
すように、燃料流量デマンド信号FRDに基づい
て、燃料流量調節弁CV６、減圧弁CV５の弁流量
デマンド信号を決定すると共に、燃流流量デマン
ド信号FRDと同等なエバポレータ出口LPG蒸気
流量F_CV3に基づいて、エバポレータ入口LPG液流
量調節弁CV１、リボイラ温水流量調節弁CV２、
スーパヒータ温水流量調節弁CV４の各弁流量デ
マンド信号およびエバポレータLPG蒸気圧力設
定値を決定するようにしてもよい。また、第１０
図の例において、燃料流量デマンド信号FRDと
同等な比例・積分器６０９の出力であるエバポレ
ータ出口LPG蒸気流量デマンド信号に基づいて、
エバポレータ入口LPG液流量調節弁CV１、リボ
イラ温水流量調節弁CV２、スーパヒータ温水流
量調節CV４の各弁流量デマンド信号およびエバ
ポレータLPG蒸気流量設定値を決定するように
してもよい。

また、発明の他の実施例として、フイードフオ
ワード的に火力プラント用ボイラの負荷デマンド
信号、発電機出力、主蒸気流量、ボイラ・デマン
ド信号、給水流量などの燃料流量デマンド信号
FRDと同等な信号に基づいて、エバポレータ出
口LPG蒸気流量調節弁CV３、エバポレータ入口
LPG液流量調節弁CV１、リボイラ温水流量調節
弁CV２、スーパヒータ温水流量調節弁CV４の各
弁流量デマンド信号およびエバポレータLPG蒸
気流量設定値を決定するようにしてもよい。

また、本発明の実施例において、比例・積分器
を使用した部分に、比例・積分・微分器を使用し
てもよい。

また、本発明の実施例においては、LPG燃料
供給ブラントと火力プラント用ボイラが１対１に
対応する場合を扱つたが、LPG燃料供給プラン
トと火力プラント用ボイラが１対Ｎに対応する場
合は、燃料流量調節弁CV６と減圧弁CV５は個々
のボイラと対応しているので、燃料流量調節弁
CV６と減圧弁CV５に対するデマンド信号は個々
のボイラの燃料流量デマンド信号FRD_i（ｉ＝１〜
Ｎ）により決定し、エバポレータ出口LPG蒸気
流量調節弁CV３、エバポレータ入口LPG液流量
調節弁CV１、リボイラ温水流量調節弁CV２、ス
ーパヒータ温水流量調節弁CV４に対するデマン
ド信号およびエバポレータLPG蒸気流量設定値
は、上記燃料流量デマンド信号FRO_i（ｉ＝１〜
Ｎ）の総和_N 〓ⁱ⁼¹ FRD_iあるいは_N 〓ⁱ⁼¹ FRD_iと同等な信号
に基づいて決定するようにすればよい。

以上の実施例にてわかるとおり、本発明によれ
ば急速負荷遮断運転時においても、燃料用液化ガ
ス供給プラント各部の操作の遅れを生じることな
く、制御量の変動を抑え、良好な制御を行なうこ
とができ、とくに無用なエバポレータ内部圧力上
昇を抑制することができる。また、エバポレータ
内部圧力設定値を配管の流量圧力特性を考慮して
燃料流量デマンド信号FRDの関数として与える
ようにしたので、エバポレータ出口蒸気流量調節
弁（CV３）での圧力損失を最小に押えながら配
管蒸気圧力を一定値に制御することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図はLPG燃料供給プラントの説明図、第
２図は従来のLPG燃料供給プラント制御装置の
例、第３図は本発明になるLPG燃料供給プラン
ト制御装置の１実施例を示す図、第４図乃至第６
図は第３図の実施例の関数発生器の特性をそれぞ
れ示す図、第７図乃至第１０図はそれぞれ本発明
の他の実施例を示す図、第１１図は配管の構成
図、第１２図は配管流量と圧力ドロツプとの関係
を示す図、第１３図は配管流量（燃料デマンド信
号）とエバポレータLPG蒸気圧力設定値との関
係を示す図である。１……LPG液タンク、２……LPG液ポンプ、
３……エバポレータ、４……リボイラ、５……ス
ーパヒータ、６……温水ポンプ、CV１……LPG
流量調節弁、CV２……リボイラ温水流量調節弁、
CV４……スーパヒータ温水流量調節弁、CV５…
…減圧弁、CV６……燃料流量調節弁、FRD……
燃料流量デマンド信号、T_SHR……スーパヒータ出
口温度設定値、P_EVR……エバポレータ蒸気圧力設
定値、L_EVR……エバポレータ液位設定値、２２
０，２２６，２３０……関数発生器。

Claims

【特許請求の範囲】１エバポレータ内の燃料用液化ガスをリボイラ
に循環して熱媒体との熱交換を行い、蒸発した液
化ガスをスーパヒータ、燃料流量を制御する第１
の調節弁を介してバーナへ導くプラントを制御す
る手段として前記エバポレータへ供給する液化ガ
スの流量を調節して前記エバポレータの液位を制
御する第２の調節弁と、前記リボイラへの熱媒材
の供給量を調節して前記エバポレータ蒸気圧力を
制御する第３の調節弁と、前記スーパヒータへの
熱媒材の供給量を調節して前記スーパヒータ出口
温度を制御する第４の調節弁を少なくとも備えた
ものにおいて、前記第２，第３，第４の調節弁は
それぞれ前記バーナの燃料流量デマンド信号に対
応した先行信号と、前記エバポレータの液位偏
差、前記エバポレータの蒸気圧力偏差、及びスー
パヒータ出口蒸気温度偏差よりそれぞれ演算した
フイードバツク補正信号とをそれぞれ加算した信
号により制御することを特徴とする燃料用液化ガ
ス供給プラントの制御装置。２特許請求の範囲第１項に記載したそれぞれの
先行信号は前記エバポレータより下流側のいずれ
かの部分で検出した液化ガス蒸気流量の値から算
出することを特徴とする燃料用液化ガス供給プラ
ントの制御装置。３エバポレータ内の燃料用液化ガスをリボイラ
に循環して熱媒材との熱交換を行い、蒸発した液
化ガスをスーパヒータ、燃料流量を制御する第１
の調節弁を介してバーナへ導くプラントを制御す
る手段として前記エバポレータへ供給する液化ガ
スの流量を調節して前記エバポレータの液位を制
御する第２の調節弁と、前記リボイラへの熱媒材
の供給量を調節して前記エバポレータ蒸気圧力を
制御する第３の調節弁と、前記スーパヒータへの
熱媒材の供給量を調節して前記スーパヒータ出口
温度を制御する第４の調節弁と、前記エバポレー
タの出口に設けられ、前記エバポレータから前記
スーパヒータに至る配管の蒸気圧力を所定の値に
制御する第５の調節弁とも少なくとも備えたもの
において、前記第２，第３，第４，第５の調節弁
はそれぞれ前記バーナの燃料流量デマンド信号に
対応した先行信号と、前記エバポレータの液位偏
差、前記エバポレータの蒸気圧力偏差、スーパヒ
ータ出口蒸気温度偏差、及び前記配管蒸気圧力偏
差よりそれぞれ演算したフイードバツク補正信号
とをそれぞれ加算した信号により制御し、かつ前
記エバポレータの蒸気圧力偏差を算出するための
圧力設定値は前記燃料流量デマンド信号に対応し
た先行信号の関数としたことを特徴とする燃料用
液体ガス供給プラントの制御装置。