JPS63243769A - 事故点探査用受信装置 - Google Patents
事故点探査用受信装置Info
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- JPS63243769A JPS63243769A JP62077969A JP7796987A JPS63243769A JP S63243769 A JPS63243769 A JP S63243769A JP 62077969 A JP62077969 A JP 62077969A JP 7796987 A JP7796987 A JP 7796987A JP S63243769 A JPS63243769 A JP S63243769A
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- Y04S—SYSTEMS INTEGRATING TECHNOLOGIES RELATED TO POWER NETWORK OPERATION, COMMUNICATION OR INFORMATION TECHNOLOGIES FOR IMPROVING THE ELECTRICAL POWER GENERATION, TRANSMISSION, DISTRIBUTION, MANAGEMENT OR USAGE, i.e. SMART GRIDS
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- Y04S10/50—Systems or methods supporting the power network operation or management, involving a certain degree of interaction with the load-side end user applications
- Y04S10/52—Outage or fault management, e.g. fault detection or location
Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は配電線事故点探査方法および事故点探査用受
信装置に関するものである。
信装置に関するものである。
〔従来の技術Ｊ
従来の架空配電線の事故点探査方法およびゃ故点探査用
受信装置としては１例えば特開昭５９−６８６７Ｂ号公
報に示された「９号到来方向探知装置」を利用したもの
があった。以下この従来のものについて２図により説明
する。
受信装置としては１例えば特開昭５９−６８６７Ｂ号公
報に示された「９号到来方向探知装置」を利用したもの
があった。以下この従来のものについて２図により説明
する。
第６図はこの事故点探査用受信装置のブロック図であり
、（１）は放電注地絡小故があると見られる架空配電線
、 （４Ａ）および（４Ｂ）はこの配電線（り上を事
故点から伝播して来る電流進行波が発する電磁波を検知
する電磁検知アンテナ、（５）はこの１対のアンテナ（
４Ａ）、 （４Ｂ）で受信した信号の到達時間差ｔｄよ
り、事故方向を判別する受信装置であり、上記アンテナ
（４Ａ）、 （４Ｂ）とそれぞれ同軸ケーブル（６Ａ）
、 （６Ｂ）を介して接続されている。
、（１）は放電注地絡小故があると見られる架空配電線
、 （４Ａ）および（４Ｂ）はこの配電線（り上を事
故点から伝播して来る電流進行波が発する電磁波を検知
する電磁検知アンテナ、（５）はこの１対のアンテナ（
４Ａ）、 （４Ｂ）で受信した信号の到達時間差ｔｄよ
り、事故方向を判別する受信装置であり、上記アンテナ
（４Ａ）、 （４Ｂ）とそれぞれ同軸ケーブル（６Ａ）
、 （６Ｂ）を介して接続されている。
なお図中波形［１）は配電線ｆｉ＋を流れる事故電流の
第１波を示す。
第１波を示す。
（９Ａ）、 （９Ｂ）はアンテナ（４Ａ）、 （４Ｂ）
から出力された入力信号を増巾すると共にこの入力信号
の極性に関係な（常に正極性の電圧信号を出力する絶対
値回路ｔ （＋ｏＡ）、 （１０Ｂ）は上記絶対値回
路（９Ａ）、 （９Ｂ）の出力信号の立上りに同期して
、所要のパルス巾Ｔｄの単発パルスを出力する単安定マ
ルチバイブレータ、 （１１Ａ）、 （ＩＩＢ）はお
互いの入出力端子を接続してフリップフロップ回路を構
成したＮＡＮＤ回路素子である。（ｊ２Ａ）、 （１２
Ｂ）は入力信号が高レベル′ｉｉ王のとき低レベル電圧
の信号出力を、又入力信号が低レベル電圧のとき。
から出力された入力信号を増巾すると共にこの入力信号
の極性に関係な（常に正極性の電圧信号を出力する絶対
値回路ｔ （＋ｏＡ）、 （１０Ｂ）は上記絶対値回
路（９Ａ）、 （９Ｂ）の出力信号の立上りに同期して
、所要のパルス巾Ｔｄの単発パルスを出力する単安定マ
ルチバイブレータ、 （１１Ａ）、 （ＩＩＢ）はお
互いの入出力端子を接続してフリップフロップ回路を構
成したＮＡＮＤ回路素子である。（ｊ２Ａ）、 （１２
Ｂ）は入力信号が高レベル′ｉｉ王のとき低レベル電圧
の信号出力を、又入力信号が低レベル電圧のとき。
高レベル電圧の信号を出力するインバータ、 （Ｌ５．
Ａ）。
Ａ）。
（＋５３）はＬＥＤ素子とその保護抵抗器等からなる信
号表示器で、インバータ（１２Ａ）又は（１２Ｂ）から
高レベルの電圧が入力されたときだけ点灯表示する。
号表示器で、インバータ（１２Ａ）又は（１２Ｂ）から
高レベルの電圧が入力されたときだけ点灯表示する。
次に受信装置（５）の動作について説明する。
いま、アンテナ（４Ａ）がアンテナ（４Ｂ）より時間差
ｔｄだけ先に上記電磁波を受信したものと仮定すると、
まずアンテナ（４Ａ）より出力された電圧信号が同軸ケ
ーブル（６Ａ）を介して受信装置（５）の絶対値回路（
９Ａ）に入力され、この絶対値回路（９Ａ）にて増巾か
つ入力信号の極性に関係な（正極性信号に変換されて出
力されこの出力信号が後段の単安定マルチバイブレータ
（１０Ａ）に入力される。単安定マルチバイブレータ（
＋ｏＡ）はこの入力信号の第−波の立上りに同期した所
要の時間巾Ｔｄの単発パルスを出力し、この単発パルス
が後段のＮＡＮＤ回路素子（ＩＩＡ）に入力される。Ｎ
ＡＮＤ回路素子（＋１Ａ）はもう一方のＮＡＮＤ回路素
子（＋＋Ｂ）とでフリツプフロツプ回路を構成している
ので、上記単発パルスの入力により、このＮＡＮＤ回路
素子（＋＋Ａ）の出力電圧は常時高レベルの状態から、
低レベルへ変化すると共に、ＮＡＮＤ回路素子（＋＋Ｂ
）をインターロックするが、この状態は上記単安定マル
テバイブレータ（１，ＯＡ）より出力される単発パルス
の時間巾Ｔｄだけ持続される。上記ＮＡＮＤ回路素子（
ＨＡ）の出力電圧はインバータ（１２Ａ）により低レベ
ルから高レベルに反転されて信号表示５（＋３Ａ）に入
力され、信号表示３（＋ｓＡ）を点灯し ｆ＃故点方向
を表示する。続いて、アンテナ（４Ｂ）が上記電磁波を
受信して電圧信号を出力した場合も同様に、絶対値回路
（９Ｂ） 、単安定マルチバイブレータ（＋ ＤＢ）が
駆動されＮＡＮＤ回路素子（０Ｂ）に時間ｒｌＪＴｄの
単発パルスが入力されるが、上記のごと＜、ＮＡＮＤＵ
路素子（１１Ｂ）はｔｄの時間差で先に単発パルスが入
力されたＮＡＮＤ回路素子（ＨＡ）により、インターロ
ックされているため、ＮＡＮＤ回路素子（１１Ａ月こ上
記単発パルスが入力されている時間Ｔｄの間は駆動され
ず、その出力電圧信号は高レベル状態に保持され、信号
表示３ （１！９）は点灯表示しない。
ｔｄだけ先に上記電磁波を受信したものと仮定すると、
まずアンテナ（４Ａ）より出力された電圧信号が同軸ケ
ーブル（６Ａ）を介して受信装置（５）の絶対値回路（
９Ａ）に入力され、この絶対値回路（９Ａ）にて増巾か
つ入力信号の極性に関係な（正極性信号に変換されて出
力されこの出力信号が後段の単安定マルチバイブレータ
（１０Ａ）に入力される。単安定マルチバイブレータ（
＋ｏＡ）はこの入力信号の第−波の立上りに同期した所
要の時間巾Ｔｄの単発パルスを出力し、この単発パルス
が後段のＮＡＮＤ回路素子（ＩＩＡ）に入力される。Ｎ
ＡＮＤ回路素子（＋１Ａ）はもう一方のＮＡＮＤ回路素
子（＋＋Ｂ）とでフリツプフロツプ回路を構成している
ので、上記単発パルスの入力により、このＮＡＮＤ回路
素子（＋＋Ａ）の出力電圧は常時高レベルの状態から、
低レベルへ変化すると共に、ＮＡＮＤ回路素子（＋＋Ｂ
）をインターロックするが、この状態は上記単安定マル
テバイブレータ（１，ＯＡ）より出力される単発パルス
の時間巾Ｔｄだけ持続される。上記ＮＡＮＤ回路素子（
ＨＡ）の出力電圧はインバータ（１２Ａ）により低レベ
ルから高レベルに反転されて信号表示５（＋３Ａ）に入
力され、信号表示３（＋ｓＡ）を点灯し ｆ＃故点方向
を表示する。続いて、アンテナ（４Ｂ）が上記電磁波を
受信して電圧信号を出力した場合も同様に、絶対値回路
（９Ｂ） 、単安定マルチバイブレータ（＋ ＤＢ）が
駆動されＮＡＮＤ回路素子（０Ｂ）に時間ｒｌＪＴｄの
単発パルスが入力されるが、上記のごと＜、ＮＡＮＤＵ
路素子（１１Ｂ）はｔｄの時間差で先に単発パルスが入
力されたＮＡＮＤ回路素子（ＨＡ）により、インターロ
ックされているため、ＮＡＮＤ回路素子（１１Ａ月こ上
記単発パルスが入力されている時間Ｔｄの間は駆動され
ず、その出力電圧信号は高レベル状態に保持され、信号
表示３ （１！９）は点灯表示しない。
以上のごとく、電磁波を先に受信したアンテナ（４Ａ）
対応の信号表示３ （１５Ａ）だけが点灯することによ
り、事故点の方向を表示する。また事故りφ≦アンテナ
（４Ｂ）側に位ｆｉｆしたときはアンテナ（４Ｂ）がア
ンテナ（４Ａ）より先に上記電磁波を受信するので上記
とは逆に信号表示３（１３Ｂ）だけが点灯して事故点Ｂ
の方向を表示する。
対応の信号表示３ （１５Ａ）だけが点灯することによ
り、事故点の方向を表示する。また事故りφ≦アンテナ
（４Ｂ）側に位ｆｉｆしたときはアンテナ（４Ｂ）がア
ンテナ（４Ａ）より先に上記電磁波を受信するので上記
とは逆に信号表示３（１３Ｂ）だけが点灯して事故点Ｂ
の方向を表示する。
しかしながら、上記のごと（構成された従来の事故点探
査用受信装置においては、一対のアンテナ（４Ａ）、
（４Ｂ）間の距９１ ｔを実質的な値としてｔ ＝ ３
（ｍｌとすると、上ｊ己アンテナ（４Ａ）、 （４Ｂ
）の受信信号の微小時間差ｔｄカ月Ｑｎｓ以下と極めて
微小であるため、この時間差を所要の時間差Ｔｄに拡大
するまでの間に、すなわち一対のアンテナ（４Ａ）、
（４Ｂ）の特性のバラツ午、一対の絶対値回路（９Ａ）
、 （９Ｂ）の増巾率や応答特性のバラツ牛、一対の単
安定マルチバイブレータ（１０Ａ）。
査用受信装置においては、一対のアンテナ（４Ａ）、
（４Ｂ）間の距９１ ｔを実質的な値としてｔ ＝ ３
（ｍｌとすると、上ｊ己アンテナ（４Ａ）、 （４Ｂ
）の受信信号の微小時間差ｔｄカ月Ｑｎｓ以下と極めて
微小であるため、この時間差を所要の時間差Ｔｄに拡大
するまでの間に、すなわち一対のアンテナ（４Ａ）、
（４Ｂ）の特性のバラツ午、一対の絶対値回路（９Ａ）
、 （９Ｂ）の増巾率や応答特性のバラツ牛、一対の単
安定マルチバイブレータ（１０Ａ）。
（ＩＯＢ）の入力端子？スイッチング特性のバラツキ等
により、上記一対のアンテナ（４Ａ）、 （ＡＢ）の受
信信号の時間差ｔｄがＮＡＮＤ回路素子（１１Ａ）。
により、上記一対のアンテナ（４Ａ）、 （ＡＢ）の受
信信号の時間差ｔｄがＮＡＮＤ回路素子（１１Ａ）。
（ＮＢ）への１１Ａ発パルスの入力のＧＦｉｌｔで逆転
し、誤検知することがあるという問題点があった。
し、誤検知することがあるという問題点があった。
この発明は上記のような問題点を解消するためになされ
たもので、架空配電線の事故点方向をより確実に検出す
る方法および、＄故点方向の検知がより確実に行える事
故点探査用受信装置を得ることを目的とする。
たもので、架空配電線の事故点方向をより確実に検出す
る方法および、＄故点方向の検知がより確実に行える事
故点探査用受信装置を得ることを目的とする。
この発明に係る架空配電線の事故点探査方法は。
上記配電線を間欠的に高電圧パルスを印加し、＊故点で
の地絡放電により上記配電線から発生する電磁波をアン
テナで受信し、このアンテナの出力電圧の第１波の極性
を判別し、その極性により上記配電線の事故点が上記ア
ンテナの位置より上記高電圧パルス印加点側にあるか９
反印加点側にあるかを判別するようにしたものである。
の地絡放電により上記配電線から発生する電磁波をアン
テナで受信し、このアンテナの出力電圧の第１波の極性
を判別し、その極性により上記配電線の事故点が上記ア
ンテナの位置より上記高電圧パルス印加点側にあるか９
反印加点側にあるかを判別するようにしたものである。
また、この発明に係る別の発明である事故点探査用受信
装置は、架空配電線における事故点での地絡放電により
、上記配電線から発生する電磁波を受信するアンテナと
、このアンテナの出力信号を極性の異なる２つの信号と
して出力する増巾手段と、この増巾手段の２つの出力信
号をそれぞれ半波整流する半波整流手段と、この半波は
整流手段からの出力信号のうち先着信号を出力すると共
に後着信号の出力を阻止する先着信号優先手段を（逮え
て構成したものである。
装置は、架空配電線における事故点での地絡放電により
、上記配電線から発生する電磁波を受信するアンテナと
、このアンテナの出力信号を極性の異なる２つの信号と
して出力する増巾手段と、この増巾手段の２つの出力信
号をそれぞれ半波整流する半波整流手段と、この半波は
整流手段からの出力信号のうち先着信号を出力すると共
に後着信号の出力を阻止する先着信号優先手段を（逮え
て構成したものである。
すなわち、この発明においては、配電線に印加した高電
圧パルスにより事故点にて地絡放電させ。
圧パルスにより事故点にて地絡放電させ。
このとき事故点から上記配電線を伝播して（る電流進行
波が発する電磁波を９例えば課電点と事故点の間に位置
するアンテナで受信し、このアンテナの出力電圧の第−
波の極性が例えば負になるように上記配電線に対する上
記アンテナの向きを定めておき、そしてこのアンテナを
事故点側へ向けて移動させると、事故点より反課電点側
では上記アンテナの出力電圧の第−波の極性が負から正
へ反転することより、に＄故点を探査するものである。
波が発する電磁波を９例えば課電点と事故点の間に位置
するアンテナで受信し、このアンテナの出力電圧の第−
波の極性が例えば負になるように上記配電線に対する上
記アンテナの向きを定めておき、そしてこのアンテナを
事故点側へ向けて移動させると、事故点より反課電点側
では上記アンテナの出力電圧の第−波の極性が負から正
へ反転することより、に＄故点を探査するものである。
以下、この発明の一実に例を第１図〜第４図により説明
する。なお、従来例と同一の符号は同−又は相当する部
分を示す。第１図において、（１）は放電性地絡事故が
あると見られる架空配電線で。
する。なお、従来例と同一の符号は同−又は相当する部
分を示す。第１図において、（１）は放電性地絡事故が
あると見られる架空配電線で。
この区間は停電状態にある。（３）はこの配電線１１＋
の未知のＢ点に接続された例えば放電性地絡事故を生じ
た碍子、アレスタ等の事故設備であり、この事故設備（
３）の設置点Ｂを探査しようとするものである。（岨よ
高電圧パルスを間欠的に発生する課電装置であり、上記
配電線（１）にＡ点にて接続され。
の未知のＢ点に接続された例えば放電性地絡事故を生じ
た碍子、アレスタ等の事故設備であり、この事故設備（
３）の設置点Ｂを探査しようとするものである。（岨よ
高電圧パルスを間欠的に発生する課電装置であり、上記
配電線（１）にＡ点にて接続され。
１発の高電圧パルスの印加により事故設備の放電開始電
圧に見合う所要の電圧に達するまで上記配電線ｉｌ＋を
充電することが出来る。（４）は架空配電線１１＋上を
事故点Ｂから伝播して来る電流進行波が発する電磁波を
受信し、電磁波の磁界変化に相当する電圧信号を出力す
るループアンテナ、（８目まこのループアンテナ（４）
の出力電圧を入力とし、このループアンテナ（４）の出
力電圧の第−波の極性に対応した信号表示を行なう受信
装置、（６）は上記ループアンテナ（４）と受信装置（
８）を接続する同軸ケーブルである。なお、上記ループ
アンテナ（４）、同軸ケーブル（６）、受信装置（８）
は自動車（７）に搭載されており。
圧に見合う所要の電圧に達するまで上記配電線ｉｌ＋を
充電することが出来る。（４）は架空配電線１１＋上を
事故点Ｂから伝播して来る電流進行波が発する電磁波を
受信し、電磁波の磁界変化に相当する電圧信号を出力す
るループアンテナ、（８目まこのループアンテナ（４）
の出力電圧を入力とし、このループアンテナ（４）の出
力電圧の第−波の極性に対応した信号表示を行なう受信
装置、（６）は上記ループアンテナ（４）と受信装置（
８）を接続する同軸ケーブルである。なお、上記ループ
アンテナ（４）、同軸ケーブル（６）、受信装置（８）
は自動車（７）に搭載されており。
ループアンテナ（４）はそのアンテナ面の法線方向が自
動車（７）の進行方向と直角かつ地面と平行に設置され
る。第２図は上記受信装置（８）のブロック図であり１
図に詔いて、α４は上記アンテナ（４）の出力信号を極
性の異なる２つの信号として出力する増巾手段で、この
実施例では、所要の増巾率で入力端子を増巾し、かつ極
性を反転して出力する第１の反転増巾Ｗ（ｊ５Ａ）と、
この第１の反転増巾Ｗ（１５，Ａ）の出力電圧を入力と
し、電圧型中は行なわず極性のみ反転して出力する第２
の反転増巾詣（１５Ｂ）とで構成されている。（１６Ａ
）、 （＋６Ｂ）はそれぞれ上記第１及び第２の反転増
巾３ （１５Ａ）、 （１５Ｂ）の出力電圧を半波整流
復波形成形してパルス電圧を出力する第１及び第２の半
波整流手段である。ａηはこの半波整流手段αｅからの
出力信号のうち、先着信号を出力するとともに、後着信
号の出力を阻止する先着信号優先手段である。この実施
例では（１７Ａ）、 （＋７Ｂ）で示すように、お互い
の端子Ｑと他方の端子りとが接続されたリセット端子付
Ｄタイプポジティブエツジトリが一方式フリップフロッ
プ回路素子（以下Ｄ−フリップ７０ツブ回路素子と記す
）を用いており、これ等σ′端子Ｔへ上記半波整流手段
（１６Ａ）、 （１６Ｂ）の出力パルス電圧を入力する
と、これ等パルス電圧の立上りに同期して端子Ｑより、
電圧信号を出力すると共に、他方の出力を阻止するイン
ターロック機能を有する。
動車（７）の進行方向と直角かつ地面と平行に設置され
る。第２図は上記受信装置（８）のブロック図であり１
図に詔いて、α４は上記アンテナ（４）の出力信号を極
性の異なる２つの信号として出力する増巾手段で、この
実施例では、所要の増巾率で入力端子を増巾し、かつ極
性を反転して出力する第１の反転増巾Ｗ（ｊ５Ａ）と、
この第１の反転増巾Ｗ（１５，Ａ）の出力電圧を入力と
し、電圧型中は行なわず極性のみ反転して出力する第２
の反転増巾詣（１５Ｂ）とで構成されている。（１６Ａ
）、 （＋６Ｂ）はそれぞれ上記第１及び第２の反転増
巾３ （１５Ａ）、 （１５Ｂ）の出力電圧を半波整流
復波形成形してパルス電圧を出力する第１及び第２の半
波整流手段である。ａηはこの半波整流手段αｅからの
出力信号のうち、先着信号を出力するとともに、後着信
号の出力を阻止する先着信号優先手段である。この実施
例では（１７Ａ）、 （＋７Ｂ）で示すように、お互い
の端子Ｑと他方の端子りとが接続されたリセット端子付
Ｄタイプポジティブエツジトリが一方式フリップフロッ
プ回路素子（以下Ｄ−フリップ７０ツブ回路素子と記す
）を用いており、これ等σ′端子Ｔへ上記半波整流手段
（１６Ａ）、 （１６Ｂ）の出力パルス電圧を入力する
と、これ等パルス電圧の立上りに同期して端子Ｑより、
電圧信号を出力すると共に、他方の出力を阻止するイン
ターロック機能を有する。
すなわちＤ−７リツプ７０ツブ回路素子（１ｙＡ）。
（１７Ｂ）のうち、先に入力された方がその端子Ｑより
電圧信号を出力すると共に、遅れて入力されたもう一方
の端子Ｑからの出力を阻止する。賭は上記Ｄ−７リツプ
フロツプ回路素子（１７Ａ）、 （１７Ｂ）をリセット
するためのリセット信号発生回路である。
電圧信号を出力すると共に、遅れて入力されたもう一方
の端子Ｑからの出力を阻止する。賭は上記Ｄ−７リツプ
フロツプ回路素子（１７Ａ）、 （１７Ｂ）をリセット
するためのリセット信号発生回路である。
次に動作について説明する。第１図において停電状態の
架空配電線（１）を課電装置（２）にて正電位の晶電圧
パルスを印加することにより充電し、事故設備１３日こ
て地絡放電させると、４！故点Ｂより課電点Ａおよび反
課電点側Ｃへ向って配電線１１＋上を電流進行波が伝播
する。この電流進行波がループアンテナ（４）の頭上近
傍である探動、訝通過するときこの探査点りより電磁波
を発生し、上記ループアンテナ（４）はこの電磁波を受
信してこの電磁波の磁界変化分に相当する誘起電圧を出
力する。すなわち、上記電流進行波が探査点りを通過す
るとき。
架空配電線（１）を課電装置（２）にて正電位の晶電圧
パルスを印加することにより充電し、事故設備１３日こ
て地絡放電させると、４！故点Ｂより課電点Ａおよび反
課電点側Ｃへ向って配電線１１＋上を電流進行波が伝播
する。この電流進行波がループアンテナ（４）の頭上近
傍である探動、訝通過するときこの探査点りより電磁波
を発生し、上記ループアンテナ（４）はこの電磁波を受
信してこの電磁波の磁界変化分に相当する誘起電圧を出
力する。すなわち、上記電流進行波が探査点りを通過す
るとき。
探査点りの近傍では上記配電線（！）を中心に磁界変化
を生ずるが、上記ループアンテナ（４）は上記配電線（
１）を含む平面上に配置されているため、上記磁赤変化
による鎖交磁束の変化により誘起された電圧を出力する
。このループアンテナ（４）の出力電圧の第−波の正負
の極性は地絡電流の方向により一義的に定まるが、この
例では上記配電線（１）が正電位に充電されるため、地
絡電流は課電点Ａおよび反課電点側Ｃより事故点Ｂへ向
って流れており。
を生ずるが、上記ループアンテナ（４）は上記配電線（
１）を含む平面上に配置されているため、上記磁赤変化
による鎖交磁束の変化により誘起された電圧を出力する
。このループアンテナ（４）の出力電圧の第−波の正負
の極性は地絡電流の方向により一義的に定まるが、この
例では上記配電線（１）が正電位に充電されるため、地
絡電流は課電点Ａおよび反課電点側Ｃより事故点Ｂへ向
って流れており。
第３図において。
ａ）、探査点りが事故点Ｂより課電点Ａ側にあるときは
、ループアンテナ（４）の出力電圧の第−波が図中ｆａ
）で示すごと（負極性番と。
、ループアンテナ（４）の出力電圧の第−波が図中ｆａ
）で示すごと（負極性番と。
（ｂ）、探査点Ｅが事故点Ｂより反課電点側Ｃの側にあ
るときはループアンテナ（４１の出力電圧の第−波が図
中（ｂ）で示すごとく正極性になるように本実施例では
ループアンテナ＋４１を配置している。
るときはループアンテナ（４１の出力電圧の第−波が図
中（ｂ）で示すごとく正極性になるように本実施例では
ループアンテナ＋４１を配置している。
それゆえに１課電点Ａ側より、架空配電ｉ ｉｌ＋に沿
って移動しながら、１故点方向を検知すれば。
って移動しながら、１故点方向を検知すれば。
事故点Ｂを通過したとき、上記ループアンテナ（４夛の
出力電圧の第−波の極性の反転により事故点を探査でき
る。なお上記配電線（１）の課電装置（２）により印加
される高電圧パルスによる充電電流の変化率は事故点Ｂ
における地絡放電電流の第−波の電流変化率に比べて極
めて小さくなるように考慮されており、高電圧パルスの
印加時に誤検知することはない。
出力電圧の第−波の極性の反転により事故点を探査でき
る。なお上記配電線（１）の課電装置（２）により印加
される高電圧パルスによる充電電流の変化率は事故点Ｂ
における地絡放電電流の第−波の電流変化率に比べて極
めて小さくなるように考慮されており、高電圧パルスの
印加時に誤検知することはない。
次に第２図により、受信装置（８）の動作について説明
する。第４図に受信装置（８）の各１０ツクの入出力端
のタイムチャートを示す。ループアンテナ（４）の出力
電圧は同軸ケーブル（６）を介して受信装置（８）の増
巾手段α尋を構成する第１の反転増巾器（＋ ５Ａ）に
入力され、この反転増巾ｌｉｔ （１５Ａ）にて、適切
な倍率で電圧増巾かつ極性反転して出力される。この出
力電圧は第２の反転増巾ａ （１５Ｂ）にて再度極性反
転されて出力される。この結果、上記反転増巾器（１５
Ａ）、 （ＩＳＢ）の出力電圧は同一電圧波形で極性が
異なった波形となるが、この出力電圧がそれぞれ後段の
半波整流手段（１６Ａ）、 （Ｌ６Ｂ）により半波整流
かつ波形整形されて、正のパルス電圧として出力される
。第３図の探査点１］とおける探査の場合を例に説明す
ると、上記ループアンテナ（４）の出力電圧の第−波が
第４図Ａ、に示すごとく負極性となり１反転形増巾器（
＋５Ａ）、 （１５Ｂ）の出力電圧の第−波の極性は第
４図ＡＩ、Ｂ、に示すごと（府者が正、後者が負となる
ため、上記半波整流手段（＋６Ａ）より第４図Ａ２に示
すごと（上記ループアンテナ（４）の出力電圧第−波対
応のパルス電圧を出力する。このパルス電圧は後段のＤ
−７！Ｊップフａツブ回路素子（＋７Ａ）の端子Ｔへ入
力され、この回路素子（＋ ７Ａ）は上記パルス電圧の
立上りによって駆動され、この回路素子（１７Ａ）の端
子Ｑより″−ｊＳ４図Ａ３に示すごとき電圧信号を出力
し、この電圧信号で後段の信号表示器（１３Ａ）を駆動
し、＄故点方向を表示する。上記Ｄ−７リツプ７０ツブ
回路素子（１７Ａ）の駆動により、もう一方のＤ−７リ
ツプ７０ツブ回路素子（１７Ｂ）はインターロックされ
るので、すなわち回路素子（？７Ａ）の端子Ｑの出力’
ｉ［ｌｌＥレベルが高から低へ変り、これが回路素子（
１７３）の端子りに加わるため、その後半波整流子Ｍ
（１６Ｂ）より上記ループアンテナ（４）の出力信号の
第−波とは逆極性の第二波対し６の７：Ａ４図８２に示
すごときパルス電圧が回路素子（１７Ｂ月こ入力されて
も、上記回路素子（＋７３３）からの電圧信号の出力は
第４図８３に示すごとく阻止され、後段の信号表示Ｗ
（１５Ｂ）は駆動されない。上記Ｄ−７リツプフロツプ
回路素子（１７Ａ）、 （１７Ｂ）の出力状態はその後
それぞれの端子Ｔに再！パルス電圧信号が入力されても
変化せず、それぞれのリセット端子Ｒに、押ボタンスイ
ッチ霞の操作により、リセット１８号が入力されるまで
保持される。
する。第４図に受信装置（８）の各１０ツクの入出力端
のタイムチャートを示す。ループアンテナ（４）の出力
電圧は同軸ケーブル（６）を介して受信装置（８）の増
巾手段α尋を構成する第１の反転増巾器（＋ ５Ａ）に
入力され、この反転増巾ｌｉｔ （１５Ａ）にて、適切
な倍率で電圧増巾かつ極性反転して出力される。この出
力電圧は第２の反転増巾ａ （１５Ｂ）にて再度極性反
転されて出力される。この結果、上記反転増巾器（１５
Ａ）、 （ＩＳＢ）の出力電圧は同一電圧波形で極性が
異なった波形となるが、この出力電圧がそれぞれ後段の
半波整流手段（１６Ａ）、 （Ｌ６Ｂ）により半波整流
かつ波形整形されて、正のパルス電圧として出力される
。第３図の探査点１］とおける探査の場合を例に説明す
ると、上記ループアンテナ（４）の出力電圧の第−波が
第４図Ａ、に示すごとく負極性となり１反転形増巾器（
＋５Ａ）、 （１５Ｂ）の出力電圧の第−波の極性は第
４図ＡＩ、Ｂ、に示すごと（府者が正、後者が負となる
ため、上記半波整流手段（＋６Ａ）より第４図Ａ２に示
すごと（上記ループアンテナ（４）の出力電圧第−波対
応のパルス電圧を出力する。このパルス電圧は後段のＤ
−７！Ｊップフａツブ回路素子（＋７Ａ）の端子Ｔへ入
力され、この回路素子（＋ ７Ａ）は上記パルス電圧の
立上りによって駆動され、この回路素子（１７Ａ）の端
子Ｑより″−ｊＳ４図Ａ３に示すごとき電圧信号を出力
し、この電圧信号で後段の信号表示器（１３Ａ）を駆動
し、＄故点方向を表示する。上記Ｄ−７リツプ７０ツブ
回路素子（１７Ａ）の駆動により、もう一方のＤ−７リ
ツプ７０ツブ回路素子（１７Ｂ）はインターロックされ
るので、すなわち回路素子（？７Ａ）の端子Ｑの出力’
ｉ［ｌｌＥレベルが高から低へ変り、これが回路素子（
１７３）の端子りに加わるため、その後半波整流子Ｍ
（１６Ｂ）より上記ループアンテナ（４）の出力信号の
第−波とは逆極性の第二波対し６の７：Ａ４図８２に示
すごときパルス電圧が回路素子（１７Ｂ月こ入力されて
も、上記回路素子（＋７３３）からの電圧信号の出力は
第４図８３に示すごとく阻止され、後段の信号表示Ｗ
（１５Ｂ）は駆動されない。上記Ｄ−７リツプフロツプ
回路素子（１７Ａ）、 （１７Ｂ）の出力状態はその後
それぞれの端子Ｔに再！パルス電圧信号が入力されても
変化せず、それぞれのリセット端子Ｒに、押ボタンスイ
ッチ霞の操作により、リセット１８号が入力されるまで
保持される。
以上は第３図における探査点りでの探査例であったが１
反課電点側Ｃの探査点Ｅでは、配電線＋１１を流れる地
絡電流の方向が、上記探査点りとは逆向のため、上記ル
ープアンテナ（４）の出力電圧の第−波が正極性となり
、上記説明とは全（逆の作用により、＠呼表示ａ （１
３Ｂ）が駆動される。
反課電点側Ｃの探査点Ｅでは、配電線＋１１を流れる地
絡電流の方向が、上記探査点りとは逆向のため、上記ル
ープアンテナ（４）の出力電圧の第−波が正極性となり
、上記説明とは全（逆の作用により、＠呼表示ａ （１
３Ｂ）が駆動される。
上記説明で明らかなように、ループアンテナ（４）の出
力信号の第−波の正負の極性判別は、上記第−波の信号
にて、対応するＤ−７リツプフロツブ回路素子［（＋７
Ａ）、 （＋７Ｂ）のいずれか〕を駆動すると共に、上
記第−波の信号とは極性が異なる第二波以降の出力信号
によるこれと対応したＤ−フリップフロップ回路素子（
（１７Ｂ）、 （＋７Ａ）のいずれカリの動作を阻止す
ることにて確定する。それゆえに上記ループアンテナ（
４）の第−波の出力信号との立上りの時間差ｔｄ２ が
、これ等の信号に対応した上記半波整流手段（＋６Ａ）
、 （１６Ｂ）から出力されるパルス電圧の立上りの時
間差を決定するので重要であるが、この時間差 ｔｄ２
の数値を以下に示す。
力信号の第−波の正負の極性判別は、上記第−波の信号
にて、対応するＤ−７リツプフロツブ回路素子［（＋７
Ａ）、 （＋７Ｂ）のいずれか〕を駆動すると共に、上
記第−波の信号とは極性が異なる第二波以降の出力信号
によるこれと対応したＤ−フリップフロップ回路素子（
（１７Ｂ）、 （＋７Ａ）のいずれカリの動作を阻止す
ることにて確定する。それゆえに上記ループアンテナ（
４）の第−波の出力信号との立上りの時間差ｔｄ２ が
、これ等の信号に対応した上記半波整流手段（＋６Ａ）
、 （１６Ｂ）から出力されるパルス電圧の立上りの時
間差を決定するので重要であるが、この時間差 ｔｄ２
の数値を以下に示す。
ｔａ＋ 上記ループアンテナ（４１のインダクタンス
および同軸ケーブル（６）の静電容量により定まる上記
ループアンテナ（４）の出力信号の共振周波数を通常０
、５ ＭＨｚ〜５ Ｍｌｌｚの範囲に選定する。
および同軸ケーブル（６）の静電容量により定まる上記
ループアンテナ（４）の出力信号の共振周波数を通常０
、５ ＭＨｚ〜５ Ｍｌｌｚの範囲に選定する。
上記ループアンテナ（４）の出力信号の第−波と第二波
の時間差ｔｄ２ は より１例えば共振周波数カ月ＭＨｚでは ｔａ２＝５０
０ （ｎｓ）、２ＭＨｚではｔｃｔ２＝ ２５０ （
ｎａ）となる。
の時間差ｔｄ２ は より１例えば共振周波数カ月ＭＨｚでは ｔａ２＝５０
０ （ｎｓ）、２ＭＨｚではｔｃｔ２＝ ２５０ （
ｎａ）となる。
（１）） 上記同軸ケーブル（６）の終端に適切な値
の安定化抵抗器が並列に掃人され、上記ループアンテナ
（４）と同軸ケーブル（６）との共振が起らない場合は
。
の安定化抵抗器が並列に掃人され、上記ループアンテナ
（４）と同軸ケーブル（６）との共振が起らない場合は
。
上記ループアンテナ（４）の出力信号における第−波と
は極性が異なる第二波の発生は地絡放電により生じた電
流進行波が高王架亜配電線（１）の探査点を通過後、上
記配電線の終端にて反射して、再び探査点を通過すると
き上記探査点周辺での磁界変化を上記ループアンテナ（
４）が受信することによる。
は極性が異なる第二波の発生は地絡放電により生じた電
流進行波が高王架亜配電線（１）の探査点を通過後、上
記配電線の終端にて反射して、再び探査点を通過すると
き上記探査点周辺での磁界変化を上記ループアンテナ（
４）が受信することによる。
この場合における時間差ｔｄ２は上記配電線（１）にお
ける探査点から終端までの距離りが匣かに１５Ｌ ｍの場合でもｔ ｄ ２−−、−（ｎ Ｓ ） ：ただ
し、ｃ＝０、３ （ｍ／ｎ ｓ ：光速）より１００ｎ
ｓとなり。
ける探査点から終端までの距離りが匣かに１５Ｌ ｍの場合でもｔ ｄ ２−−、−（ｎ Ｓ ） ：ただ
し、ｃ＝０、３ （ｍ／ｎ ｓ ：光速）より１００ｎ
ｓとなり。
通常は充分大きな時間差が得られる。
ループアンテナ（４）の第−波の出力信号とこれとは極
性が異なる第二波以降の出力信号の時間差ｔｄ２ は上
記（ａ）、 （１））に示したいずれの場合も１００ｎ
ｓ以上であり、最も実用的な上記（ａ）の場合でループ
アンテナ（４）と同軸ケーブル（６）との共振周波数１
〜２ＭＨｚの場合は、 ｔｄ２＝２５０〜５００ｎｓ
であるが、一方受信装置（８）の反転増巾Ｂａ＜の出力
端より、一対の半波整流手段（１６ａ）（１６ｂ）の出
力端に至る構成部品の特性のバラツキによる信号伝達時
間のバラツキはと（微少、すなわち特別な考慮を払うこ
とな（容易に５０ｎｓ以下に調整可能であるため、上記
ループアンテナ１４）の出力信号における上記時間差ｔ
ｄ２が、上記Ｄ−７リツプフロツプ回路素子（１７ａ）
、 （１７ｔ））への信号入力段階で逆転する恐れはな
く、上記ループアンテナ（４）の第−波の出力電圧の極
性を確実に判別出来る。
性が異なる第二波以降の出力信号の時間差ｔｄ２ は上
記（ａ）、 （１））に示したいずれの場合も１００ｎ
ｓ以上であり、最も実用的な上記（ａ）の場合でループ
アンテナ（４）と同軸ケーブル（６）との共振周波数１
〜２ＭＨｚの場合は、 ｔｄ２＝２５０〜５００ｎｓ
であるが、一方受信装置（８）の反転増巾Ｂａ＜の出力
端より、一対の半波整流手段（１６ａ）（１６ｂ）の出
力端に至る構成部品の特性のバラツキによる信号伝達時
間のバラツキはと（微少、すなわち特別な考慮を払うこ
とな（容易に５０ｎｓ以下に調整可能であるため、上記
ループアンテナ１４）の出力信号における上記時間差ｔ
ｄ２が、上記Ｄ−７リツプフロツプ回路素子（１７ａ）
、 （１７ｔ））への信号入力段階で逆転する恐れはな
く、上記ループアンテナ（４）の第−波の出力電圧の極
性を確実に判別出来る。
さらに、従来例では２個のアンテナが必要であったがこ
の実施例では１個のループアンテナで済むという利点も
ある。
の実施例では１個のループアンテナで済むという利点も
ある。
第５図は別の実施例を示すものであり、上記第２図の実
施例での増巾手段α４における第２の反転形増巾Ｓ （
１５Ｂ）の代りに、入力端子を極性反転なしに増巾する
非反転増巾器（７）を用い、この非反転増巾器■の入力
端子を反転増巾ｉ （１５Ａ）と並列に受信装置（８）
の入力端子（Ａｏ）に接続し、かつ、上記反転増巾″ａ
（１５Ａ）と非反転増巾器■との増巾率を同一に選定し
て、増巾手段Ｕを構成したものである。
施例での増巾手段α４における第２の反転形増巾Ｓ （
１５Ｂ）の代りに、入力端子を極性反転なしに増巾する
非反転増巾器（７）を用い、この非反転増巾器■の入力
端子を反転増巾ｉ （１５Ａ）と並列に受信装置（８）
の入力端子（Ａｏ）に接続し、かつ、上記反転増巾″ａ
（１５Ａ）と非反転増巾器■との増巾率を同一に選定し
て、増巾手段Ｕを構成したものである。
それ故に、ループアンテナ（４１の出力電圧が受信装置
（８）に入力されたとき、これ等の反転増巾器（１５Ａ
）と非反転増巾器■からは同一波形で極性のみが異なる
電圧が出力されるため、第２図に示した実施例の場合と
全（同一の作用により同様な効果が得られる。
（８）に入力されたとき、これ等の反転増巾器（１５Ａ
）と非反転増巾器■からは同一波形で極性のみが異なる
電圧が出力されるため、第２図に示した実施例の場合と
全（同一の作用により同様な効果が得られる。
なお９図示していないが、一つの入力信号を増巾し、極
性の異なる２つの信号を出力する映像項巾器を用いても
同様な効果が得られる。
性の異なる２つの信号を出力する映像項巾器を用いても
同様な効果が得られる。
また１以上説明したそれぞれの実施例では電磁波受信用
アンテナとして、ループアンテナを用いた例を示したが
、磁界変化分に応答するタイプのアンテナであればルー
プアンテナに限定する必要はな（、フェライトやアモル
ファス等、高透磁率の磁性材料製のコアに導体を巻回し
たアンテナを用いることが出来る。
アンテナとして、ループアンテナを用いた例を示したが
、磁界変化分に応答するタイプのアンテナであればルー
プアンテナに限定する必要はな（、フェライトやアモル
ファス等、高透磁率の磁性材料製のコアに導体を巻回し
たアンテナを用いることが出来る。
さらに、上記第５図の実施例では、先着信号優先手段α
ηを一対のリセット端子付Ｊ−にタイプボジテイプエッ
ジトリガ一方式フリップ７０ツブ回路素子（以下Ｊ−に
フリップフロップ回路素子と記す） （１７Ｃ）、
（１７Ｄ）で構成している点が第２図の実施例と異なる
が、この場合でも同様な効果が得られることは明らかで
ある。
ηを一対のリセット端子付Ｊ−にタイプボジテイプエッ
ジトリガ一方式フリップ７０ツブ回路素子（以下Ｊ−に
フリップフロップ回路素子と記す） （１７Ｃ）、
（１７Ｄ）で構成している点が第２図の実施例と異なる
が、この場合でも同様な効果が得られることは明らかで
ある。
なお、上記にはＤ−フリップフロップ回路素子（＋７Ａ
）、 （＋７Ｂ）やｌ−にフリップフロップ回路素子（
１７Ｇ）、 （１７Ｄ）は、いずれもポジティブエツジ
トリが一方式のものとしたが、それぞれの前段に。
）、 （＋７Ｂ）やｌ−にフリップフロップ回路素子（
１７Ｇ）、 （１７Ｄ）は、いずれもポジティブエツジ
トリが一方式のものとしたが、それぞれの前段に。
入力信号を反転するインバータ素子を挿入して用いれば
、ネガティブエツジトリが一方式のフリップフロップ回
路素子を用いても同様な効果が得られるものである。
、ネガティブエツジトリが一方式のフリップフロップ回
路素子を用いても同様な効果が得られるものである。
また９図示してはいないが、先着信号優先手段を構成す
る回路素子としては、この他に次のようなものがある。
る回路素子としては、この他に次のようなものがある。
すなわち、一対のＲ−Ｓフリップフロップ回路素子と、
このＲ−Ｓフリップフロップ回路素子の出力信号をそれ
ぞれ入力とするフリップフロップ回路を構成した一対の
ＮＡＮＤ回路素子とを用いたものであり、この場合は上
記一対のＲ−Ｓフリップフロップ回路素子で微小の時間
差を有す二つの入力信号をそれぞれ自己保持して出力し
、後段のＮＡＮＤ回路素子で先看信号を出力して後着信
号の出力を阻止する作用をなすことになる。なおこの回
路を第２図に示した実施例のＤ−フリップフロップ回路
素子（１７Ａ）、 （１７Ｂ）の代りに用いる場合には
９人出力端の信号レベルを合せるために、上記各Ｒ−Ｓ
フリップフロップ回路素子の前段と各ＮＡＮＤ回路素子
の後段にそれぞれインバータを挿入する必要がある。ま
たＲ−５フリップフロップ回路はフリップフロップ回路
を構成した一対のＮＡＮＤ回路と等価であるから。
このＲ−Ｓフリップフロップ回路素子の出力信号をそれ
ぞれ入力とするフリップフロップ回路を構成した一対の
ＮＡＮＤ回路素子とを用いたものであり、この場合は上
記一対のＲ−Ｓフリップフロップ回路素子で微小の時間
差を有す二つの入力信号をそれぞれ自己保持して出力し
、後段のＮＡＮＤ回路素子で先看信号を出力して後着信
号の出力を阻止する作用をなすことになる。なおこの回
路を第２図に示した実施例のＤ−フリップフロップ回路
素子（１７Ａ）、 （１７Ｂ）の代りに用いる場合には
９人出力端の信号レベルを合せるために、上記各Ｒ−Ｓ
フリップフロップ回路素子の前段と各ＮＡＮＤ回路素子
の後段にそれぞれインバータを挿入する必要がある。ま
たＲ−５フリップフロップ回路はフリップフロップ回路
を構成した一対のＮＡＮＤ回路と等価であるから。
上記Ｒ−８７１Ｊツブフロップ回路素子の代りに。
一対のＮＡＮＤ回路素子を用いることができるし。
同様に上記フリップフロップ回路を構成した一対のＮＡ
ＮＤ回路素子の代りに、１個のＲ−８フリップフロップ
回路素子を用いてもよいことは明らかである。
ＮＤ回路素子の代りに、１個のＲ−８フリップフロップ
回路素子を用いてもよいことは明らかである。
さらに別の例としては、一対の単安定マルチバイブレー
タと、この単安定マルチバイブレータの出力パルス信号
をそれぞれ入力とするフリップフロップ回路を構成した
一対ＮＡＮＤ回路素子を用いたものが考えられ、この場
合も微小時間差の入力信号を上記単安定マルチバイブレ
ータの出力パルス信号の時間巾で定まる所定時間だけ先
着信号を自己保持して出力し、後着信号の出力を阻止す
る作用をなす。なおこの回路は第６図に示した従来例で
は、入力信号の時間差が極めて微小（１０ｎｓ以下）で
あったため、誤検知する等の問題点があったが、この発
明の場合には比較的大きな入力信号の時間差（例えば１
ＧＯｎ８以上）を有しており、十分実用に供することが
できる。
タと、この単安定マルチバイブレータの出力パルス信号
をそれぞれ入力とするフリップフロップ回路を構成した
一対ＮＡＮＤ回路素子を用いたものが考えられ、この場
合も微小時間差の入力信号を上記単安定マルチバイブレ
ータの出力パルス信号の時間巾で定まる所定時間だけ先
着信号を自己保持して出力し、後着信号の出力を阻止す
る作用をなす。なおこの回路は第６図に示した従来例で
は、入力信号の時間差が極めて微小（１０ｎｓ以下）で
あったため、誤検知する等の問題点があったが、この発
明の場合には比較的大きな入力信号の時間差（例えば１
ＧＯｎ８以上）を有しており、十分実用に供することが
できる。
以上のようにこの発明によれば、アンテナの出力電圧の
第−波の極性により、高圧架空配電線の事故点方向を検
知し、この出力電圧の第−波の極性の反転により事故点
を探査するものであるから。
第−波の極性により、高圧架空配電線の事故点方向を検
知し、この出力電圧の第−波の極性の反転により事故点
を探査するものであるから。
地上より簡便かつ迅速かつ確実に事故点探査ができると
いう効果がある。
いう効果がある。
第１図はこの発明による事故点探査方法を晩明する概念
図、第２図はこの発明の事故点探査用受信装置を示すプ
ａツク図、第３図はループアンテナ出力電圧の状況を示
す説明図、第４図は第２図に示した受信装置の谷ブロッ
ク人出力端の動作を示すタイムチャート、第５図は別の
実施例である事故点探査用受信装置のブロック図、第６
図は従来の受信装置のブロック図を示す。図において１
１＋は架空配電線、［２目ま課電装置、ｆ３）は地絡事
故設漏。 （４）はループアンテナ、（６）は同軸ケーブル、（８
）は受信装置、α−は増巾手段、αｅは半波整流手段、
αＤは先着信号優先手段を示す。 なお１図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。
図、第２図はこの発明の事故点探査用受信装置を示すプ
ａツク図、第３図はループアンテナ出力電圧の状況を示
す説明図、第４図は第２図に示した受信装置の谷ブロッ
ク人出力端の動作を示すタイムチャート、第５図は別の
実施例である事故点探査用受信装置のブロック図、第６
図は従来の受信装置のブロック図を示す。図において１
１＋は架空配電線、［２目ま課電装置、ｆ３）は地絡事
故設漏。 （４）はループアンテナ、（６）は同軸ケーブル、（８
）は受信装置、α−は増巾手段、αｅは半波整流手段、
αＤは先着信号優先手段を示す。 なお１図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。
Claims (12)
- （１）停電状態の架空配電線に高電圧パルスを印加し、
事故点での地絡放電により上記配電線から発生する電磁
波をアンテナで受信し、このアンテナの出力電圧の第１
波の極柱を判別し、その極性により上記電線の事故点が
上記アンテナの位置より上記高電圧パルス印加点側にあ
るか、反印加点側にあるかを判別することを特徴とする
配電線事故点探査方法。 - （２）架空配線における事故点での地絡放電により、上
記配電線から発生する電磁波を受信するアンテナ、この
アンテナの出力信号を極性の異なる２つの信号として出
力する増巾手段、この増巾手段の２つの出力信号をそれ
ぞれ半波整流する半波整流手段、この半波整流手段から
の出力信号のうち先着信号を出力すると共に後着信号の
出力を阻止する先着信号優先手段を備えたことを特徴と
する事故点探査用受信装置。 - （３）増巾手段は、入力信号を増巾し極性を反転して出
力する第１の反転増巾器と、この第１の反転増巾器の出
力信号を極性反転して出力する第２の反転増巾器からな
ることを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の事故点
探査用受信装置。 - （４）増巾手段は、入力信号を増巾し極性を反転して出
力する反転増巾器と、上記入力信号を増巾して出力する
非反転増巾器からなることを特徴とする特許請求の範囲
第２項記載の事故点探査用受信装置。 - （５）先着信号優先手段は、先着信号を自己保持して出
力することを特徴とする特許請求の範囲第２項ないし第
４項のいずれかに記載の事故点探査用受信装置。 - （６）先着信号優先手段は、先着信号を所定時間自己保
持して出力することを特徴とする特許請求の範囲第２項
ないし第４項のいずれかに記載の事故点探査用受信装置
。 - （７）先着信号優先手段は、一対のＤタイプフリップフ
ロップ回路と、このフリップフロップ回路をリセットす
るリセット信号発生回路を有し、かつ上記フリップフロ
ップ回路のそれぞれの反転出力端子と他方の入力端子と
を接続してなることを特徴とする特許請求の範囲第２項
ないし第４項のいずれかに記載の事故点探査用受信装置
。 - （８）先着信号優先手段は、一対のリセット端子付Ｊ−
Ｋタイプフリップフロップ回路と、このフリップフロッ
プ回路をリセットするリセット信号発生回路を有し、か
つ上記フリップフロップ回路のそれぞれの反転出力端子
と他方の入力端子とを接続してなることを特徴とする特
許請求の範囲第２項ないし第４項のいずれかに記載の事
故点探査用受信装置。 - （９）先着信号優先手段は、一対のＲ−Ｓフリップフロ
ップ回路と、このフリップフロップ回路の出力をそれぞ
れ入力とする一対のＮＡＮＤ回路と、上記フリップフロ
ップ回路をリセットするリセット信号発生回路を有し、
かつ上記一対のＮＡＮＤ回路のそれぞれの出力端子を他
方のもう一方の入力端子に接続してなることを特徴とす
る特許請求の範囲第２項ないし第４項のいずれかに記載
の事故点探査用受信装置。 - （１０）先着信号優先手段は、一対の単安定マルチバイ
ブレータと、この単安定マルチバイブレータの出力をそ
れぞれ入力とする一対のＮＡＮＤ回路を有し、かつ上記
一対のＮＡＮＤ回路のそれぞれの出力端子を他方のもう
一方の入力端子と接続してなることを特徴とする特許請
求の範囲第２項ないし第４項のいずれかに記載の事故点
探査用受信装置。 - （１１）アンテナはループアンテナから成ることを特徴
とする特許請求の範囲第２項ないし第１０項のいずれか
に記載の事故点探査用受信装置。 - （１２）アンテナは磁性材料製のコアに導体を巻回して
なるものであることを特徴とする特許請求の範囲第２項
ないし第１０項のいずれかに記載の事故点探査用受信装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62077969A JPH0690253B2 (ja) | 1987-03-31 | 1987-03-31 | 事故点探査用受信装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62077969A JPH0690253B2 (ja) | 1987-03-31 | 1987-03-31 | 事故点探査用受信装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63243769A true JPS63243769A (ja) | 1988-10-11 |
| JPH0690253B2 JPH0690253B2 (ja) | 1994-11-14 |
Family
ID=13648754
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62077969A Expired - Fee Related JPH0690253B2 (ja) | 1987-03-31 | 1987-03-31 | 事故点探査用受信装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0690253B2 (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4939286A (ja) * | 1972-08-21 | 1974-04-12 | ||
| JPS5020256A (ja) * | 1973-05-24 | 1975-03-04 | ||
| JPS573056A (en) * | 1980-06-06 | 1982-01-08 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | Searching device for fault point of distribution line |
-
1987
- 1987-03-31 JP JP62077969A patent/JPH0690253B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4939286A (ja) * | 1972-08-21 | 1974-04-12 | ||
| JPS5020256A (ja) * | 1973-05-24 | 1975-03-04 | ||
| JPS573056A (en) * | 1980-06-06 | 1982-01-08 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | Searching device for fault point of distribution line |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0690253B2 (ja) | 1994-11-14 |
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