JPS63253143A - 内燃機関の空燃比制御装置 - Google Patents
内燃機関の空燃比制御装置Info
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- JPS63253143A JPS63253143A JP62084862A JP8486287A JPS63253143A JP S63253143 A JPS63253143 A JP S63253143A JP 62084862 A JP62084862 A JP 62084862A JP 8486287 A JP8486287 A JP 8486287A JP S63253143 A JPS63253143 A JP S63253143A
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- control valve
- air bleed
- purge
- control
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/0025—Controlling engines characterised by use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures
- F02D41/003—Adding fuel vapours, e.g. drawn from engine fuel reservoir
- F02D41/0042—Controlling the combustible mixture as a function of the canister purging, e.g. control of injected fuel to compensate for deviation of air fuel ratio when purging
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D35/00—Controlling engines, dependent on conditions exterior or interior to engines, not otherwise provided for
- F02D35/0015—Controlling engines, dependent on conditions exterior or interior to engines, not otherwise provided for using exhaust gas sensors
- F02D35/0046—Controlling fuel supply
- F02D35/0053—Controlling fuel supply by means of a carburettor
- F02D35/0061—Controlling the emulsifying air only
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Supplying Secondary Fuel Or The Like To Fuel, Air Or Fuel-Air Mixtures (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Control Of The Air-Fuel Ratio Of Carburetors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野］
本発明は内燃機関の空燃比制御装置に関する。
キャニスタから吸気通路内に供給されるパージガスを制
御するパージ制御弁を具備し、気化器燃料通路内へのエ
アブリード量を制御するエアブリード制御弁を具備し、
機関排気通路内に配置された酸素濃度検出器（以下、０
□センサと称す）の出力信号に基いてエアブリード制御
゛弁の制御電流が増大し、制御電流が増大するにつれて
エアブリード量が増大するようにした内燃機関が公知で
ある（特開昭６１−１８５７号公報参照）。この内燃機
関ではパージ制御弁が開弁せしめられて吸気通路内へパ
ージガスの供給が開始されるとこのパージガスが例えば
多量の燃料成分を含んでいる場合には機関シリンダ内に
、供給される混合気が過濃となる。
御するパージ制御弁を具備し、気化器燃料通路内へのエ
アブリード量を制御するエアブリード制御弁を具備し、
機関排気通路内に配置された酸素濃度検出器（以下、０
□センサと称す）の出力信号に基いてエアブリード制御
゛弁の制御電流が増大し、制御電流が増大するにつれて
エアブリード量が増大するようにした内燃機関が公知で
ある（特開昭６１−１８５７号公報参照）。この内燃機
関ではパージ制御弁が開弁せしめられて吸気通路内へパ
ージガスの供給が開始されるとこのパージガスが例えば
多量の燃料成分を含んでいる場合には機関シリンダ内に
、供給される混合気が過濃となる。
その結果空燃比を理論空燃比とすべくエアブリード制御
弁の制御電流が徐々に増大せしめられ、それによって気
化器燃料通路内へのエアブリード量が徐々に増大せしめ
られる。次いでエアブリード制御弁の制御電流が制御可
能な範囲の上限値を越えた場合にはエアブリード制御に
よる空燃比制御コ０からバージガズ制御により空燃比制
御に切換えられ、空燃比が理論空燃比となるようにパー
ジガス量が制御せしめられる。
弁の制御電流が徐々に増大せしめられ、それによって気
化器燃料通路内へのエアブリード量が徐々に増大せしめ
られる。次いでエアブリード制御弁の制御電流が制御可
能な範囲の上限値を越えた場合にはエアブリード制御に
よる空燃比制御コ０からバージガズ制御により空燃比制
御に切換えられ、空燃比が理論空燃比となるようにパー
ジガス量が制御せしめられる。
しかしながら実際にはパージガスの供給が開始されても
エアブリード制御弁の制御電流が制御可能な上限値まで
達することは少なく、従って通常パージガスの供給が開
始されると空燃比が理論空燃比となるまでエアブリード
量が徐々に増大せしめられる。ところがこのようにエア
ブリード量を徐々に増大せしめると空燃比が理論空燃比
となるまでにかなりの時間を要し、従ってこの間過濃な
混合気が機関シリンダ内に供給され続けるので多量の未
燃ＨＣ，Ｃｏが排出されるという問題点を生ずる。
エアブリード制御弁の制御電流が制御可能な上限値まで
達することは少なく、従って通常パージガスの供給が開
始されると空燃比が理論空燃比となるまでエアブリード
量が徐々に増大せしめられる。ところがこのようにエア
ブリード量を徐々に増大せしめると空燃比が理論空燃比
となるまでにかなりの時間を要し、従ってこの間過濃な
混合気が機関シリンダ内に供給され続けるので多量の未
燃ＨＣ，Ｃｏが排出されるという問題点を生ずる。
上記問題点を解決するために本発明によれば第１図の発
明の構成図に示されるように気化器燃料通路９内へのエ
アブリード量を制御するエアブリード制御弁１３を具備
し、機関排気通路内に配置された酸素濃度検出器１９の
出力信号に基いてエアブリード制御弁１３の制御信号レ
ベルを制御する制御手段９０を具備し、制御信号レベル
が増大するにつれてエアブリード量が増大するようにし
た内燃機関において、キャニスタから吸気通路内に供給
されるパージガスを制御するパージ制御手段９１と、パ
ージ制御手段９１により吸気通路内にパージガスが供給
されているときに制御信号レベルの増大率が予め定めら
れた一定率を越えたときには制御信号レベルを予め定め
られた一定値だけ瞬間的に増大せしめるレベル増大手段
９２を具備している。
明の構成図に示されるように気化器燃料通路９内へのエ
アブリード量を制御するエアブリード制御弁１３を具備
し、機関排気通路内に配置された酸素濃度検出器１９の
出力信号に基いてエアブリード制御弁１３の制御信号レ
ベルを制御する制御手段９０を具備し、制御信号レベル
が増大するにつれてエアブリード量が増大するようにし
た内燃機関において、キャニスタから吸気通路内に供給
されるパージガスを制御するパージ制御手段９１と、パ
ージ制御手段９１により吸気通路内にパージガスが供給
されているときに制御信号レベルの増大率が予め定めら
れた一定率を越えたときには制御信号レベルを予め定め
られた一定値だけ瞬間的に増大せしめるレベル増大手段
９２を具備している。
第２図を参照すると、１は機関本体、２は吸気マニホル
ド、３は可変ベンチュリ型気化器、４はＴＪＦ 気マニ
ホルド、５は燃料タンク、６は活性炭ヲ内蔵したキャニ
スタを夫々示す。可変ベンチュリ型気化器３は吸気通路
７と、サクションピストン８と、吸気通路７内に開口す
る燃料通路９と、スロットル弁１０とを具備し、サクシ
ョンピストン８に取付けられたニードル１１によって燃
料通路９から吸気通路７内に供給される燃料量が制御さ
れる。燃料通路９にはエアブリード通路１２が接続され
、このエアブリード通路１２内にエアブリード制御弁１
３が配置される。このエアブリード制御弁１３は電子制
御ユニット３０から出力される制御電流に基いて制御さ
れる。エアブリード制御弁１３に供給される制御電流が
増大するとエアブリード通路１２から燃料通路９内に供
給されるエアブリード量が増大し、斯くして機関シリン
ダ内に供給させる混合気は薄くなる。一方、エアブリー
ド制御弁１３に供給される制御電流が低下するとエアブ
リード通路１２から燃料通路９内に供給されるエアブリ
ード量が減少し、斯くして機関シリンダ内に供給される
混合気が濃くなる。
ド、３は可変ベンチュリ型気化器、４はＴＪＦ 気マニ
ホルド、５は燃料タンク、６は活性炭ヲ内蔵したキャニ
スタを夫々示す。可変ベンチュリ型気化器３は吸気通路
７と、サクションピストン８と、吸気通路７内に開口す
る燃料通路９と、スロットル弁１０とを具備し、サクシ
ョンピストン８に取付けられたニードル１１によって燃
料通路９から吸気通路７内に供給される燃料量が制御さ
れる。燃料通路９にはエアブリード通路１２が接続され
、このエアブリード通路１２内にエアブリード制御弁１
３が配置される。このエアブリード制御弁１３は電子制
御ユニット３０から出力される制御電流に基いて制御さ
れる。エアブリード制御弁１３に供給される制御電流が
増大するとエアブリード通路１２から燃料通路９内に供
給されるエアブリード量が増大し、斯くして機関シリン
ダ内に供給させる混合気は薄くなる。一方、エアブリー
ド制御弁１３に供給される制御電流が低下するとエアブ
リード通路１２から燃料通路９内に供給されるエアブリ
ード量が減少し、斯くして機関シリンダ内に供給される
混合気が濃くなる。
燃料タンク５は蒸発ガス導管１４を介してキャニスタ６
に連結され、燃料タンク５内に発生した燃料蒸気はキャ
ニスタ６内の活性炭１５に吸着される。また、キャニス
タ６はパージ導管１６を介してスロットル弁１０下流の
吸気通路７内に連結され、パージ導管１６内にパージ制
御弁１７が配置される。パージ制御弁１７が開弁すると
活性炭１５に吸着された燃料が脱離され、斯くして燃料
蒸気がパージ導管１６から吸気通路７内に供給される。
に連結され、燃料タンク５内に発生した燃料蒸気はキャ
ニスタ６内の活性炭１５に吸着される。また、キャニス
タ６はパージ導管１６を介してスロットル弁１０下流の
吸気通路７内に連結され、パージ導管１６内にパージ制
御弁１７が配置される。パージ制御弁１７が開弁すると
活性炭１５に吸着された燃料が脱離され、斯くして燃料
蒸気がパージ導管１６から吸気通路７内に供給される。
電子制御ユニット３０はディジタルコンピュータからな
り、双方向性バス３１によって相互に接続されたＲＯＭ
（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ランダムアク
セスメモ１月 ３３、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）３
４、入力ポート３５および出力ボート３６を具備する。
り、双方向性バス３１によって相互に接続されたＲＯＭ
（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ランダムアク
セスメモ１月 ３３、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）３
４、入力ポート３５および出力ボート３６を具備する。
スロットル弁１０にはスロットル弁１０がアイドリング
開度であるか否かを検出するスロットルスイッチ１８が
取付ケラレ、このスロットル弁イ・ノチ１８の出力信号
は入力ポート３５に入力される。排気マニホルド４には
０２センサ１９が取付けられ、このｏ２センサ１９の出
力信号はＡＤ変換器３７を介して入力ポート３５に入力
される。また、入力ポート３５には機関回転数に比例し
た出力パルスを発生する回転数センサ２０が接続される
。一方、出力ポート３６は対応する駆動回路３８を介し
てエアブリード制御弁１３およびパージ制御弁１７に接
続される。
開度であるか否かを検出するスロットルスイッチ１８が
取付ケラレ、このスロットル弁イ・ノチ１８の出力信号
は入力ポート３５に入力される。排気マニホルド４には
０２センサ１９が取付けられ、このｏ２センサ１９の出
力信号はＡＤ変換器３７を介して入力ポート３５に入力
される。また、入力ポート３５には機関回転数に比例し
た出力パルスを発生する回転数センサ２０が接続される
。一方、出力ポート３６は対応する駆動回路３８を介し
てエアブリード制御弁１３およびパージ制御弁１７に接
続される。
次に第３図から第６図を参照しつつ本発明にょる空燃比
制御について説明する。
制御について説明する。
第５図に０２センサ１９の出力電圧■の変化を示す。０
□センサ１９は混合気が過濃なとき、即ちリッチのとき
０．９ボルト程度の出力電圧を発生し、混合気が稀薄の
とき、即ちリーンのとき０．１ボルト程度の出力電圧を
発生する。ｏ２センサ１９の出力電圧■はＣＰＵ３４に
おいて０．４５ボルト程度の基準電圧Ｖｒと比較され、
ｏ２センサ１９の出力電圧ＶがＶｒよりも高ければリッ
チであると判断され、Ｖｒよりも低ければリーンである
と判断される。
□センサ１９は混合気が過濃なとき、即ちリッチのとき
０．９ボルト程度の出力電圧を発生し、混合気が稀薄の
とき、即ちリーンのとき０．１ボルト程度の出力電圧を
発生する。ｏ２センサ１９の出力電圧■はＣＰＵ３４に
おいて０．４５ボルト程度の基準電圧Ｖｒと比較され、
ｏ２センサ１９の出力電圧ＶがＶｒよりも高ければリッ
チであると判断され、Ｖｒよりも低ければリーンである
と判断される。
第３図はこのリーン、リッチの判断に基いて行なわれる
エアブリード制御弁１３の制御電流ＶＦの計算ルーチン
を示している。
エアブリード制御弁１３の制御電流ＶＦの計算ルーチン
を示している。
第３図を参照すると、まず始めにステップ５０において
リーンか否かが判別される。リーンである場合にはステ
ップ５１に進んで前回の処理サイクルから今回の処理サ
イクルの間にリッチがらリーンに反転したか否かが判別
される。反転していればステップ５２に進んでＶＦから
スキップ値Ａが減算され、ステップ５３に進む。反転し
ていなければステップ５３に進んでＶＦから積分値Ｋ（
Ｋ（Ａ）が減算され、ステップ５３に進む。一方、ステ
ップ５０においてリッチであると判別されたときはステ
ップ５５に進んで前回の処理サイクルから今回の処理サ
イクルの間にリーンからリッチに反転したか否かが判別
される。反転していればステップ５６に進んでＶＦにス
キップ値Ａが加算され、ステップ５３に進む。反転して
いなければステップ５７に進んでＶＦに積分値Ｋが加算
され、ステップ５３に進む。ステップ５３ではＶＦを一
定値だけ増大すべきことを示すスキップフラグがセント
されているが否かが判別される。
リーンか否かが判別される。リーンである場合にはステ
ップ５１に進んで前回の処理サイクルから今回の処理サ
イクルの間にリッチがらリーンに反転したか否かが判別
される。反転していればステップ５２に進んでＶＦから
スキップ値Ａが減算され、ステップ５３に進む。反転し
ていなければステップ５３に進んでＶＦから積分値Ｋ（
Ｋ（Ａ）が減算され、ステップ５３に進む。一方、ステ
ップ５０においてリッチであると判別されたときはステ
ップ５５に進んで前回の処理サイクルから今回の処理サ
イクルの間にリーンからリッチに反転したか否かが判別
される。反転していればステップ５６に進んでＶＦにス
キップ値Ａが加算され、ステップ５３に進む。反転して
いなければステップ５７に進んでＶＦに積分値Ｋが加算
され、ステップ５３に進む。ステップ５３ではＶＦを一
定値だけ増大すべきことを示すスキップフラグがセント
されているが否かが判別される。
通常このスキップフラグはリセットされているのでステ
ップ５８に進み、ＶＦが出力ポート３６に出力される。
ップ５８に進み、ＶＦが出力ポート３６に出力される。
従ってＶＦは第５図に示されるようにリッチがらリーン
に反転したときには急激にスキップ値Ａだけ減少した後
に徐々に減少し、リーンがらリッチに反転したときには
急激にスキップ値Ａだけ増大した後に徐々に増大する。
に反転したときには急激にスキップ値Ａだけ減少した後
に徐々に減少し、リーンがらリッチに反転したときには
急激にスキップ値Ａだけ増大した後に徐々に増大する。
ところで第３図の各ステップ５２．５４．５６．５７に
おいて計算されるＶＦ、およびステップ５８において出
力ポート３６に出力されるＶＦはパルスのデユーティ比
を表わしており、一定の周期毎に発生しかっこのデユー
ティ比に従ってパルス巾の変化する連続パルスがエアブ
リード制御弁１３に供給される。エアブリード制御弁１
３はこの連続パルスの平均電流に応じた開度に制御され
、従ってＶＦをエアブリード制御弁１３の制御電流と称
している。この制御電流ＶＦは第５図に示されるように
通常基準値ＶＦ。
おいて計算されるＶＦ、およびステップ５８において出
力ポート３６に出力されるＶＦはパルスのデユーティ比
を表わしており、一定の周期毎に発生しかっこのデユー
ティ比に従ってパルス巾の変化する連続パルスがエアブ
リード制御弁１３に供給される。エアブリード制御弁１
３はこの連続パルスの平均電流に応じた開度に制御され
、従ってＶＦをエアブリード制御弁１３の制御電流と称
している。この制御電流ＶＦは第５図に示されるように
通常基準値ＶＦ。
を中心として上下動する。
一方、第３図のステップ５３においてスキップフラグが
セントされていると判別されたときはステップ５９に進
んでＶＦに一定値５ＫＩＰが加算され、次いでステップ
６０においてスキップフラグがリセットされる。
セントされていると判別されたときはステップ５９に進
んでＶＦに一定値５ＫＩＰが加算され、次いでステップ
６０においてスキップフラグがリセットされる。
第６図にパージ制御弁１７の開閉動作とＶＦの平均値の
変化を示す。第６図に示されるようにパージ制御弁１７
が閉弁している時刻１．の前ではＶＦはほぼ基準電圧Ｖ
Ｆ ｏに維持されている。次いで時刻ｔ、でパージ制
御弁１７が開弁じて多量の燃料成分を含んだパージガス
が吸気通路２内に供給されると機関シリンダ内に供給さ
れる混合気が過濃となるために第６図に示す如く制御電
流ＶＦが上昇する。次いでＶＦの増大率が一定率を越え
ると、即ち一定時間Ｃｏの間におけるＶＦの増大量ΔＶ
Ｆが予め定められた一定値を越えると時刻ｔ２において
ＶＦが一定値５ＫＩＰだけ瞬間的に増大せしめられる。
変化を示す。第６図に示されるようにパージ制御弁１７
が閉弁している時刻１．の前ではＶＦはほぼ基準電圧Ｖ
Ｆ ｏに維持されている。次いで時刻ｔ、でパージ制
御弁１７が開弁じて多量の燃料成分を含んだパージガス
が吸気通路２内に供給されると機関シリンダ内に供給さ
れる混合気が過濃となるために第６図に示す如く制御電
流ＶＦが上昇する。次いでＶＦの増大率が一定率を越え
ると、即ち一定時間Ｃｏの間におけるＶＦの増大量ΔＶ
Ｆが予め定められた一定値を越えると時刻ｔ２において
ＶＦが一定値５ＫＩＰだけ瞬間的に増大せしめられる。
次いでｔ２とｔ３の間で同様にＶＦの増大率が一定率を
越えると時刻ｔ３においてＶＦが一定値５ＫＩＰだけ増
大せしめられる。このようにパージガスが供給されてい
るときには一定時間Ｃｏの間にＶＦが一定値ΔＶＦ以上
増大する毎にＶＦが一定値５ＫＩＰだけ瞬間的に増大せ
しめられる。この一定値５ＫＩＰは第３図のステップ５
２゜５６．５７におけるスキップ値Ａよりもはるかに大
きい。このようにパージガスの供給が開始されて混合気
が過濃になると空燃比が理論空燃比となるまでＶＦが急
速に上昇せしめられるので混合気が過濃となっている時
間を短かくすることができ、斯くして未燃ＨＣ，Ｃｏの
排出量を低減することができる。
越えると時刻ｔ３においてＶＦが一定値５ＫＩＰだけ増
大せしめられる。このようにパージガスが供給されてい
るときには一定時間Ｃｏの間にＶＦが一定値ΔＶＦ以上
増大する毎にＶＦが一定値５ＫＩＰだけ瞬間的に増大せ
しめられる。この一定値５ＫＩＰは第３図のステップ５
２゜５６．５７におけるスキップ値Ａよりもはるかに大
きい。このようにパージガスの供給が開始されて混合気
が過濃になると空燃比が理論空燃比となるまでＶＦが急
速に上昇せしめられるので混合気が過濃となっている時
間を短かくすることができ、斯くして未燃ＨＣ，Ｃｏの
排出量を低減することができる。
第４図は第６図に示す空燃比制御を実行するためのルー
チンを示している。このルーチンは一定時間毎の割込み
によって実行される。
チンを示している。このルーチンは一定時間毎の割込み
によって実行される。
第４図を参照すると、まず始めにステップ７０において
パージ制御弁１７が開弁じているか否かが判別される。
パージ制御弁１７が開弁じているか否かが判別される。
このパージ制御弁１７は例えば機関アイドリング運転時
には閉弁され、スロットル弁１０が開弁すると開弁せし
められる。パージ制御弁１７が閉弁しているときはステ
ップ７１に進んでＶＦを一定値５ＫＩＰだけ増大せしめ
る処理が完了したことを示す制御完了フラグがセットさ
れているか否かが判別される。パージガスの供給が未だ
行なわれていなければ制御完了フラグはリセットされて
いるのでステップ７２に進んで一定値５ＫＩＰがＯとさ
れ、処理サイクルを完了する。
には閉弁され、スロットル弁１０が開弁すると開弁せし
められる。パージ制御弁１７が閉弁しているときはステ
ップ７１に進んでＶＦを一定値５ＫＩＰだけ増大せしめ
る処理が完了したことを示す制御完了フラグがセットさ
れているか否かが判別される。パージガスの供給が未だ
行なわれていなければ制御完了フラグはリセットされて
いるのでステップ７２に進んで一定値５ＫＩＰがＯとさ
れ、処理サイクルを完了する。
次いでパージ制御弁１７が開弁せしめられたとするとス
テップ７０からステップ７３に進んでカウンタＣが１だ
けインクリメントされる。始めてステップ７３に進むと
きにはカウンタＣはクリアされているのでステップ７３
においてＣ＝１となる。次いでステップ７４においてＣ
＝１であるか否かが判別される。このときＣ＝１なので
ステップ７５に進み、スキップフラグがセットされる。
テップ７０からステップ７３に進んでカウンタＣが１だ
けインクリメントされる。始めてステップ７３に進むと
きにはカウンタＣはクリアされているのでステップ７３
においてＣ＝１となる。次いでステップ７４においてＣ
＝１であるか否かが判別される。このときＣ＝１なので
ステップ７５に進み、スキップフラグがセットされる。
スキップフラグがセットされると第３図のステップ５９
においてＶＦに一定値５ＫＩＰが加算される。
においてＶＦに一定値５ＫＩＰが加算される。
しかしながらこのとき５ＫＩＰ＝Ｏなので実際にはＶＦ
は変化しない。次いで第４図のステップ７６においてＶ
ＦがＶＦＩとされ、処理サイクルを完了する。
は変化しない。次いで第４図のステップ７６においてＶ
ＦがＶＦＩとされ、処理サイクルを完了する。
次の処理サイクルではステップ７０からステップ７３．
７４を経てステップ７７に進み、Ｃ＝Ｃ。
７４を経てステップ７７に進み、Ｃ＝Ｃ。
であるか否か、即ちパージ制御弁１７が開弁じてから一
定時間Ｃｏが経過したか否かが判別される。
定時間Ｃｏが経過したか否かが判別される。
Ｃ＝Ｃｏでなければ処理サイクルを完了し、Ｃ＝Ｃｏで
あればステップ７８に進む。ステップ７８では現在のＶ
ＦからＣ＝１のときのＶＦ、即ちＶＦＩを減算してその
減算結果をΔＶＦとする。
あればステップ７８に進む。ステップ７８では現在のＶ
ＦからＣ＝１のときのＶＦ、即ちＶＦＩを減算してその
減算結果をΔＶＦとする。
従ってこのΔＶＦは一定時間Ｃｏの間におけるＶＦの変
化量を示している。次いでステップ７９ではΔＶＦが正
であるか否かが判別される。
化量を示している。次いでステップ７９ではΔＶＦが正
であるか否かが判別される。
ΔＶＦ＞Ｏであればステップ８０においてΔＶＦが予め
定められた一定値りよりも大きいか否かが判別される。
定められた一定値りよりも大きいか否かが判別される。
ΔＶＦ＞Ｄであればステップ８１においてΔＶＦに一定
値Ｂを乗算し、その乗算結果は５ＫＩＰとする。即ち変
化量ΔＶＦが大きければ大きいほど一定値５ＫＩＰが大
きくなる。次いでステップ８２において制御完了フラグ
がセットされ、次いでステップ８３においてカウンタＣ
がクリアされる。一方、ステップ７９においてΔＶＦ＜
０であると判断されたときにはステップ８４に進んで
一定値５ＫＩＰがＯとされる。また、ステップ８０にお
いてΔＶＦ−≦−Ｄと判断されたときは一定値ＳにＩＰ
の値の更新が行なわれない。
値Ｂを乗算し、その乗算結果は５ＫＩＰとする。即ち変
化量ΔＶＦが大きければ大きいほど一定値５ＫＩＰが大
きくなる。次いでステップ８２において制御完了フラグ
がセットされ、次いでステップ８３においてカウンタＣ
がクリアされる。一方、ステップ７９においてΔＶＦ＜
０であると判断されたときにはステップ８４に進んで
一定値５ＫＩＰがＯとされる。また、ステップ８０にお
いてΔＶＦ−≦−Ｄと判断されたときは一定値ＳにＩＰ
の値の更新が行なわれない。
ステップ８３においてカウンタＣがクリアされるので次
の処理サイクルではステップ７０からステップ７３．７
４を経てステップ７５に進み、スキップフラグがセット
される。その結果、第３図のステップ５９ではＶＦに一
定値５ＫＩＰが加算される。
の処理サイクルではステップ７０からステップ７３．７
４を経てステップ７５に進み、スキップフラグがセット
される。その結果、第３図のステップ５９ではＶＦに一
定値５ＫＩＰが加算される。
即ち、ΔＶＦ＞ＤであればＶＦにΔＶＦ−Ｂが加算され
、従ってＶＦはＶＦの増大量ΔＶＦに比例した一定値だ
け瞬間的に増大せしめられる。一方、ΔＶＦ＜Ｏであれ
ば一定値５ＫＩＰはＯであるのでＶＦの瞬間的な増大作
用は行なわれない。このような処理はパージ制御弁１７
が開弁じている間において一定時間Ｃｏが経過する毎に
行なわれる。
、従ってＶＦはＶＦの増大量ΔＶＦに比例した一定値だ
け瞬間的に増大せしめられる。一方、ΔＶＦ＜Ｏであれ
ば一定値５ＫＩＰはＯであるのでＶＦの瞬間的な増大作
用は行なわれない。このような処理はパージ制御弁１７
が開弁じている間において一定時間Ｃｏが経過する毎に
行なわれる。
なお、これらの各処理においてＤλΔＶＦ＞０の場合に
は前回用いられた一定値５ＫＩＰが再度用いられる。
は前回用いられた一定値５ＫＩＰが再度用いられる。
次いでパージ制御弁１７が閉弁せしめられるとステップ
７０からステップ７１に進む。このとき制御完了フラグ
はセットされているのでステップ８５に進み、カウンタ
Ｃのカウント値がＯであるか否かが判別される。Ｃ＝０
であればステップ８６に進んで制御完了フラグがリセッ
トされる。一方、Ｃ＝０でなければステップ８７に進ん
で一定値５ＫＩＰに−５ＫＩＰが入れられ、次いでステ
ップ８８においてスキップフラグがセットされる。従っ
てこの場合にはＶＦは一定値５ＫＩＰだけ減算される。
７０からステップ７１に進む。このとき制御完了フラグ
はセットされているのでステップ８５に進み、カウンタ
Ｃのカウント値がＯであるか否かが判別される。Ｃ＝０
であればステップ８６に進んで制御完了フラグがリセッ
トされる。一方、Ｃ＝０でなければステップ８７に進ん
で一定値５ＫＩＰに−５ＫＩＰが入れられ、次いでステ
ップ８８においてスキップフラグがセットされる。従っ
てこの場合にはＶＦは一定値５ＫＩＰだけ減算される。
即ち、ＶＦが一定値５ＫＩＰだけ瞬間的に増大せしめら
れた直後にパージ制御弁１７が閉弁せしめられた場合に
はＶＦから一定値５ＫＩＰを減算し、それによってＶＦ
が大きくなりすぎるのを阻止するようにしている。次い
でステップ８９においてカウンタＣがクリアされる。
れた直後にパージ制御弁１７が閉弁せしめられた場合に
はＶＦから一定値５ＫＩＰを減算し、それによってＶＦ
が大きくなりすぎるのを阻止するようにしている。次い
でステップ８９においてカウンタＣがクリアされる。
パージガスの供給が開始されて機関シリンダ内に供給さ
れる混合気が過濃になったときには空燃比が理論空燃比
となるまでＶＦが急速に増大せしめられる。従って、混
合気が過濃となっている時間を短縮することができるの
で未燃ＨＣ，Ｃｏの排出量を低減することができる。
れる混合気が過濃になったときには空燃比が理論空燃比
となるまでＶＦが急速に増大せしめられる。従って、混
合気が過濃となっている時間を短縮することができるの
で未燃ＨＣ，Ｃｏの排出量を低減することができる。
第１図は発明の構成図、第２図は内燃機関の全体図、第
３図は制御電流を計算するためのフローチャート、第４
図は空燃比を制御するためのフローチャート、第５図は
Ｏｚセンサの出力信号と制御電流の変化を示す線図、第
６図は制御電流の変化を示すタイムチャートである。 ３・・・可変ベンチュリ型気化器、 ６・・・キャニスタ、 ９・・・燃料通路、 １２・・・エアブリード通路、 １３・・・エアブリード制御弁、 １７・・・パージ制御弁、 １９・・・ｏ２センサ。 第１図 １３・・・ エアブリード制御弁 １９°°°０２センサ 第３図 第５図 第６図
３図は制御電流を計算するためのフローチャート、第４
図は空燃比を制御するためのフローチャート、第５図は
Ｏｚセンサの出力信号と制御電流の変化を示す線図、第
６図は制御電流の変化を示すタイムチャートである。 ３・・・可変ベンチュリ型気化器、 ６・・・キャニスタ、 ９・・・燃料通路、 １２・・・エアブリード通路、 １３・・・エアブリード制御弁、 １７・・・パージ制御弁、 １９・・・ｏ２センサ。 第１図 １３・・・ エアブリード制御弁 １９°°°０２センサ 第３図 第５図 第６図
Claims (1)
- 気化器燃料通路内へのエアブリード量を制御するエアブ
リード制御弁を具備し、機関排気通路内に配置された酸
素濃度検出器の出力信号に基いて該エアブリード制御弁
の制御信号レベルを制御する制御手段を具備し、該制御
信号レベルが増大するにつれてエアブリード量が増大す
るようにした内燃機関において、キャニスタから吸気通
路内に供給されるパージガスを制御するパージ制御手段
と、該パージ制御手段により吸気通路内にパージガスが
供給されているときに上記制御信号レベルの増大率が予
め定められた一定率を超えたときには該制御信号レベル
を予め定められた一定値だけ瞬間的に増大せしめるレベ
ル増大手段を具備した内燃機関の空燃比制御装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62084862A JPS63253143A (ja) | 1987-04-08 | 1987-04-08 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
| US07/177,289 US4838229A (en) | 1987-04-08 | 1988-04-01 | Air-fuel ratio control device of an internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62084862A JPS63253143A (ja) | 1987-04-08 | 1987-04-08 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63253143A true JPS63253143A (ja) | 1988-10-20 |
Family
ID=13842616
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62084862A Pending JPS63253143A (ja) | 1987-04-08 | 1987-04-08 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4838229A (ja) |
| JP (1) | JPS63253143A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0726598B2 (ja) * | 1988-02-18 | 1995-03-29 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
| US5488936A (en) * | 1994-09-12 | 1996-02-06 | Ford Motor Company | Method and system for monitoring evaporative purge flow |
| SE1850384A1 (sv) * | 2015-10-09 | 2018-04-05 | Walbro Llc | Charge forming device with air bleed control valve |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1176259B (it) * | 1984-06-04 | 1987-08-18 | Roy Electrotex Spa | Alimentatore di trama per telai di tessitura |
| JPS611857A (ja) * | 1984-06-14 | 1986-01-07 | Toyota Motor Corp | 蒸発燃料処理装置 |
| US4641623A (en) * | 1985-07-29 | 1987-02-10 | Ford Motor Company | Adaptive feedforward air/fuel ratio control for vapor recovery purge system |
| JPH0726573B2 (ja) * | 1985-12-11 | 1995-03-29 | 富士重工業株式会社 | 自動車用エンジンの空燃比制御装置 |
-
1987
- 1987-04-08 JP JP62084862A patent/JPS63253143A/ja active Pending
-
1988
- 1988-04-01 US US07/177,289 patent/US4838229A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4838229A (en) | 1989-06-13 |
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