JPS6326342B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6326342B2 JPS6326342B2 JP56031736A JP3173681A JPS6326342B2 JP S6326342 B2 JPS6326342 B2 JP S6326342B2 JP 56031736 A JP56031736 A JP 56031736A JP 3173681 A JP3173681 A JP 3173681A JP S6326342 B2 JPS6326342 B2 JP S6326342B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wave
- transmitted
- probe
- waves
- tube
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000000523 sample Substances 0.000 claims description 35
- 230000007547 defect Effects 0.000 claims description 21
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 14
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 9
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 4
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009750 centrifugal casting Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 230000005856 abnormality Effects 0.000 description 1
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000002834 transmittance Methods 0.000 description 1
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
- G01N29/04—Analysing solids
- G01N29/11—Analysing solids by measuring attenuation of acoustic waves
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/02—Indexing codes associated with the analysed material
- G01N2291/028—Material parameters
- G01N2291/0289—Internal structure, e.g. defects, grain size, texture
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/04—Wave modes and trajectories
- G01N2291/044—Internal reflections (echoes), e.g. on walls or defects
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/04—Wave modes and trajectories
- G01N2291/048—Transmission, i.e. analysed material between transmitter and receiver
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/26—Scanned objects
- G01N2291/263—Surfaces
- G01N2291/2634—Surfaces cylindrical from outside
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
Description
リフオーマチユーブ等に使用される遠心鋳造管
の超音波探傷方法に関し、鋳造組織が粗大であつ
ても欠陥の有無を確実に判定できるうにしたもの
である。 オーステナイト系鋼の遠心鋳造管は鋳造時の組
織が粗大なため、通常鋼材等の内部を探傷する時
に使用される一探触子法による超音波探傷は使用
できない。そのため材中を透過する音波の大きさ
を測定し、音波透過経路に音波を透さない部分
（欠陥）がないかどうかで判定する方法がとられ
ている。 この種の従来行なわれてきたオーステナイト系
の遠心鋳造管の超音波探傷方法は、第１図に示す
如く水１中に配置した遠心鋳造管２の両側に、超
音波探傷器３の送信探触子４と受信探触子５とを
配置しておき、送信探触子４から送信した超音波
ビーム６を、遠心鋳造管２の肉厚範囲内でかつ内
周部近傍を接線方向と平行に通るように透過さ
せ、受信探触子５によりその透過波を受信させて
その波高値Ｔを検出し、該波高値Ｔの減衰量によ
り欠陥の有無を判断するというものであつた。こ
の方法によりリフオーマチユーブを探傷した結果
を、第２図に示す。 第２図は1MHzの縦波超音波を使用し、使用後
数年経つたリフオーマチユーブからサンプリング
した各種試料（管番号１〜７）の超音波透過波の
大きさ（以後波高値と称する）の測定結果を示
し、第１表は同試料の端面で測定した鋳造組織の
大きさ、欠陥（フイツシヤーと称する）の大きさ
の測定結果を示す。
の超音波探傷方法に関し、鋳造組織が粗大であつ
ても欠陥の有無を確実に判定できるうにしたもの
である。 オーステナイト系鋼の遠心鋳造管は鋳造時の組
織が粗大なため、通常鋼材等の内部を探傷する時
に使用される一探触子法による超音波探傷は使用
できない。そのため材中を透過する音波の大きさ
を測定し、音波透過経路に音波を透さない部分
（欠陥）がないかどうかで判定する方法がとられ
ている。 この種の従来行なわれてきたオーステナイト系
の遠心鋳造管の超音波探傷方法は、第１図に示す
如く水１中に配置した遠心鋳造管２の両側に、超
音波探傷器３の送信探触子４と受信探触子５とを
配置しておき、送信探触子４から送信した超音波
ビーム６を、遠心鋳造管２の肉厚範囲内でかつ内
周部近傍を接線方向と平行に通るように透過さ
せ、受信探触子５によりその透過波を受信させて
その波高値Ｔを検出し、該波高値Ｔの減衰量によ
り欠陥の有無を判断するというものであつた。こ
の方法によりリフオーマチユーブを探傷した結果
を、第２図に示す。 第２図は1MHzの縦波超音波を使用し、使用後
数年経つたリフオーマチユーブからサンプリング
した各種試料（管番号１〜７）の超音波透過波の
大きさ（以後波高値と称する）の測定結果を示
し、第１表は同試料の端面で測定した鋳造組織の
大きさ、欠陥（フイツシヤーと称する）の大きさ
の測定結果を示す。
【表】
【表】
第２図と第１表とを対比する事から透過波の波
高値Ｔはフイツシヤーの有無とは相関がなく、む
しろ鋳造組織の大きさに依存している。従つて、
超音波の透過量は、欠陥の有無のみならず材中の
鋳造組織の大きさによる、超音波の減衰に大きく
依存し、従来行なわれてきた透過波の大きさのみ
による判断では、鋳造組織が粗大で減衰の大きな
材料を、欠陥が無いにも拘わらず欠陥品として判
定してしまう危険性があつた。 本発明は上記問題点を解消したもので、その特
徴とするところは、遠心鋳造管の両側に一対の探
触子を配置しておき、一方の探触子から遠心鋳造
管の肉厚範囲内でかつ内周部近傍を接線方向と平
行に通るように超音波を送信し、その透過波を他
方の探触子で受信して欠陥の有無を判断する遠心
鋳造管の超音波探傷方法において、前記一対の探
触子近傍で遠心鋳造管に対して径方向に超音波を
入射して管内周面からの反射波を測定し、反射波
から鋳造組織による透過超音波の減衰量を検知
し、これから欠陥のない場合の透過波の波高値を
算出し、この算出した波高値と前記透過波の波高
値との比により欠陥の有無を判断する点にある。 以下、本発明を説明する。第８図（及び参考写
真）は管番号２の浸透探傷試験の結果を示してお
り、第４図及び第５図の矢印Ａは参考写真のＡ点
と一致し、参考写真の右廻り方向が同図の右方向
となつている。これによると、フイツシヤーが径
方向に向いているため、径方向に超音波を通せば
透過性に及ぼすフイツシヤーの影響は小さいと考
えられる。また、一般に超音波の減衰定数は結晶
の大きさに依存する。そこで、フイツシヤーがあ
つても音波の透過に影響のでない方向に音波を通
し、その減衰量から結晶の大きさを推定する事を
試みたのである。即ち、第３図に示す如く送信探
触子４と受信探触子５の近傍に一探用探触子７を
配置し、該一探用探触子７から遠心鋳造管２に対
して径方向に超音波ビーム８を入射し、該超音波
ビーム８の管内周面２ａからの反射波を一探用探
触子７で受信してその波高値B1を検出する。そ
してこの波高値B1を利用し、欠陥のない場合の
透過波の波高値Teを推定し、これと超音波ビー
ム６の透過波波高値Ｔとの比により、鋳造組織に
起因する超音波ビーム６の減衰量を補正し、欠陥
の有無を判断するのである。 第４図は管番号２について反射波の波高値B1
を周方向全周に亘つて測定した結果を示し、第５
図は管番号２について透過波の波高値Ｔを周方向
全周に亘つて測定した結果を示しており、第４図
及び第５図の矢印Ａは第８図（参考写真）のＡ点
と一致し、第８図（参考写真）の右廻り方向が第
４図及び第５図の右方向となつている。第８図
（参考写真）と第５図とを比較すると、フイツシ
ヤーの大きさの周方向の分布と、第５図の透過波
の波高値Ｔの分布とは対応し、フイツシヤーの大
きさの大きい部分は透過波の波高値Ｔが低いこと
がわかる。また、第４図と第８図（参考写真）と
を比較すると、一探法の反射波の波高値B1はフ
イツシヤーの大きさによらないことがわかる。ま
た第２表は管番号１〜７について上記方法により
透過波の波高値Ｔと反射波の波高値B1とを測定
した結果を示す。
高値Ｔはフイツシヤーの有無とは相関がなく、む
しろ鋳造組織の大きさに依存している。従つて、
超音波の透過量は、欠陥の有無のみならず材中の
鋳造組織の大きさによる、超音波の減衰に大きく
依存し、従来行なわれてきた透過波の大きさのみ
による判断では、鋳造組織が粗大で減衰の大きな
材料を、欠陥が無いにも拘わらず欠陥品として判
定してしまう危険性があつた。 本発明は上記問題点を解消したもので、その特
徴とするところは、遠心鋳造管の両側に一対の探
触子を配置しておき、一方の探触子から遠心鋳造
管の肉厚範囲内でかつ内周部近傍を接線方向と平
行に通るように超音波を送信し、その透過波を他
方の探触子で受信して欠陥の有無を判断する遠心
鋳造管の超音波探傷方法において、前記一対の探
触子近傍で遠心鋳造管に対して径方向に超音波を
入射して管内周面からの反射波を測定し、反射波
から鋳造組織による透過超音波の減衰量を検知
し、これから欠陥のない場合の透過波の波高値を
算出し、この算出した波高値と前記透過波の波高
値との比により欠陥の有無を判断する点にある。 以下、本発明を説明する。第８図（及び参考写
真）は管番号２の浸透探傷試験の結果を示してお
り、第４図及び第５図の矢印Ａは参考写真のＡ点
と一致し、参考写真の右廻り方向が同図の右方向
となつている。これによると、フイツシヤーが径
方向に向いているため、径方向に超音波を通せば
透過性に及ぼすフイツシヤーの影響は小さいと考
えられる。また、一般に超音波の減衰定数は結晶
の大きさに依存する。そこで、フイツシヤーがあ
つても音波の透過に影響のでない方向に音波を通
し、その減衰量から結晶の大きさを推定する事を
試みたのである。即ち、第３図に示す如く送信探
触子４と受信探触子５の近傍に一探用探触子７を
配置し、該一探用探触子７から遠心鋳造管２に対
して径方向に超音波ビーム８を入射し、該超音波
ビーム８の管内周面２ａからの反射波を一探用探
触子７で受信してその波高値B1を検出する。そ
してこの波高値B1を利用し、欠陥のない場合の
透過波の波高値Teを推定し、これと超音波ビー
ム６の透過波波高値Ｔとの比により、鋳造組織に
起因する超音波ビーム６の減衰量を補正し、欠陥
の有無を判断するのである。 第４図は管番号２について反射波の波高値B1
を周方向全周に亘つて測定した結果を示し、第５
図は管番号２について透過波の波高値Ｔを周方向
全周に亘つて測定した結果を示しており、第４図
及び第５図の矢印Ａは第８図（参考写真）のＡ点
と一致し、第８図（参考写真）の右廻り方向が第
４図及び第５図の右方向となつている。第８図
（参考写真）と第５図とを比較すると、フイツシ
ヤーの大きさの周方向の分布と、第５図の透過波
の波高値Ｔの分布とは対応し、フイツシヤーの大
きさの大きい部分は透過波の波高値Ｔが低いこと
がわかる。また、第４図と第８図（参考写真）と
を比較すると、一探法の反射波の波高値B1はフ
イツシヤーの大きさによらないことがわかる。ま
た第２表は管番号１〜７について上記方法により
透過波の波高値Ｔと反射波の波高値B1とを測定
した結果を示す。
【表】
【表】
次に上記補正の方法につき説明する。一探用探
触子７で検出する反射波波高値B1は、 B1＝C1e-2at と表わせる。 また透過波の波高値Ｔは同様に、 Ｔ＝C2e-al と表わせる。 ただし、C1，C2＝定数 ａ＝減衰定数 ｔ＝鋳造管２の径方向の厚さ ｌ＝超音波ビーム６の鋳造管２に対す
る透過長さ 両式をもとに基準となる管（欠陥のないもの）に
対する反射波および透過波の波高値B1，Ｔの測
定他B10，T0とするし、被検査管ｎで測定された
反射波波高値B1nから、被検査管に対する欠陥の
ない場合の透過波の波高値Teを推定すると、次
式となる。 Te＝Toeln（B1n／B10）／2tｌ 前記第２表ではフイツシヤーのない、また標準
的な鋳造組織をもつ管番号６を基準とし、同表中
には反射波の波高値B1で透過波の波高値Ｔを補
正したときの推定波高値Teおよび、測定波高値
Ｔと推定波高値Teとの比も同時に示している。
この表の波高値Ｔと推定波高値Teとの比をみる
と、組織によらず、フイツシヤーの多いもの（第
１表参照）ではその値が小さいことが示されてい
る。従つて、鋳造組織の影響を効果的に補正し、
欠陥の有無を確実に判定できることがわかる。 次に超音波ビームを欠陥の生じ易い管内面に集
中するような探傷系の使用について述べる。前述
のように対象とする管２の鋳造組織は大きく、そ
のため材中を透過する音波は実効的に1MHz以下
の周波数に限定される。また対象とする管の表面
は鋳造組織で粗いため、表面近傍では太いビーム
で入射するのが望ましい。欠陥が内壁に生じ易い
ことを考慮し超音波ビーム６は管２の肉厚の略半
分以下を通すことが好ましい。上記の３つの条件
を満すためのレンズ系の使用により検出感度は向
上する。前記の測定結果は35mmの振動子に半径45
mmのラインフオーカスレンズを装着した条件で行
つている。 第６図は本発明を具体的に実施した探傷装置の
ブロツク図を示している。同図において、PB１，
PB２，PB３は探触子で、第７図にも示す如くガ
イドローラ９の回転に伴ない遠心鋳造管２の軸方
向に駆動される移動体１０に組込まれ、各探触子
PB１，PB２，PB３は送信探触子として鋳造管
２に向けて超音波を送信可能であると共に、受信
探触子としても機能し、第３表に示す如く探触子
PB１，PB２，PB３を送信又は受信探触子とし
て組合せることにより、モード１〜５の目的を果
し得る。
触子７で検出する反射波波高値B1は、 B1＝C1e-2at と表わせる。 また透過波の波高値Ｔは同様に、 Ｔ＝C2e-al と表わせる。 ただし、C1，C2＝定数 ａ＝減衰定数 ｔ＝鋳造管２の径方向の厚さ ｌ＝超音波ビーム６の鋳造管２に対す
る透過長さ 両式をもとに基準となる管（欠陥のないもの）に
対する反射波および透過波の波高値B1，Ｔの測
定他B10，T0とするし、被検査管ｎで測定された
反射波波高値B1nから、被検査管に対する欠陥の
ない場合の透過波の波高値Teを推定すると、次
式となる。 Te＝Toeln（B1n／B10）／2tｌ 前記第２表ではフイツシヤーのない、また標準
的な鋳造組織をもつ管番号６を基準とし、同表中
には反射波の波高値B1で透過波の波高値Ｔを補
正したときの推定波高値Teおよび、測定波高値
Ｔと推定波高値Teとの比も同時に示している。
この表の波高値Ｔと推定波高値Teとの比をみる
と、組織によらず、フイツシヤーの多いもの（第
１表参照）ではその値が小さいことが示されてい
る。従つて、鋳造組織の影響を効果的に補正し、
欠陥の有無を確実に判定できることがわかる。 次に超音波ビームを欠陥の生じ易い管内面に集
中するような探傷系の使用について述べる。前述
のように対象とする管２の鋳造組織は大きく、そ
のため材中を透過する音波は実効的に1MHz以下
の周波数に限定される。また対象とする管の表面
は鋳造組織で粗いため、表面近傍では太いビーム
で入射するのが望ましい。欠陥が内壁に生じ易い
ことを考慮し超音波ビーム６は管２の肉厚の略半
分以下を通すことが好ましい。上記の３つの条件
を満すためのレンズ系の使用により検出感度は向
上する。前記の測定結果は35mmの振動子に半径45
mmのラインフオーカスレンズを装着した条件で行
つている。 第６図は本発明を具体的に実施した探傷装置の
ブロツク図を示している。同図において、PB１，
PB２，PB３は探触子で、第７図にも示す如くガ
イドローラ９の回転に伴ない遠心鋳造管２の軸方
向に駆動される移動体１０に組込まれ、各探触子
PB１，PB２，PB３は送信探触子として鋳造管
２に向けて超音波を送信可能であると共に、受信
探触子としても機能し、第３表に示す如く探触子
PB１，PB２，PB３を送信又は受信探触子とし
て組合せることにより、モード１〜５の目的を果
し得る。
【表】
モード１は探触子PB１からの超音波による透
過波の波高値Ｔを探触子PB２で検出し、モード
２は探触子PB２からの超音波による内壁面から
の反射波の波高値B1を探触子PB２で検出するも
のである。モード３〜５は、各探触子PB１，PB
２，PB３から送信した超音波が鋳造管２の外周
面で反射して戻つてくる反射波を、同一の探触子
PB１，PB２，PB３により検出するものである。
それらの波高値から、音波の送受の情況をモニタ
ーし、探傷系に異状がないかどうかを知ることが
できる。Ａ１，Ａ２，Ａ３は前置増巾器、Ｄ１，
Ｄ２，Ｄ３はパルサーである。１１はセンサー選
択回路で、後述する計算機１８からの指令信号
（クロツクパルス）で、時分割により第３表の各
モードの動作を行なうように、使用する探触子
PB１，PB２，PB３、前置増巾器Ｄ１，Ｄ２，
Ｄ３の選択を行なう。１２は主増巾器である。１
３は増巾器調整回路で、各モードにより透過波又
は反射波の大きさが異るため、主増巾器１２の出
力レベルを合わせるべく、主増巾器１２の増巾度
を各モードに応じて変えるための信号を出力す
る。１４はピークホールド回路で、各モードで着
目する透過波又は反射波の生ずる時間帯（ゲー
ト）内での波高値の最大値をピークホールドす
る。１５はゲート発生回路で、各モードで着目す
る透過波又は反射波の生ずる時間帯を設定する。
１６はＡ／Ｄ変換器で、波高値の情報をデイジタ
ル化する。１７は同期分離回路で、Ａ／Ｄ変換器
１６によりデイジタル化された情報がどのモード
に属するかを弁別する。１８は計算機で、探触子
PB１，PB２，PB３を駆動する指令信号を出力
すると共に、得られた信号を記録媒体に記録す
る。またモード３〜５の信号の大きさから、探傷
が正常に行なわれているかどうかを監視し、正常
な場合は組織の大きさを補正した後に透過波のの
波高値T0を計算し出力する。１９はメモリであ
る。２０は表示器で、組織の影響を補正した結
果、即ちTn／Teと鋳造管２の軸方向の位置とを
表示する。２１は同期分離回路で、アナログ信号
を同期分離する。２２はモニター用記録計であ
る。２３は位置検出器で、鋳造管２の軸方向に対
する移動体１０の位置を検出する。なお、探触子
PB１，PB２，PB３の選択をリレー等のスイツ
チで切替えるようにしてもよい。またＡ／Ｄ変換
器を多数使用し、同期分離回路２１の出力をＡ／
Ｄ変換し、計算機１８に入力する方法もある。 しかして、この探傷装置を使用すれば、各探触
子PB１，PB２，PB３が発信した超音波の鋳造
管２外周面から反射波の大きさをモニターし、超
音波が材料中に安定に入射しているかどうかを確
認しながら探傷することが可能になり、鋳造組織
の影響を効果的に補正できることと相俟つて、鋳
造管の欠陥の有無をより確実に判定できる。 本発明によれば、遠心鋳造管に対して径方向に
超音波を入射して管内周面からの反射波を測定
し、反射波から鋳造組織による透過超音波の減衰
量を検知し、これから欠陥のない場合の透過波の
波高値を算出し、この算出した波高値と前記透過
波の波高値との比より欠陥の有無を判断するの
で、透過波の大きさは鋳造組織に大きく依存する
にも拘らず、その鋳造組織の影響を効果的に補正
でき、鋳造組織が粗大であつても欠陥の有無を確
実に判定できる。
過波の波高値Ｔを探触子PB２で検出し、モード
２は探触子PB２からの超音波による内壁面から
の反射波の波高値B1を探触子PB２で検出するも
のである。モード３〜５は、各探触子PB１，PB
２，PB３から送信した超音波が鋳造管２の外周
面で反射して戻つてくる反射波を、同一の探触子
PB１，PB２，PB３により検出するものである。
それらの波高値から、音波の送受の情況をモニタ
ーし、探傷系に異状がないかどうかを知ることが
できる。Ａ１，Ａ２，Ａ３は前置増巾器、Ｄ１，
Ｄ２，Ｄ３はパルサーである。１１はセンサー選
択回路で、後述する計算機１８からの指令信号
（クロツクパルス）で、時分割により第３表の各
モードの動作を行なうように、使用する探触子
PB１，PB２，PB３、前置増巾器Ｄ１，Ｄ２，
Ｄ３の選択を行なう。１２は主増巾器である。１
３は増巾器調整回路で、各モードにより透過波又
は反射波の大きさが異るため、主増巾器１２の出
力レベルを合わせるべく、主増巾器１２の増巾度
を各モードに応じて変えるための信号を出力す
る。１４はピークホールド回路で、各モードで着
目する透過波又は反射波の生ずる時間帯（ゲー
ト）内での波高値の最大値をピークホールドす
る。１５はゲート発生回路で、各モードで着目す
る透過波又は反射波の生ずる時間帯を設定する。
１６はＡ／Ｄ変換器で、波高値の情報をデイジタ
ル化する。１７は同期分離回路で、Ａ／Ｄ変換器
１６によりデイジタル化された情報がどのモード
に属するかを弁別する。１８は計算機で、探触子
PB１，PB２，PB３を駆動する指令信号を出力
すると共に、得られた信号を記録媒体に記録す
る。またモード３〜５の信号の大きさから、探傷
が正常に行なわれているかどうかを監視し、正常
な場合は組織の大きさを補正した後に透過波のの
波高値T0を計算し出力する。１９はメモリであ
る。２０は表示器で、組織の影響を補正した結
果、即ちTn／Teと鋳造管２の軸方向の位置とを
表示する。２１は同期分離回路で、アナログ信号
を同期分離する。２２はモニター用記録計であ
る。２３は位置検出器で、鋳造管２の軸方向に対
する移動体１０の位置を検出する。なお、探触子
PB１，PB２，PB３の選択をリレー等のスイツ
チで切替えるようにしてもよい。またＡ／Ｄ変換
器を多数使用し、同期分離回路２１の出力をＡ／
Ｄ変換し、計算機１８に入力する方法もある。 しかして、この探傷装置を使用すれば、各探触
子PB１，PB２，PB３が発信した超音波の鋳造
管２外周面から反射波の大きさをモニターし、超
音波が材料中に安定に入射しているかどうかを確
認しながら探傷することが可能になり、鋳造組織
の影響を効果的に補正できることと相俟つて、鋳
造管の欠陥の有無をより確実に判定できる。 本発明によれば、遠心鋳造管に対して径方向に
超音波を入射して管内周面からの反射波を測定
し、反射波から鋳造組織による透過超音波の減衰
量を検知し、これから欠陥のない場合の透過波の
波高値を算出し、この算出した波高値と前記透過
波の波高値との比より欠陥の有無を判断するの
で、透過波の大きさは鋳造組織に大きく依存する
にも拘らず、その鋳造組織の影響を効果的に補正
でき、鋳造組織が粗大であつても欠陥の有無を確
実に判定できる。
第１図は従来方法を示す原理図、第２図は透過
波波高値の測定結果を示すグラフ、第３図は本発
明の一実施例を示す原理図、第４図は反射波波高
値の周方向分布を示す波形図、第５図は透過波波
高値の周方向分布を示す波形図、第６図は本発明
の具体的実施例を示すブロツク図、第７図は同探
触子部分の側面図、第８図は管番号２の浸透探傷
試験の結果を示す図である。 ２…遠心鋳造管、４…送信探触子、５…受信探
触子、８…超音波ビーム、PB１，PB２，PB３
…探触子。
波波高値の測定結果を示すグラフ、第３図は本発
明の一実施例を示す原理図、第４図は反射波波高
値の周方向分布を示す波形図、第５図は透過波波
高値の周方向分布を示す波形図、第６図は本発明
の具体的実施例を示すブロツク図、第７図は同探
触子部分の側面図、第８図は管番号２の浸透探傷
試験の結果を示す図である。 ２…遠心鋳造管、４…送信探触子、５…受信探
触子、８…超音波ビーム、PB１，PB２，PB３
…探触子。
Claims (1)
- １ 遠心鋳造管の両側に一対の探触子を配置して
おき、一方の探触子から遠心鋳造管の肉厚範囲内
でかつ内周部近傍を接線方向と平行に通るように
超音波を送信し、その透過波を他方の探触子で受
信して欠陥の有無を判断する遠心鋳造管の超音波
探傷方法において、前記一対の探触子の近傍で遠
心鋳造管に対して径方向に超音波を入射して管内
周面からの反射波を測定し、反射波から鋳造組織
による透過超音波の減衰量を検知し、これから欠
陥のない場合の透過波の波高値を算出し、この算
出した波高値と前記透過波の波高値との比により
欠陥の有無を判断する遠心鋳造管の超音波探傷方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56031736A JPS57146159A (en) | 1981-03-04 | 1981-03-04 | Ultrasonic wave flaw detecting method for centrifugal casting pipe |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56031736A JPS57146159A (en) | 1981-03-04 | 1981-03-04 | Ultrasonic wave flaw detecting method for centrifugal casting pipe |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57146159A JPS57146159A (en) | 1982-09-09 |
| JPS6326342B2 true JPS6326342B2 (ja) | 1988-05-30 |
Family
ID=12339314
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56031736A Granted JPS57146159A (en) | 1981-03-04 | 1981-03-04 | Ultrasonic wave flaw detecting method for centrifugal casting pipe |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57146159A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02111437U (ja) * | 1989-02-23 | 1990-09-06 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6082857A (ja) * | 1983-10-13 | 1985-05-11 | Kubota Ltd | 遠心鋳造管の超音波探傷方法 |
| JPH0682117B2 (ja) * | 1988-12-27 | 1994-10-19 | 新日本製鐵株式会社 | 電縫銅管の超音波探傷装置 |
-
1981
- 1981-03-04 JP JP56031736A patent/JPS57146159A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02111437U (ja) * | 1989-02-23 | 1990-09-06 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57146159A (en) | 1982-09-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5035143A (en) | Method of detecting creep swelling | |
| CA1073093A (en) | Ultrasonic method and apparatus for measuring wall thickness of tubular members | |
| JPH0312689B2 (ja) | ||
| NO313063B1 (no) | Fremgangsmåte for å kontollere korrosjon på rörledninger | |
| US20130179098A1 (en) | Processing signals acquired during guided wave testing | |
| CA2152102C (en) | High resolution measurement of thickness using ultrasound | |
| JPS5888653A (ja) | 超音波探傷装置 | |
| JPS6325304B2 (ja) | ||
| RU2714868C1 (ru) | Способ обнаружения питтинговой коррозии | |
| JPH058778B2 (ja) | ||
| JPH01145565A (ja) | 超音波探傷装置 | |
| JPS60205254A (ja) | 管の超音波探傷方法 | |
| JPS61215908A (ja) | 配管検査装置 | |
| JP4118487B2 (ja) | 鋼管の腐食診断方法 | |
| JPH05119027A (ja) | 厚肉鋼管の超音波探傷方法 | |
| JPS5831871B2 (ja) | 超音波探傷方法 | |
| JP2003254942A (ja) | 配管検査装置および配管検査方法 | |
| JP4538928B2 (ja) | 結晶粒度異常判定装置および結晶粒度異常判定方法 | |
| JPS5860253A (ja) | 超音波探傷装置 | |
| JPH0136064B2 (ja) | ||
| JPS5868663A (ja) | 自動感度補償装置付超音波探傷装置 | |
| JPH01203967A (ja) | 温度補償型超音波探傷装置 | |
| JP4389218B2 (ja) | 管の斜角超音波探傷における屈折角の測定方法及び装置並びにこれを用いた管の斜角超音波探傷方法及び装置 | |
| JPS61210953A (ja) | 超音波探傷装置 | |
| JPH0227604B2 (ja) |