JPS63277708A - ステンレス鋼の精錬法 - Google Patents
ステンレス鋼の精錬法Info
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- JPS63277708A JPS63277708A JP8974987A JP8974987A JPS63277708A JP S63277708 A JPS63277708 A JP S63277708A JP 8974987 A JP8974987 A JP 8974987A JP 8974987 A JP8974987 A JP 8974987A JP S63277708 A JPS63277708 A JP S63277708A
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- molten
- steel
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、ステンレス鋼の精練法に関し、詳しくは清浄
度の優れたステンレス鋼の溶製法に関する。
度の優れたステンレス鋼の溶製法に関する。
［従来の技術］
ステンレス鋼は製品段階で得ようとする目的によって溶
鋼段階でＡＱを添加するが、ＡＱを添加することによっ
て＾Ｑ、０．系の介在物、特にクラスター状介在物を生
成し、これらが連続ｕ′Ｊ！ｉ中にタンディツシュノズ
ルに付着、堆積、剥離を縁返すことによってモールド内
の湯面レベルを不安定にし、オシレーションマークのみ
だれを誘発してスラブ表面性状を悪化させ、ひいては製
品段階でこの部分がヘゲなどの表面疵となっていた。
鋼段階でＡＱを添加するが、ＡＱを添加することによっ
て＾Ｑ、０．系の介在物、特にクラスター状介在物を生
成し、これらが連続ｕ′Ｊ！ｉ中にタンディツシュノズ
ルに付着、堆積、剥離を縁返すことによってモールド内
の湯面レベルを不安定にし、オシレーションマークのみ
だれを誘発してスラブ表面性状を悪化させ、ひいては製
品段階でこの部分がヘゲなどの表面疵となっていた。
ところで、ＡＱを添加するステンレス鋼においては、＾
Ｑ２０：１クラスターなどの介在物が製品段階で線状疵
等の表面疵となり、その対策として例えば特開昭５８−
１６０１８号公報に示すようにＶＯＤ処理中にＡΩを添
加した後、Ｃａｎ−ＣａＦ２系フラックスを溶鋼表面上
に添加し、次いで溶鋼中を上方より浸漬したランスから
Ａｒガスにて減圧下で攪拌させることによってＡｌ１，
０．系介在物をＣｏｏ−Ａ ａ 、０３系の低融点介在
物に変化させて介在物の無害化を図る方法が提案されて
いる。
Ｑ２０：１クラスターなどの介在物が製品段階で線状疵
等の表面疵となり、その対策として例えば特開昭５８−
１６０１８号公報に示すようにＶＯＤ処理中にＡΩを添
加した後、Ｃａｎ−ＣａＦ２系フラックスを溶鋼表面上
に添加し、次いで溶鋼中を上方より浸漬したランスから
Ａｒガスにて減圧下で攪拌させることによってＡｌ１，
０．系介在物をＣｏｏ−Ａ ａ 、０３系の低融点介在
物に変化させて介在物の無害化を図る方法が提案されて
いる。
ところが、これらの方法はＶＯＤ処理中、特にＡＱを添
加した際に生成した＾Ｑ□０□系介在物の無害化を図る
方法であって、その後に成分調整時に生成するもの及び
Ｖ Ｏｌ）処理後から連続鋳造を完了するまでの間にス
ラグと溶鋼中の［ｌＱ］とが反応して生成するＡＱ、０
□系介在物の無害化または減少においては全く効果がな
い、この間に生成するＡＱ２０．系介在物を生成させな
いこと、もしくは生成しても無害化または減少されるこ
とができないかぎり先に述べた問題が生じ、スラブ表面
の手入が必要で、製品段階での疵はもちろん経済的にも
非常に不利であった。
加した際に生成した＾Ｑ□０□系介在物の無害化を図る
方法であって、その後に成分調整時に生成するもの及び
Ｖ Ｏｌ）処理後から連続鋳造を完了するまでの間にス
ラグと溶鋼中の［ｌＱ］とが反応して生成するＡＱ、０
□系介在物の無害化または減少においては全く効果がな
い、この間に生成するＡＱ２０．系介在物を生成させな
いこと、もしくは生成しても無害化または減少されるこ
とができないかぎり先に述べた問題が生じ、スラブ表面
の手入が必要で、製品段階での疵はもちろん経済的にも
非常に不利であった。
［発明が解決しようとする問題点］
本発明はかくのごとき背景に鑑みなされたものであって
、単に溶鋼とＶＯＤ処理後スラグを攪拌することによっ
てスラグ組成をコントロールし、ＶＯＤ処理後から連続
Ｕ造完了までに生成するＡＱ、Ｏ，系介在物を抑制する
とともに、処理方法も極めて簡単な方法で、且つ高清浄
度を有し、表面性状のきわめて優れたステンレス鋼を溶
製する精練法を提供することにある。
、単に溶鋼とＶＯＤ処理後スラグを攪拌することによっ
てスラグ組成をコントロールし、ＶＯＤ処理後から連続
Ｕ造完了までに生成するＡＱ、Ｏ，系介在物を抑制する
とともに、処理方法も極めて簡単な方法で、且つ高清浄
度を有し、表面性状のきわめて優れたステンレス鋼を溶
製する精練法を提供することにある。
［問題点を解決するための手段］
本発明を以下に詳しく説明する
転炉などの精練炉で粗脱炭した含Ｃｒ溶湯を取鍋に受講
させ、ポーラスプラグからＡｒガスによる攪拌を行いつ
つ取鍋を真空状態にし、上方からのランスにて吹酸し目
標説炭域まで脱炭させる。
させ、ポーラスプラグからＡｒガスによる攪拌を行いつ
つ取鍋を真空状態にし、上方からのランスにて吹酸し目
標説炭域まで脱炭させる。
その後、５〜ＩＯ分間真空状態のままＡｒ攪拌を行い脱
ガス処理を実施し、ひき続きＡ Ｑ 、 Ｆｅ−３ｉな
どを添加脱酸し、さらにＣａＯ系フラッックスを添加し
てスラグ精練を行う、その後大気圧下においてｊｌ ｗ
成分値までＡ Ｑ 、 Ｆａ−８Ｌ、その他合金を添加
する。ここまでは従来のＶＯＤ精錬法である。このＶ
ＯＩ）処理において脱炭、脱ガス後、Ａ Ｑ 、Ｆｅ−
５Ｌなどによって脱酸した時点で＾Ｑ２０．系介在物が
生成される。ところが、本発明者等はその後のＣａＯ系
フラックス添加によるスラグ精練とＶＯＤ処理始めから
のポーラスプラグによるＡｒ攪拌によって＾Ｑ２０．系
介在物はスラグに吸収されたり、Ｃａ０−Ａ Ｑ ２０
．系の低融点介在物となり得ることを知見した。しかし
、目標成分値に調整するためスラグ精練後にもＡ Ｑ
、 Ｆｅ−３ｉその他合金などを添加するためこの時点
でも＾Ｑ、Ｏ□系介在物が再度生成される。またＣａＯ
系フラックスを添加して形成するスラグ中にはＣａｂ、
５ｉｎ２．＾Ｑ、ＯＪの他にＦｅｄ、 ＭｎＯ。
ガス処理を実施し、ひき続きＡ Ｑ 、 Ｆｅ−３ｉな
どを添加脱酸し、さらにＣａＯ系フラッックスを添加し
てスラグ精練を行う、その後大気圧下においてｊｌ ｗ
成分値までＡ Ｑ 、 Ｆａ−８Ｌ、その他合金を添加
する。ここまでは従来のＶＯＤ精錬法である。このＶ
ＯＩ）処理において脱炭、脱ガス後、Ａ Ｑ 、Ｆｅ−
５Ｌなどによって脱酸した時点で＾Ｑ２０．系介在物が
生成される。ところが、本発明者等はその後のＣａＯ系
フラックス添加によるスラグ精練とＶＯＤ処理始めから
のポーラスプラグによるＡｒ攪拌によって＾Ｑ２０．系
介在物はスラグに吸収されたり、Ｃａ０−Ａ Ｑ ２０
．系の低融点介在物となり得ることを知見した。しかし
、目標成分値に調整するためスラグ精練後にもＡ Ｑ
、 Ｆｅ−３ｉその他合金などを添加するためこの時点
でも＾Ｑ、Ｏ□系介在物が再度生成される。またＣａＯ
系フラックスを添加して形成するスラグ中にはＣａｂ、
５ｉｎ２．＾Ｑ、ＯＪの他にＦｅｄ、 ＭｎＯ。
Ｃｒ、０．などの金属酸化物が存在する。このスラグが
ＶＯＤ処理後にも常に溶鋼表面上に存在するために、Ｖ
ＯＤ処理後から連続鋳造に至るまでの間に鍋内で対流で
移動する溶鋼中の［Ａ Ｑ ］によってＳｉｎ、、 Ｆ
ｅｄ、 ＭｎＯ，Ｃｒ、Ｏ，などが還元され、ＡＱ、０
３系介在物はＶＯＤ処理後にも生成される。
ＶＯＤ処理後にも常に溶鋼表面上に存在するために、Ｖ
ＯＤ処理後から連続鋳造に至るまでの間に鍋内で対流で
移動する溶鋼中の［Ａ Ｑ ］によってＳｉｎ、、 Ｆ
ｅｄ、 ＭｎＯ，Ｃｒ、Ｏ，などが還元され、ＡＱ、０
３系介在物はＶＯＤ処理後にも生成される。
従って、ＶＯＤ処理段階で生成したＡ２０．系介在物を
その時点でＣａｎ−Ａ Ｑ 、０．系介在物にして無害
化しても、その後にスラグ−メタル反応により再度へ〇
２０．系介在物が生成されるため、連続鋳造時のタンデ
ィツシュノズル絞りを引きおこしスラブ表面性状は全く
改善されない。
その時点でＣａｎ−Ａ Ｑ 、０．系介在物にして無害
化しても、その後にスラグ−メタル反応により再度へ〇
２０．系介在物が生成されるため、連続鋳造時のタンデ
ィツシュノズル絞りを引きおこしスラブ表面性状は全く
改善されない。
そこで、従来のＶＯＤ処理を行った後、ひきつづいて大
気下でＡｒランスを溶鋼中に浸漬するか、又はポーラス
プラグを用いたＡｒガスの吹込みにより溶鋼とＶＯＤ処
理後スラグを混合攪拌して形成スラグを特定値内にする
。即ち、溶鋼中の［Ａ ｆｉ ］とＶＯＤ処理後スラグ
中Ｓｉｎ、 、 Ｆｅｄ、 ＭｎＯ，Ｃｒ、０３などが
強制的に攪拌されて、溶鋼中［Ａ Ｑ ］により５ｉｎ
２． Ｆａｎ、 ＭｎＯ，Ｃｒ２Ｏ，などが還元される
。この処理によって溶鋼中［Ａ Ｑ ］はスラグを還元
しその値が低下するために事前に目標成分の上限値以上
にしておくとより好ましいが、微量の金属ＡＩ２゜若し
くはＡＱ合金を添加してもよい、攪拌は大気下で行うた
め操業が容易で、かっＶＯＤ処理後のスラグ厚は１００
＋ｓ＋ｓ以上あるために、溶鋼が外気と接触して酸化さ
れることもない。
気下でＡｒランスを溶鋼中に浸漬するか、又はポーラス
プラグを用いたＡｒガスの吹込みにより溶鋼とＶＯＤ処
理後スラグを混合攪拌して形成スラグを特定値内にする
。即ち、溶鋼中の［Ａ ｆｉ ］とＶＯＤ処理後スラグ
中Ｓｉｎ、 、 Ｆｅｄ、 ＭｎＯ，Ｃｒ、０３などが
強制的に攪拌されて、溶鋼中［Ａ Ｑ ］により５ｉｎ
２． Ｆａｎ、 ＭｎＯ，Ｃｒ２Ｏ，などが還元される
。この処理によって溶鋼中［Ａ Ｑ ］はスラグを還元
しその値が低下するために事前に目標成分の上限値以上
にしておくとより好ましいが、微量の金属ＡＩ２゜若し
くはＡＱ合金を添加してもよい、攪拌は大気下で行うた
め操業が容易で、かっＶＯＤ処理後のスラグ厚は１００
＋ｓ＋ｓ以上あるために、溶鋼が外気と接触して酸化さ
れることもない。
この攪拌によってスラグ−メタル反応が促進され溶鋼中
［Ａ Ｑ ］によってＳｉｎ、、 Ｆａｎ、 ＭｎＯ，
Ｃｒ２Ｏ，などが還元され、溶鋼中にはＳＬ、 Ｍｎ、
Ｆｅ、 Ｃｒとして溶解し、［＾Ｑ］はＡｌ２２０．
となる、この攪拌を行った時にＡＱ２０．が入社に生成
するが、このＡＱ３０．はスラグに吸収されて消滅し溶
鋼中にはほとんど存在しない。すなわち［Ａ Ｑ ］が
スラグ中５ｉｎｚ、 Ｆｅｄ、 ＭｎＯ，Ｃｒ、Ｏ，と
スラグ−メタル界面で接触し、［Ａ Ｑ ］による還元
反応が起るが、攪拌の強さによって［Ａ Ｑ ］の］ス
ラグーメタル界への供給速度が決り、５ｉ０２などとの
反応速度が決定される。その速度は、スラグからのＳｉ
ｎ、などの酸化物の供給速度以上の速さで［Ａ ｆｌ
］を供給することが望ましい。これは［Ａ Ｑ ］の供
給が遅いと５ｉ０２などの酸化物に対してＣＡ Ｑ ］
が址的に少なく ５ｉｎ２１１に見合オ〕ずにＳｉｎ、
などの酸化物から反応にあずからなかったＭｌが溶鋼中
へ供給されて他の溶鋼中の［Ａ Ｑ ］と反応してＡ
Ｑ 、０３を生成することになる。
［Ａ Ｑ ］によってＳｉｎ、、 Ｆａｎ、 ＭｎＯ，
Ｃｒ２Ｏ，などが還元され、溶鋼中にはＳＬ、 Ｍｎ、
Ｆｅ、 Ｃｒとして溶解し、［＾Ｑ］はＡｌ２２０．
となる、この攪拌を行った時にＡＱ２０．が入社に生成
するが、このＡＱ３０．はスラグに吸収されて消滅し溶
鋼中にはほとんど存在しない。すなわち［Ａ Ｑ ］が
スラグ中５ｉｎｚ、 Ｆｅｄ、 ＭｎＯ，Ｃｒ、Ｏ，と
スラグ−メタル界面で接触し、［Ａ Ｑ ］による還元
反応が起るが、攪拌の強さによって［Ａ Ｑ ］の］ス
ラグーメタル界への供給速度が決り、５ｉ０２などとの
反応速度が決定される。その速度は、スラグからのＳｉ
ｎ、などの酸化物の供給速度以上の速さで［Ａ ｆｌ
］を供給することが望ましい。これは［Ａ Ｑ ］の供
給が遅いと５ｉ０２などの酸化物に対してＣＡ Ｑ ］
が址的に少なく ５ｉｎ２１１に見合オ〕ずにＳｉｎ、
などの酸化物から反応にあずからなかったＭｌが溶鋼中
へ供給されて他の溶鋼中の［Ａ Ｑ ］と反応してＡ
Ｑ 、０３を生成することになる。
従ってこの攪拌力の指標としてはＡｒガス量を０．０１
５〜０．０２５Ｎｍ）／ｗｉｎ、ｔｏｎが好ましい。し
かしＡｒガス祉が０ 、０２５Ｎｍ’ ／ｗｉｎ 、
ｔｏｎより多く、攪拌が強すぎると大気下での撹拌のた
めにＶＯＤ処理後のスラブ厚みが厚くても大気と溶鋼が
接触して好ましくない。一方Ａｒガス址が０．０１５Ｎ
ｍ３／ｍｉｎ’、ｔｏｎ以下では弱攪拌となり［Ａ Ｑ
１の供給速度不足となる。
５〜０．０２５Ｎｍ）／ｗｉｎ、ｔｏｎが好ましい。し
かしＡｒガス祉が０ 、０２５Ｎｍ’ ／ｗｉｎ 、
ｔｏｎより多く、攪拌が強すぎると大気下での撹拌のた
めにＶＯＤ処理後のスラブ厚みが厚くても大気と溶鋼が
接触して好ましくない。一方Ａｒガス址が０．０１５Ｎ
ｍ３／ｍｉｎ’、ｔｏｎ以下では弱攪拌となり［Ａ Ｑ
１の供給速度不足となる。
またランスを浸漬して攪拌するときは溶鋼とスラブの攪
拌をさせるだけではなく、溶鋼中の偏析をなくすために
も浸漬深さは溶鋼表面下２０００ｍｍ程度確保すると好
ましい、これによってＶＯＤ処理後スラグ中のＳｉＯ□
などは１０ｗｔ％以下になり、Ｓｉｎ、の活量が極端に
下り、この処理後から連続０造終了までの間にスラブ中
のＳｉＯ，などからの酸素の供給はほとんどなく、［Ａ
Ｑ］とスラグが接触しても［＾Ｑ］ＬこよるＳｉ帆など
の還元反応は進行し得ずＡＱ２０．の発生は起らない。
拌をさせるだけではなく、溶鋼中の偏析をなくすために
も浸漬深さは溶鋼表面下２０００ｍｍ程度確保すると好
ましい、これによってＶＯＤ処理後スラグ中のＳｉＯ□
などは１０ｗｔ％以下になり、Ｓｉｎ、の活量が極端に
下り、この処理後から連続０造終了までの間にスラブ中
のＳｉＯ，などからの酸素の供給はほとんどなく、［Ａ
Ｑ］とスラグが接触しても［＾Ｑ］ＬこよるＳｉ帆など
の還元反応は進行し得ずＡＱ２０．の発生は起らない。
従って、スラグ中Ｓｉｎ、は１０ｗｔ％以下が必要であ
る。また、ＶＯＤ処理中にはＣａＯ系フラックスを添加
するためにＶ Ｏｌ）処理後のスラグはＣａｂ−５ｉｎ
。
る。また、ＶＯＤ処理中にはＣａＯ系フラックスを添加
するためにＶ Ｏｌ）処理後のスラグはＣａｂ−５ｉｎ
。
−Ａ Ｑ ２０．系スラグとなっており、このスラグの
酸素供給能を表わすのには一般的に塩基度が用いられて
いる。上記のスラグ中５ｉｎ２を１０ｗｔ％以下にする
ことに加えて、酸素供給能を表わす塩基度を４゜５以上
にすることで−％ｌｌ、０．の生成を抑ｖ１される。
酸素供給能を表わすのには一般的に塩基度が用いられて
いる。上記のスラグ中５ｉｎ２を１０ｗｔ％以下にする
ことに加えて、酸素供給能を表わす塩基度を４゜５以上
にすることで−％ｌｌ、０．の生成を抑ｖ１される。
さらに、ＶＯＤ処理中にＳｉＯ□以外の金属酸化物（Ｍ
ｎＯ）、 （Ｆｅｄ）、 （ＣｒｊＯ，）がスラグ中に
残ってでるとＳｉｎ、よりも溶鋼中へ酸素を与える能力
が強いために５ｉｎ２以上にＡＱ２０３を発生しやすい
、従って、Ｖ ＯＤ処理後の撹拌処理によってＳｉｎ、
を１０ｗｔ％以下にすることに加えて、（Ｆｅｄ）、
（ＭｎＯ）、 （ｃｒｚｏｉ）などＳｉよりも酸素との
親和力の小さい金属元素で形成される金属酸化物の総含
有濃度を３ｗｔ％以下にすることで、スラブからの酸素
供給を完全に断つことができる。この金属酸化物の総量
が３％より多いと結果としてＡＱ、０３増を招く、また
、ＶＯＤ処理後にこのようなスラグ組成を形成すること
で、スラブの粘性が変化しＡＱ、０．を吸収しやすいス
ラブになることも相まって本発明の処理効果が一層向上
することになる。
ｎＯ）、 （Ｆｅｄ）、 （ＣｒｊＯ，）がスラグ中に
残ってでるとＳｉｎ、よりも溶鋼中へ酸素を与える能力
が強いために５ｉｎ２以上にＡＱ２０３を発生しやすい
、従って、Ｖ ＯＤ処理後の撹拌処理によってＳｉｎ、
を１０ｗｔ％以下にすることに加えて、（Ｆｅｄ）、
（ＭｎＯ）、 （ｃｒｚｏｉ）などＳｉよりも酸素との
親和力の小さい金属元素で形成される金属酸化物の総含
有濃度を３ｗｔ％以下にすることで、スラブからの酸素
供給を完全に断つことができる。この金属酸化物の総量
が３％より多いと結果としてＡＱ、０３増を招く、また
、ＶＯＤ処理後にこのようなスラグ組成を形成すること
で、スラブの粘性が変化しＡＱ、０．を吸収しやすいス
ラブになることも相まって本発明の処理効果が一層向上
することになる。
［実施例］
次に本発明の実施例について説明し、その効果を明らか
にする。
にする。
１７５を酸素上底吹転炉で［Ｃ］ ０．３０％とした１
６％Ｃｒ溶鋼１４５ｔを真空下で酸素吹錬して、引き続
き脱ガス処理を行った後、Ａ Ｑ ６００ｋｇ、 Ｆｅ
−３ｉ ７５４ｋｇを投入し、その後ＣａＯ２３００ｋ
ｇを投入して［Ｃ］ ０．０２３％、 ［Ｓｉ］ ０．
４２％、 ［Ｍｎｌ Ｏ，１０％、 ［Ｃｒｌ １６．
２７％。
６％Ｃｒ溶鋼１４５ｔを真空下で酸素吹錬して、引き続
き脱ガス処理を行った後、Ａ Ｑ ６００ｋｇ、 Ｆｅ
−３ｉ ７５４ｋｇを投入し、その後ＣａＯ２３００ｋ
ｇを投入して［Ｃ］ ０．０２３％、 ［Ｓｉ］ ０．
４２％、 ［Ｍｎｌ Ｏ，１０％、 ［Ｃｒｌ １６．
２７％。
［Ａ Ｑ ］ ０，０３８％を得た。その後大気圧下で
、目標成分値にするために高炭ＦｅＣｒ ３００ｋｇ、
高炭Ｍｎ １５８ｋｇ、 ＡＱ ３００ｋｇ添加し、Ｖ
ＯＤ処理を終了した。
、目標成分値にするために高炭ＦｅＣｒ ３００ｋｇ、
高炭Ｍｎ １５８ｋｇ、 ＡＱ ３００ｋｇ添加し、Ｖ
ＯＤ処理を終了した。
この時点で、［Ｃ］ ０．０５４％、 ［Ｓｉ］０．４
９％、 ［Ｍｎｌ ０゜１９％、 ［Ｃｒ１１６．２０
％、［＾Ｑコ０，１３８％を得た。またＶＯＤ処理後の
スラグ組成は（Ｃａｎ）：５２．４６％。
９％、 ［Ｍｎｌ ０゜１９％、 ［Ｃｒ１１６．２０
％、［＾Ｑコ０，１３８％を得た。またＶＯＤ処理後の
スラグ組成は（Ｃａｎ）：５２．４６％。
（ＳｉＯ，）：１４．４３％、（ＡΩ、Ｏ，）：２３．
０２％、 （Ｔ、Ｆａ）：０．２４％、 （Ｃｒ、０
３）：０．０４％、 （ＭｎＯ）：０．１６％であった
。
０２％、 （Ｔ、Ｆａ）：０．２４％、 （Ｃｒ、０
３）：０．０４％、 （ＭｎＯ）：０．１６％であった
。
このＶＯＤ処理中には、ポーラスプラグからＡｒを３０
０〜５００ Ｑ ／＋ｉｎ流した。この後、大気圧下に
おいて、ランスを浸漬してＡｒガスを０．０２１Ｎ＋ａ
”／ｗｉｎ／ｌｏｎで５分間直接溶鋼とスラグを攪拌し
鋼中の［Ａ Ｑ ］によりスラグ還元を行った。これに
よってスラブ組成は次のように変化した。
０〜５００ Ｑ ／＋ｉｎ流した。この後、大気圧下に
おいて、ランスを浸漬してＡｒガスを０．０２１Ｎ＋ａ
”／ｗｉｎ／ｌｏｎで５分間直接溶鋼とスラグを攪拌し
鋼中の［Ａ Ｑ ］によりスラグ還元を行った。これに
よってスラブ組成は次のように変化した。
（Ｃａｎ） ： ５６．０５％、 （Ｓｉｎ、） ：
７．６１％、（Ａ Ｑ ｘｏｓ）： ２８．６２％、
（Ｔ、Ｆａ） ： ０．２３％、（Ｃｒ、Ｏ，） ：
０−０４％、 （ＭｎＯ） ： ０．１５％、この処理
を実施した結果を従来法との比較で示す、第１図に示す
ように明らかに本発明によるものはＶＯＤ後の攪拌処理
で、その後介在物が増加していないことがわかる。この
理由はスラグ還元と相まって介在物の浮上促進が行われ
、且つＡＱ、Ｏ，の再形成が抑制された結果である。ま
た第２図、第３図に示すように本発明法によってタンデ
ィツシュノズル絞りが低減でき、製品表面疵も大幅に減
少しており本発明法がステンレス鋼の高清浄度化に極め
て優れた効果を実現できることがわかる。
７．６１％、（Ａ Ｑ ｘｏｓ）： ２８．６２％、
（Ｔ、Ｆａ） ： ０．２３％、（Ｃｒ、Ｏ，） ：
０−０４％、 （ＭｎＯ） ： ０．１５％、この処理
を実施した結果を従来法との比較で示す、第１図に示す
ように明らかに本発明によるものはＶＯＤ後の攪拌処理
で、その後介在物が増加していないことがわかる。この
理由はスラグ還元と相まって介在物の浮上促進が行われ
、且つＡＱ、Ｏ，の再形成が抑制された結果である。ま
た第２図、第３図に示すように本発明法によってタンデ
ィツシュノズル絞りが低減でき、製品表面疵も大幅に減
少しており本発明法がステンレス鋼の高清浄度化に極め
て優れた効果を実現できることがわかる。
［発明の効果］
以上述べた如く１本発明によるＶＯＤ処理後スラグと溶
鋼を攪拌することで、溶鋼中ＡＱ、０．系介在物を大幅
に低下でき、極めて清浄度の高いステンレス鋼が溶製で
きる。この精錬によって、製品性状の向上はもちろん、
スラブ手入れ不要による固定費の大幅削減、下工程での
工程省略など極めて優れた精練法である。
鋼を攪拌することで、溶鋼中ＡＱ、０．系介在物を大幅
に低下でき、極めて清浄度の高いステンレス鋼が溶製で
きる。この精錬によって、製品性状の向上はもちろん、
スラブ手入れ不要による固定費の大幅削減、下工程での
工程省略など極めて優れた精練法である。
第１図はＶＯＤ処理後又は、本発明後からの経過時間と
ｉＱ、Ｏ，介在物インデックスの関係を示す図、第２図
は、タンディツシュノズル絞り発生回数の比較を示す図
、第３図は製品ヘゲ発生指数の比較を示す図である。
ｉＱ、Ｏ，介在物インデックスの関係を示す図、第２図
は、タンディツシュノズル絞り発生回数の比較を示す図
、第３図は製品ヘゲ発生指数の比較を示す図である。
Claims (1)
- 転炉で粗脱炭した含Ｃｒ溶鋼をＶＯＤで処理した後、次
いで溶鋼とＶＯＤ処理後のスラグを直接攪拌して処理後
のスラグ中のＳｉＯ＿２濃度を１０ｗｔ％以下とし、且
つ珪素よりも酸素との親和力の小さい金属元素からなる
金属酸化物の総量を３％以下とすることを特徴としたス
テンレス鋼の精錬法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8974987A JPH0819455B2 (ja) | 1987-04-14 | 1987-04-14 | ステンレス鋼の精錬法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8974987A JPH0819455B2 (ja) | 1987-04-14 | 1987-04-14 | ステンレス鋼の精錬法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63277708A true JPS63277708A (ja) | 1988-11-15 |
| JPH0819455B2 JPH0819455B2 (ja) | 1996-02-28 |
Family
ID=13979398
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8974987A Expired - Lifetime JPH0819455B2 (ja) | 1987-04-14 | 1987-04-14 | ステンレス鋼の精錬法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0819455B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101030552B1 (ko) | 2003-12-20 | 2011-04-21 | 주식회사 포스코 | 저철손 무방향성 전기강판의 용강 정련방법 |
-
1987
- 1987-04-14 JP JP8974987A patent/JPH0819455B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101030552B1 (ko) | 2003-12-20 | 2011-04-21 | 주식회사 포스코 | 저철손 무방향성 전기강판의 용강 정련방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0819455B2 (ja) | 1996-02-28 |
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