JPS63290603A - 硬質冷延鋼板の反り調整方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、硬質の冷延鋼板の製造に際し、ワークロー
ルの交換を行うことなく冷延鋼板に生じる反りを調整で
きるようにした硬質冷延鋼板の反り調整方法に関する。

［従来の技術］ 一般に、焼鈍された冷延鋼板を、圧下率１０〜５０％の
条件でダブルリデュース圧延機により圧延して硬質の冷
延鋼板を製造する際に、この圧延機出側において鋼板に
生じる反りを調整することは、以下の理由によりきわめ
て難しい技術であった。

すなわち、焼鈍後の冷延鋼板を圧下率０．４〜８゜０％
で調質圧延するような通常圧延後の鋼板の降伏応力は２
０〜４５ｋｇ／ｍｍｚであるために、圧延機出側におい
て生じたこの鋼板の反りを調整するには、例えば第３図
に示すように、最終スタンドの出側に直径１５０〜３０
０龍程度の１本もしくは複数の補助ロール４を配設し、
５〜２０ｋｇ／ｍｍ”のミル出側張力Ｆを該鋼板１に付
与することにより生じる補助ロール４のレベラ効果によ
って鋼板の反りの調整は十分に可能であった（特開昭５
６−６２９２９号、特開昭５７−８８９０３号参照）。

しかし、焼鈍後の冷延鋼板を１５〜２０％の圧下率で圧
延すると、銅板は加工硬化してその降伏応力は５５〜６
０ｋｇ／ｍｍ２程度にまで高くなる。

そこでこのように硬質化した鋼板に生じた反りを修正す
るには、前記補助ロール４の直径を約７０１１以下とし
、ミル出側の鋼板１の張力を２５ｋｇ／ｍｍ２以上とす
ることによって可能とはなるものの、実際には（１）直
径７０１程度あるいはそれ以下の小径の補助ロールは鋼
板の張力を受けて変形しやすく、ハックアップロールな
しには特に耳伸び等の形状不良を起こしやすい、（２）
通常圧延における５〜２０　ｋｇ／ｍｍ２程度を超えた
２５ｋｇ／ｍｍ２以上の張力を付与すると、鋼板には破
断や幅縮みの発生が顕著となる、など多くの問題が生じ
てくる。

そこで、焼鈍後の冷延鋼板に１０〜５０％程度の高い圧
下率をかける圧延（ダブルリデュース圧延）において、
圧延機で鋼板の反りを調整する方法として、その圧延機
の最終スタンドにおいてワークロール２Ａ、２ａ間に径
差を設けたり、またワークロール２Ａ、２．の表面粗度
に差を設けて鋼板１の上下面とワークロール２Ａ、２Ｂ
間の摩擦係数に差を生じさせたりすることが、一般に行
われている。

〔発明が解決しようとする問題点］ しかしながら、このような従来の反り調整方法にあって
は、鋼板に反り不良が発生した場合には最終スタンドの
ワークロールを表面粗度の互いに異なるロールに交換し
て反りを変化させるという方法であるために、交換のた
めの圧延機の操業中断等による大幅な操業能率の低下や
、ワークロールの研削量の増加、粗度の異なるワークロ
ールの保有セット数の増大等によるコストアップなど、
多くの問題点があった。

この発明は、このような従来の問題点にかんがみてなさ
れたものであって、最終スタンド入側の鋼板に水または
温水を噴射することにより、上記問題点を解決すること
を目的としている。

〔問題点を解決するための手段〕

この発明は、焼鈍された冷延鋼板を、圧下率１０％乃至
５０％の範囲でダブルリデュース圧延機により圧延して
硬質の冷延鋼板を製造するにあたり、前記圧延機の最終
スタンドの入側において前記冷延鋼板の上面もしくは下
面に水又は温水を噴射するとともにその噴射量を調節す
ることにより前記最終スタンドのワークロールのバイト
部における摩擦係数を変化させるようにした硬質冷延鋼
板の反り調整方法としたものである。

〔作用〕

焼鈍後の冷延鋼板を１０〜５０％程度の高い圧下率でダ
ブルリデュース圧延機により圧延し、硬質冷延鋼板を製
造する際に反りが生じた場合は、その反りが上反りか下
反りかによって鋼板の上面と上部ワークロールまたは鋼
板の下面と下部ワークロール間の摩擦係数を変化させる
ことにより、上反りを下反り方向に、下反りを上反り方
向に調整してこの鋼板の反りを修正することができる。

そこで、前記圧延機の最終スタンド入側において前記鋼
板の上面もしくは下面に水又は温水を噴射するとワーク
ロールの鋼板噛み込み部における前記摩擦係数が変化し
、鋼板の反り（川向が変化する。

さらに、反りの大きさの程度に応じて水又は温水の噴射
量を調節することにより反りを防止した硬質冷延鋼板を
製造することができる。

（実施例〕 以下、この発明を図面に基づいて説明する。第１図はこ
の発明の実施例の概略図、第２図は本発明の実験例を示
す図である。

第１図において、Ｓはダブルリデュース（ＤＲ）圧延機
の最終スタンドで、１２Ａ、１２Ｂはそれぞれ上部及び
下部ワークロール、１３ａ、１３８はそれぞれ上部及び
下部バンクアップロールである。５は冷延鋼板１の下面
を臨むごとく設けた水又は温水を噴射するスプレーノズ
ル、６はこの複数のスプレーノズルを鋼板１の幅方向に
連設したノズルヘッダである。

上記ＤＲ圧延機によって圧延される鋼板１等の圧延機の
反りは最終スタンドＳにおける圧延（スキンパス）条件
により決まる。本発明者らの知見によれば、最終スタン
ドＳの上下ワークロール１２Ａ、１２！ｌの表面粗度に
適当な差を与えるようこれらのロールを研削して圧延を
行うと、鋼板１は粗度の小さい方のロール側へ反る傾向
を示す。

すなわち、上ワークロール１２Ａ粗度〉下ワークロール
１２ｓ粗度→下反り、上ワークロール１２ケ粗度〈下ワ
ークロール１２．粗度→下反り、となる。これは最終ス
タンドＳにおけるワークロール１２Ａと鋼板１上面との
摩擦係数μいとワークロール１２Ｒと鋼板１下面との摩
擦係数μ８との差により生じるものと考えられている。

そして、この摩擦係数μヶとμ、とに差が生じるように
、最終スタンドＳの入側において、通板中の鋼板の下面
にのみ水を板幅方向に噴射することによってμ８を変化
させたところ、このスタンドＳの出側において鋼板が下
反りになることを知見した。

なお、上記水又は温水の噴出量としては０．４〜９、０
　ＣＣ／　ｒｄの範囲が適当であって、０．４　ＣＣ／
　ｇ未満では摩擦係数の減少効果が得られず、また反対
に９．０ＣＣ／ｒｒｉを超えてもその効果はそれほど変
わらず却ってランニングコストの増加という不利を招く
。

第２図は前記スプレーノズル５を連設したノズルヘッダ
６を実機（ＤＲ圧延機）に装着した実験結果を示したも
のであって、縦軸に鋼板の長手方向反りであるし反りＩ
　（ｎ）をとり、横軸に実験例数をとったものである。

Ｌ反り量における符号はプラス側が上反り方向、マイナ
ス側か下反り方向を示す。図から明らかなように、上反
り傾向を示していた′ｗ４板に、上記のようにその下面
にのみ水を噴射した結果、すべての実験例が下反り方向
に修正されていることがわかる。なお、Ｌ反り量は最終
スタンド出側における鋼板を長さ１ｍだけ切出し、これ
を吊下した状態で実測したものである。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明によれば、大きい圧下率で
圧延した硬質圧延鋼板の反り修正を、従来は表面粗度の
異なるワークロールに頻繁に取換えることにより行って
きたものを、鋼板表面に水を噴射するだけで反りを修正
でき、さらに噴出量を調節することにより反り量を加減
することも可能である。従ってこれまでワークロール交
換のための圧延機の操業中断による操業能率の低下や、
ワークロールの研削量の増加、保有セット数の増大によ
るコストアップ等の問題をすべて解消できるという大き
な効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る実施例の概略図、第２図は本実施
例による修正結果を示す図、第３図は従来例の概略図で
ある。 １・・・・・・冷延鋼板、２．１２Ａ、１２．・・・・
・・ワークロール、Ｓ・・・・−・圧延機の最終スタン
ド、μ、。 μ６・・・・・・摩擦係数。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 焼鈍された冷延鋼板を、圧下率１０％乃至５０％の範囲
   でダブルリデュース圧延機により圧延して硬質の冷延鋼
   板を製造するにあたり、前記圧延機の最終スタンドの入
   側において前記冷延鋼板の上面もしくは下面に水または
   温水を噴射するとともにその噴射量を調節することによ
   り前記最終スタンドのワークロールのバイト部における
   摩擦係数を変化させることを特徴とする硬質冷延鋼板の
   反り調整方法。