JPS632911B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS632911B2 JPS632911B2 JP58121573A JP12157383A JPS632911B2 JP S632911 B2 JPS632911 B2 JP S632911B2 JP 58121573 A JP58121573 A JP 58121573A JP 12157383 A JP12157383 A JP 12157383A JP S632911 B2 JPS632911 B2 JP S632911B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- graphite
- refractory
- alumina
- refractories
- surface area
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
本発明は溶銑の脱硫、脱燐、脱珪等の処理（溶
銑予備処理）を行なう溶銑予備処理用容器の耐火
物に関して極めて耐食性の優れた耐火物を提供す
るものである。 現在溶銑の脱硫、脱燐、脱珪を行なう代表的な
窯炉は取鍋及び混銑車が用いられる。 以下混銑車を使用した場合について説明するが
混銑車は従来溶銑の搬送容器として使用された。 しかし最近脱硫、脱燐、脱珪処理のため
Na2CO3やCaO（CaF2）の処理剤をランスパイプ
にとつて窯内へ吹込み精錬炉として使用されてい
る。したがつて従来の耐火物であるろう石、高級
粘土質及び高アルミナ質れんがでは安定した炉寿
命が得られなくなつてきた。そのためにアルミナ
−カーボン質或はマグネシア−カーボン質の如き
カーボン含有耐火物が開発され適用されている。
すなわちこれら処理剤による侵食作用に対して高
い耐食性を有する耐火材料としてはアルミナ
（Al2O3）、マグネシア（MgO）、スピネル（MgO
−Al2O3）があげられる。しかし、耐火材料の耐
食性を100％発揮させるためには不純物の混入を
極力抑制する必要があり、特にマトリツクス部に
不純物を含有させないことが望ましい。しかしア
ルミナ、マグネシア及びスピネルを主耐火材料と
する耐火物は溶銑予備処理操業の条件下では熱的
スポーリングに対し非常に弱い。 すなわち、使用中の温度変化熱応力によつて表
面に亀裂が生じこれに起因する剥離現象が発生し
易いという欠点を有する。たとえばアルミナは、
熱間線膨張率が1000℃で0.86％と高く熱伝導率が
1000℃で5cal／mhr℃と比較的小さい。これは使
用中稼働面と背部とでは耐火物内部の特性値が大
きく異なることであり、したがつて、発生熱応力
が大きく熱的スポーリングを起し易い。そこでこ
の様な熱スポーリング性を改善するために黒鉛が
使用されている。すなわち黒鉛は通常の形で添加
されるが黒鉛の熱間線膨張率はアルミナの約半分
であり、熱伝導率は20倍と極めて高く優れた耐熱
スポーリング性を有している。 このようにアルミナ、マグネシア、スピネルの
耐火材料をベースとして黒鉛を添加し耐熱スポー
リング性を改良した不焼成耐火物が使用されてい
る。 しかし、黒鉛は本来ソーダ系のフラツクス等に
対する耐食性に極めて劣る性質を有し、また黒鉛
の酸化による耐火物の品質劣化が生じる。たとえ
ばアルミナカーボン系耐火物においてはマトリツ
クス部が先行的に損耗する結果となり、耐食性が
低下する。このような理由から耐食性低下に関与
する黒鉛の配合量は可能な限り少なくすることが
よいとの結論である。 しかし、従来の黒鉛を添加して熱スポーリング
を抑制するためには黒鉛添加量が減少すると下記
の如き問題のあることを使用後耐火物を詳しく解
析し原因を究明した。 即ち、黒鉛添加量の減少は耐火物の組織内部で
黒鉛が不均一に分散しており、使用中に黒鉛を介
在しないアルミナ粒とアルミナ粒が受熱の影響に
よつて直接結合し、耐火物組織上アルミナの一体
化組織をなして熱スポーリングの抑制効果が十分
でないことを知見した。 この対策として市販されている積層状になつて
いる黒鉛（比表面積最高約1100cm2／ｇ：比表面積
の計算はJIS R5201による）をさらに薄肉に剥離
して少なくとも比表面積を1500cm2／ｇとし、その
物を添加することによつて均一に分散できること
を発見した。この場合黒鉛の粒度は比表面積で判
断することができる。 従つて本発明は比表面積1500cm2／ｇ以上の鱗片
状黒鉛を５〜25重量％含有する耐火骨材を混練成
形後、乾燥或いは乾燥後焼成することを特徴とす
る、溶銑予備処理容器用黒鉛含有耐火物に関す
る。 比表面積1500cm2／ｇ以上のものを使用すると５
〜25重量％のカーボン配合比で十分に熱スポーリ
ング性をもたせることが可能である。 上記の如く黒鉛の比表面積は1500cm2／ｇ以上と
限定した理由は黒鉛の理想的な形状はＣ軸を薄く
することであつてａ軸Ｂ軸はできるだけ長い方が
よい。 したがつて粒径で管理するのは適当でなく比表
面積で管理するのがよい。 次に配合量を５〜25重量％と限定した理由とし
ては黒鉛が25重量％を超えると耐食性に関与する
アルミナ、マグネシア等の耐火材料が減少し耐火
物全体の耐食性が低下する。 また５重量％未満になると熱スポーリングの抑
制効果が得られない。 本発明の耐火材料としては、アルミナ、スピネ
ル、マグネシア、炭化珪素、Al、Al−Feたる金
属物質及び窒化珪素等の従来の耐火材を骨材とし
て使用し、ピツチ及びフエノール樹脂をバインダ
ーとして配し、比表面積1500cm2／ｇ以上の鱗状黒
鉛を５〜25重量％含有する耐火性骨材を混練成形
後、乾燥（不焼成）或いは乾燥後焼成するもので
ある。 実施例 １ 第１表に示す配合割合で混練し、乾燥すること
によつて得られた実施例１−１〜１−５及び比較
例１−６〜１−９不焼成耐火物を第１図に示す侵
食試験装置に内張りする。第１図のＡは実施例及
び比較例不焼成耐火物、Ｂはスラグ、Ｃは酸素プ
ロパン燃焼ガスをそれぞれ示す。第２図は第１図
の−を切断した時の断面図であり、Ａは実施
例及び比較例不焼成耐火物、Ｂはスラグを示す。
侵食試験装置による熱スポーリング性及び耐食性
試験の試験条件は酸化物として表わしてNa2O／
SiO2＝３の組成を持つスラグを使用し1500℃で
５時間加熱したものである。装置の回転速度は２
1/2rpmである。試験結果は第１表および第３図
に示す。第３図は試料を第２図の−で切断し
た時の切断面の侵食状態を示したものであり、こ
れより耐食性は、黒鉛を減少させる程良い結果が
得られた。比較例試料は侵食量も多くまた熱スポ
ーリング性亀裂も発生していることがわかり、黒
鉛の添加量は５〜25％の範囲がよいことがわか
る。
銑予備処理）を行なう溶銑予備処理用容器の耐火
物に関して極めて耐食性の優れた耐火物を提供す
るものである。 現在溶銑の脱硫、脱燐、脱珪を行なう代表的な
窯炉は取鍋及び混銑車が用いられる。 以下混銑車を使用した場合について説明するが
混銑車は従来溶銑の搬送容器として使用された。 しかし最近脱硫、脱燐、脱珪処理のため
Na2CO3やCaO（CaF2）の処理剤をランスパイプ
にとつて窯内へ吹込み精錬炉として使用されてい
る。したがつて従来の耐火物であるろう石、高級
粘土質及び高アルミナ質れんがでは安定した炉寿
命が得られなくなつてきた。そのためにアルミナ
−カーボン質或はマグネシア−カーボン質の如き
カーボン含有耐火物が開発され適用されている。
すなわちこれら処理剤による侵食作用に対して高
い耐食性を有する耐火材料としてはアルミナ
（Al2O3）、マグネシア（MgO）、スピネル（MgO
−Al2O3）があげられる。しかし、耐火材料の耐
食性を100％発揮させるためには不純物の混入を
極力抑制する必要があり、特にマトリツクス部に
不純物を含有させないことが望ましい。しかしア
ルミナ、マグネシア及びスピネルを主耐火材料と
する耐火物は溶銑予備処理操業の条件下では熱的
スポーリングに対し非常に弱い。 すなわち、使用中の温度変化熱応力によつて表
面に亀裂が生じこれに起因する剥離現象が発生し
易いという欠点を有する。たとえばアルミナは、
熱間線膨張率が1000℃で0.86％と高く熱伝導率が
1000℃で5cal／mhr℃と比較的小さい。これは使
用中稼働面と背部とでは耐火物内部の特性値が大
きく異なることであり、したがつて、発生熱応力
が大きく熱的スポーリングを起し易い。そこでこ
の様な熱スポーリング性を改善するために黒鉛が
使用されている。すなわち黒鉛は通常の形で添加
されるが黒鉛の熱間線膨張率はアルミナの約半分
であり、熱伝導率は20倍と極めて高く優れた耐熱
スポーリング性を有している。 このようにアルミナ、マグネシア、スピネルの
耐火材料をベースとして黒鉛を添加し耐熱スポー
リング性を改良した不焼成耐火物が使用されてい
る。 しかし、黒鉛は本来ソーダ系のフラツクス等に
対する耐食性に極めて劣る性質を有し、また黒鉛
の酸化による耐火物の品質劣化が生じる。たとえ
ばアルミナカーボン系耐火物においてはマトリツ
クス部が先行的に損耗する結果となり、耐食性が
低下する。このような理由から耐食性低下に関与
する黒鉛の配合量は可能な限り少なくすることが
よいとの結論である。 しかし、従来の黒鉛を添加して熱スポーリング
を抑制するためには黒鉛添加量が減少すると下記
の如き問題のあることを使用後耐火物を詳しく解
析し原因を究明した。 即ち、黒鉛添加量の減少は耐火物の組織内部で
黒鉛が不均一に分散しており、使用中に黒鉛を介
在しないアルミナ粒とアルミナ粒が受熱の影響に
よつて直接結合し、耐火物組織上アルミナの一体
化組織をなして熱スポーリングの抑制効果が十分
でないことを知見した。 この対策として市販されている積層状になつて
いる黒鉛（比表面積最高約1100cm2／ｇ：比表面積
の計算はJIS R5201による）をさらに薄肉に剥離
して少なくとも比表面積を1500cm2／ｇとし、その
物を添加することによつて均一に分散できること
を発見した。この場合黒鉛の粒度は比表面積で判
断することができる。 従つて本発明は比表面積1500cm2／ｇ以上の鱗片
状黒鉛を５〜25重量％含有する耐火骨材を混練成
形後、乾燥或いは乾燥後焼成することを特徴とす
る、溶銑予備処理容器用黒鉛含有耐火物に関す
る。 比表面積1500cm2／ｇ以上のものを使用すると５
〜25重量％のカーボン配合比で十分に熱スポーリ
ング性をもたせることが可能である。 上記の如く黒鉛の比表面積は1500cm2／ｇ以上と
限定した理由は黒鉛の理想的な形状はＣ軸を薄く
することであつてａ軸Ｂ軸はできるだけ長い方が
よい。 したがつて粒径で管理するのは適当でなく比表
面積で管理するのがよい。 次に配合量を５〜25重量％と限定した理由とし
ては黒鉛が25重量％を超えると耐食性に関与する
アルミナ、マグネシア等の耐火材料が減少し耐火
物全体の耐食性が低下する。 また５重量％未満になると熱スポーリングの抑
制効果が得られない。 本発明の耐火材料としては、アルミナ、スピネ
ル、マグネシア、炭化珪素、Al、Al−Feたる金
属物質及び窒化珪素等の従来の耐火材を骨材とし
て使用し、ピツチ及びフエノール樹脂をバインダ
ーとして配し、比表面積1500cm2／ｇ以上の鱗状黒
鉛を５〜25重量％含有する耐火性骨材を混練成形
後、乾燥（不焼成）或いは乾燥後焼成するもので
ある。 実施例 １ 第１表に示す配合割合で混練し、乾燥すること
によつて得られた実施例１−１〜１−５及び比較
例１−６〜１−９不焼成耐火物を第１図に示す侵
食試験装置に内張りする。第１図のＡは実施例及
び比較例不焼成耐火物、Ｂはスラグ、Ｃは酸素プ
ロパン燃焼ガスをそれぞれ示す。第２図は第１図
の−を切断した時の断面図であり、Ａは実施
例及び比較例不焼成耐火物、Ｂはスラグを示す。
侵食試験装置による熱スポーリング性及び耐食性
試験の試験条件は酸化物として表わしてNa2O／
SiO2＝３の組成を持つスラグを使用し1500℃で
５時間加熱したものである。装置の回転速度は２
1/2rpmである。試験結果は第１表および第３図
に示す。第３図は試料を第２図の−で切断し
た時の切断面の侵食状態を示したものであり、こ
れより耐食性は、黒鉛を減少させる程良い結果が
得られた。比較例試料は侵食量も多くまた熱スポ
ーリング性亀裂も発生していることがわかり、黒
鉛の添加量は５〜25％の範囲がよいことがわか
る。
【表】
実施例 ２
第２表に示す配合割合で実炉テスト不焼成耐火
物を作成して250トン混銑車スラグラインにおい
て実操業を行なつた。操業はCaO系処理材による
脱硫操業である。 得られた結果は第２表に示すように比較例２−
４（従来品）に比較して、耐食性は約20％優れ、
熱スポーリング並びに熱応力による剥離損傷は全
くなかつた。
物を作成して250トン混銑車スラグラインにおい
て実操業を行なつた。操業はCaO系処理材による
脱硫操業である。 得られた結果は第２表に示すように比較例２−
４（従来品）に比較して、耐食性は約20％優れ、
熱スポーリング並びに熱応力による剥離損傷は全
くなかつた。
第１図は侵食試験装置で、第２図は第１図中の
−を切断した断面図であり、第３図は侵食試
験後の試料を第２図の−で切断した時の切断
面の侵食状態を示す図である。図中：Ａ……（実
施例または比較例）耐火物、Ｂ……スラグ、Ｃ…
…酸素プロパン燃焼ガス。
−を切断した断面図であり、第３図は侵食試
験後の試料を第２図の−で切断した時の切断
面の侵食状態を示す図である。図中：Ａ……（実
施例または比較例）耐火物、Ｂ……スラグ、Ｃ…
…酸素プロパン燃焼ガス。
Claims (1)
- １ 比表面積1500cm2／ｇ以上の鱗片状黒鉛を５〜
25重量％含有する耐火骨材を混練成形後、乾燥或
いは乾燥後焼成することを特徴とする溶銑予備処
理容器用黒鉛含有耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58121573A JPS6016866A (ja) | 1983-07-06 | 1983-07-06 | 溶銑予備処理容器用黒鉛含有耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58121573A JPS6016866A (ja) | 1983-07-06 | 1983-07-06 | 溶銑予備処理容器用黒鉛含有耐火物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6016866A JPS6016866A (ja) | 1985-01-28 |
| JPS632911B2 true JPS632911B2 (ja) | 1988-01-21 |
Family
ID=14814575
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58121573A Granted JPS6016866A (ja) | 1983-07-06 | 1983-07-06 | 溶銑予備処理容器用黒鉛含有耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6016866A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02112441U (ja) * | 1989-02-28 | 1990-09-07 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10000415A1 (de) * | 2000-01-07 | 2001-09-06 | Alstom Power Schweiz Ag Baden | Verfahren und Vorrichtung zur Unterdrückung von Strömungswirbeln innerhalb einer Strömungskraftmaschine |
| GB2393500B (en) * | 2003-01-29 | 2004-09-08 | Morgan Crucible Co | Induction furnaces and components |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5462210A (en) * | 1977-10-27 | 1979-05-19 | Nippon Crucible Co | Aluminaacarbonnsilicon carbide base refractory for sliding nozzle |
| JPS5770213A (en) * | 1980-10-21 | 1982-04-30 | Kawasaki Steel Corp | Container for treating molten pig iron on outside of furnace |
-
1983
- 1983-07-06 JP JP58121573A patent/JPS6016866A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02112441U (ja) * | 1989-02-28 | 1990-09-07 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6016866A (ja) | 1985-01-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3615400B2 (ja) | 不焼成炭素含有耐火物および溶融金属用容器 | |
| JP5073791B2 (ja) | アルミナ−マグネシア質耐火れんが及びその製造方法 | |
| EP0096508B1 (en) | Magnesia-carbon refractory | |
| JPS632911B2 (ja) | ||
| JP6315037B2 (ja) | 連続鋳造用タンディッシュ用内張り耐火物 | |
| JP2000309818A (ja) | 製鋼用転炉の出鋼口スリーブ耐火物 | |
| JPH0925160A (ja) | 炭素含有耐火物の製造方法 | |
| JPS6212655A (ja) | カ−ボン含有耐火れんが | |
| JP3420360B2 (ja) | 溶銑予備処理容器用耐火れんが | |
| JPS61101471A (ja) | 塩基性不定形耐火物 | |
| JPH06144939A (ja) | 塩基性不定形耐火物 | |
| JP2872670B2 (ja) | 溶融金属容器ライニング用不定形耐火物 | |
| JPH10158072A (ja) | マグネシア−炭素質キャスタブル耐火物およびその施工体 | |
| JPS593069A (ja) | アルミナ−炭化珪素−カ−ボン質耐火物 | |
| JP2947390B2 (ja) | 炭素含有耐火物 | |
| JPH01275463A (ja) | 鋼の精錬炉内張用不焼成耐火物 | |
| JPH01197370A (ja) | 溶融金属容器ライニング用不定形耐火物 | |
| JPH0421625B2 (ja) | ||
| JPH03205348A (ja) | マグネシアカーボンれんが | |
| JPH06172020A (ja) | マグネシア成分を含む耐火材料 | |
| JP2765458B2 (ja) | マグネシア・カ−ボン系耐火物 | |
| JPH059385B2 (ja) | ||
| JPH05843A (ja) | 混銑車湯当り部用耐火物ブロツク | |
| JPH03197346A (ja) | 炭素含有耐火物 | |
| JPH0556305B2 (ja) |