JPS6334209B2 - - Google Patents
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- JPS6334209B2 JPS6334209B2 JP58191545A JP19154583A JPS6334209B2 JP S6334209 B2 JPS6334209 B2 JP S6334209B2 JP 58191545 A JP58191545 A JP 58191545A JP 19154583 A JP19154583 A JP 19154583A JP S6334209 B2 JPS6334209 B2 JP S6334209B2
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- Japan
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- rolling
- less
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- cold
- rolled steel
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
本発明は極低炭素深絞り用冷延鋼板の製造方法
に係り、特に熱間圧延の粗圧延工程の幅圧延によ
る深絞り性の改善方法に関する。 自動車のフエンダーパネル、ガソリンタンクな
どに使用される冷延鋼板はすぐれた深絞り性が要
求される。すぐれた深絞り性を得るには鋼板の機
械的性質として低降伏強度、高い伸びなどの高延
性と高いランクフオード値が要求される。従来こ
の種の用途には箱焼鈍法により焼鈍された低炭素
アルミキルド鋼板が使用されていたが、この鋼板
の最大の欠点は連続焼鈍法で製造が困難なことに
ある。連続焼鈍法は従来の箱焼鈍に比較すると処
理時間が極めて短く生産性が高く、材質が均一で
あり、Mn、Siなどの合金元素の表面濃化が少な
く塗装前処理の化成処理性がすぐれている等の長
所を有している。しかし、金属学的には連続焼鈍
は急熱、急冷処理であるため、結晶粒の成長が不
十分で細粒になりやすく、ｒ値に好ましい｛111｝
再結晶集合粗織が発達しにくいことから、深絞り
用鋼板の製造には必ずしも適していない。 このような状況で、連続焼鈍による深絞り用冷
延鋼板の製造法が多数報告されているが、最も有
力な方法として鋼中の炭素量を0.005％以下に低
減する方法があり、特開昭55−58333などはこの
例である。ところが単に極低炭素鋼を素材とする
のでは材質がそれ程向上しない。この理由は明ら
かではないが、多分材質の面内異方性が大きいた
めと推測される。面内異方性が大きいということ
は、鋼板の板面の各方向で試験を行うと、方向に
より材質が大きく変化することを意味する。極低
炭素鋼ではある方向の材質は著しく向上するが、
別の他の方向の材質は全く変化しないか逆に劣化
することもあると考えられる。このような場合に
おいては各方向平均の材質レベルの上昇は小さく
なるばかりでなく、実際にプレス成形すると大き
な耳の発生となり素材の歩留りの低下をもたらす
原因となる。 本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決
し、極低炭素鋼を素材とし連続焼鈍が適用できる
深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法を提供す
るにある。 本発明の上記の目的は次の２発明によつて達成
される。第１発明の要旨とするところは次の如く
である。すなわち、重量比にて Ｃ：0.004％以下 Si：1.5％以下 Mn：1.5％以下 Ｐ：0.15％以下 を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物より
成る鋼片を熱間圧延後冷間圧延する極低炭素深絞
り用冷延鋼板の製造方法において、前記熱間圧延
の粗圧延工程で全幅圧下率20〜50％の幅だしもし
くは幅ごろし圧延を行う工程を有して成ることを
特徴とする極低炭素深絞り用冷延鋼板の製造方法
である。 第２発明の要旨とするところは、第１発明と同
一の基本成分のほかに、更に、Ｗ、Ti、Nb、
Ｂ、Zr、Alおよび希土類元素のうちから選ばれ
た１種または２種以上を単独もしくは合計で0.05
％以下含み残部がFeおよび不可避的不純物より
成る鋼片を第１発明と同様な方法で圧延を行う極
低炭素深絞り用冷延鋼板の製造方法である。 本発明における成分の限定理由について説明す
る。Ｃは高延性のためには少ない程望ましいが、
特に0.004％を越すと本発明の幅圧下の効果が消
失するのみならず材質への要影響が顕著になるの
で0.004％以下に限定した。Mn、Siは強度−延性
バランスを良好な状態に保持しつつ強度を上昇す
る作用を有する有用な元素であるが、いずれも
1.5％を越えると表面状態を悪化し、スポツト溶
接性を害するのでMn、Siの上限は1.5％とした。
また、Ｐも強度上昇効果を有するが、0.15％を越
えると溶接性を害するので、Ｐは0.15％以下に限
定した。本発明の深絞り用冷延鋼板は上記Ｃ、
Si、Mn、Ｐの各限定量を基本成分とするが、更
に必要に応じてＷ、Ti、Nb、Ｂ、Zr、Alおよび
希土類元素の１種または２種以上を単独もしくは
合計で0.05％以下含有する場合もこれら添加成分
の単独あるいは複合析出物、固溶元素によつて鋼
板の組織を制御し、これによつて引張特性を改善
し材質が安定し本発明の目的をより一層有効に達
成できる。しかし、これらの元素の添加が単独ま
たは合計で0.05％を越えると、その効果が飽和し
コスト高を招くのみならず延性の低下、表面性状
の劣化等をきたすので、こらの含有量を0.05％以
下に限定した。 次に、上記の限定成分を有する冷延鋼板の製造
方法について説明する。溶製法としては転炉と脱
ガス装置の組合せが好適であり、次工程の鋼片の
製造は分塊圧延あるいは連続鋳造のいずれでもよ
い。 鋼片の熱間圧延工程が本発明の最も重要な点で
あるが、鋼片の加熱については温度、方法とも規
制しないが、加熱温度は直接圧延法の場合は保熱
温度は700〜1300℃が望ましい。 鋼片の粗圧延の工程において、全幅圧下率20〜
50％の幅だし圧延もしくは幅ごろし圧延を加える
ことが本発明の特徴とするところである。この全
幅圧下は１パスでも多数パスによる方法でもよ
く、多数パスの場合は合計が20％以上であればよ
い。この全幅圧下率は30％以上であればより好ま
しい。ここで全幅圧下率とは幅だし圧延の場合は
広がつた幅、幅ごろし圧延の場合は狭くなつた幅
の圧延前の幅に対する百分率をいう。また、幅だ
し圧延もしくは幅ごろし圧延（以下両者を含めて
幅圧延と称する）と通常圧延の組み合わせも可能
であり、この場合の通常圧延の全圧下率は70％以
上が好ましい。幅圧延の圧延速度は10ｍ／min以
上が望ましい。この幅圧延の圧延機は幅圧延が可
能であればその種類は問わない。 幅圧延の効果の理由について詳細は不明である
が、極低炭素鋼片の粗大な組織あるいは特定方位
の集合組織等の特異な組織が幅方向の歪の付加に
よつて改善され、深絞り性が向上するものと推察
される。しかし、幅圧延の全幅圧下率が20％未満
では、上記の組織改善が十分でないため、本発明
においては幅圧延の全幅圧下率を20％以上に限定
した。しかし、全幅圧下率が50％を越える幅圧延
を加えても、得られる効果は飽和するばかりか、
圧延能率を著しく低下させるおそれがあるので、
幅圧延の上限を全幅圧下率で50％に限定した。 また、連続鋳造機の出側に幅粗圧延機を設置し
幅圧延を行なつた後、加熱あるいは保熱処理を施
し熱間圧延に供することもできる。 上記の粗圧延を経た鋼材の仕上熱延は、仕上温
度が500〜900℃、巻取温度は200〜700℃が好適で
ある。 次に熱延鋼帯の酸洗冷延後の再結晶焼鈍は、前
記のとおり生産性、均一材質等の点から連続焼鈍
が好ましいが、箱焼鈍法による製造も可能であ
る。 焼鈍材は形状矯正などを目的として10％以下の
調質圧延を施す場合もある。 上記の如く粗圧延において幅圧延を行い冷延後
は連続焼鈍を行つて製造された本発明法による冷
延鋼板はすぐれた深絞り性のみならず表面品質も
良好であつた。 実施例 第１表に示した組成の鋼を底吹転炉とRH脱ガ
ス工程により溶製し、連続鋳造機により板厚220
〜280mm、板幅900〜1400mmの鋳片とした。この鋳
片のうちNo.10は直接熱延し、それ以外は一旦室温
近くまで冷却後、第２表に示す加熱温度で均熱処
理し、粗圧延機の前に施設した幅ロールで第２表
に示す全幅圧下率で幅圧延を行つた。
に係り、特に熱間圧延の粗圧延工程の幅圧延によ
る深絞り性の改善方法に関する。 自動車のフエンダーパネル、ガソリンタンクな
どに使用される冷延鋼板はすぐれた深絞り性が要
求される。すぐれた深絞り性を得るには鋼板の機
械的性質として低降伏強度、高い伸びなどの高延
性と高いランクフオード値が要求される。従来こ
の種の用途には箱焼鈍法により焼鈍された低炭素
アルミキルド鋼板が使用されていたが、この鋼板
の最大の欠点は連続焼鈍法で製造が困難なことに
ある。連続焼鈍法は従来の箱焼鈍に比較すると処
理時間が極めて短く生産性が高く、材質が均一で
あり、Mn、Siなどの合金元素の表面濃化が少な
く塗装前処理の化成処理性がすぐれている等の長
所を有している。しかし、金属学的には連続焼鈍
は急熱、急冷処理であるため、結晶粒の成長が不
十分で細粒になりやすく、ｒ値に好ましい｛111｝
再結晶集合粗織が発達しにくいことから、深絞り
用鋼板の製造には必ずしも適していない。 このような状況で、連続焼鈍による深絞り用冷
延鋼板の製造法が多数報告されているが、最も有
力な方法として鋼中の炭素量を0.005％以下に低
減する方法があり、特開昭55−58333などはこの
例である。ところが単に極低炭素鋼を素材とする
のでは材質がそれ程向上しない。この理由は明ら
かではないが、多分材質の面内異方性が大きいた
めと推測される。面内異方性が大きいということ
は、鋼板の板面の各方向で試験を行うと、方向に
より材質が大きく変化することを意味する。極低
炭素鋼ではある方向の材質は著しく向上するが、
別の他の方向の材質は全く変化しないか逆に劣化
することもあると考えられる。このような場合に
おいては各方向平均の材質レベルの上昇は小さく
なるばかりでなく、実際にプレス成形すると大き
な耳の発生となり素材の歩留りの低下をもたらす
原因となる。 本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決
し、極低炭素鋼を素材とし連続焼鈍が適用できる
深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法を提供す
るにある。 本発明の上記の目的は次の２発明によつて達成
される。第１発明の要旨とするところは次の如く
である。すなわち、重量比にて Ｃ：0.004％以下 Si：1.5％以下 Mn：1.5％以下 Ｐ：0.15％以下 を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物より
成る鋼片を熱間圧延後冷間圧延する極低炭素深絞
り用冷延鋼板の製造方法において、前記熱間圧延
の粗圧延工程で全幅圧下率20〜50％の幅だしもし
くは幅ごろし圧延を行う工程を有して成ることを
特徴とする極低炭素深絞り用冷延鋼板の製造方法
である。 第２発明の要旨とするところは、第１発明と同
一の基本成分のほかに、更に、Ｗ、Ti、Nb、
Ｂ、Zr、Alおよび希土類元素のうちから選ばれ
た１種または２種以上を単独もしくは合計で0.05
％以下含み残部がFeおよび不可避的不純物より
成る鋼片を第１発明と同様な方法で圧延を行う極
低炭素深絞り用冷延鋼板の製造方法である。 本発明における成分の限定理由について説明す
る。Ｃは高延性のためには少ない程望ましいが、
特に0.004％を越すと本発明の幅圧下の効果が消
失するのみならず材質への要影響が顕著になるの
で0.004％以下に限定した。Mn、Siは強度−延性
バランスを良好な状態に保持しつつ強度を上昇す
る作用を有する有用な元素であるが、いずれも
1.5％を越えると表面状態を悪化し、スポツト溶
接性を害するのでMn、Siの上限は1.5％とした。
また、Ｐも強度上昇効果を有するが、0.15％を越
えると溶接性を害するので、Ｐは0.15％以下に限
定した。本発明の深絞り用冷延鋼板は上記Ｃ、
Si、Mn、Ｐの各限定量を基本成分とするが、更
に必要に応じてＷ、Ti、Nb、Ｂ、Zr、Alおよび
希土類元素の１種または２種以上を単独もしくは
合計で0.05％以下含有する場合もこれら添加成分
の単独あるいは複合析出物、固溶元素によつて鋼
板の組織を制御し、これによつて引張特性を改善
し材質が安定し本発明の目的をより一層有効に達
成できる。しかし、これらの元素の添加が単独ま
たは合計で0.05％を越えると、その効果が飽和し
コスト高を招くのみならず延性の低下、表面性状
の劣化等をきたすので、こらの含有量を0.05％以
下に限定した。 次に、上記の限定成分を有する冷延鋼板の製造
方法について説明する。溶製法としては転炉と脱
ガス装置の組合せが好適であり、次工程の鋼片の
製造は分塊圧延あるいは連続鋳造のいずれでもよ
い。 鋼片の熱間圧延工程が本発明の最も重要な点で
あるが、鋼片の加熱については温度、方法とも規
制しないが、加熱温度は直接圧延法の場合は保熱
温度は700〜1300℃が望ましい。 鋼片の粗圧延の工程において、全幅圧下率20〜
50％の幅だし圧延もしくは幅ごろし圧延を加える
ことが本発明の特徴とするところである。この全
幅圧下は１パスでも多数パスによる方法でもよ
く、多数パスの場合は合計が20％以上であればよ
い。この全幅圧下率は30％以上であればより好ま
しい。ここで全幅圧下率とは幅だし圧延の場合は
広がつた幅、幅ごろし圧延の場合は狭くなつた幅
の圧延前の幅に対する百分率をいう。また、幅だ
し圧延もしくは幅ごろし圧延（以下両者を含めて
幅圧延と称する）と通常圧延の組み合わせも可能
であり、この場合の通常圧延の全圧下率は70％以
上が好ましい。幅圧延の圧延速度は10ｍ／min以
上が望ましい。この幅圧延の圧延機は幅圧延が可
能であればその種類は問わない。 幅圧延の効果の理由について詳細は不明である
が、極低炭素鋼片の粗大な組織あるいは特定方位
の集合組織等の特異な組織が幅方向の歪の付加に
よつて改善され、深絞り性が向上するものと推察
される。しかし、幅圧延の全幅圧下率が20％未満
では、上記の組織改善が十分でないため、本発明
においては幅圧延の全幅圧下率を20％以上に限定
した。しかし、全幅圧下率が50％を越える幅圧延
を加えても、得られる効果は飽和するばかりか、
圧延能率を著しく低下させるおそれがあるので、
幅圧延の上限を全幅圧下率で50％に限定した。 また、連続鋳造機の出側に幅粗圧延機を設置し
幅圧延を行なつた後、加熱あるいは保熱処理を施
し熱間圧延に供することもできる。 上記の粗圧延を経た鋼材の仕上熱延は、仕上温
度が500〜900℃、巻取温度は200〜700℃が好適で
ある。 次に熱延鋼帯の酸洗冷延後の再結晶焼鈍は、前
記のとおり生産性、均一材質等の点から連続焼鈍
が好ましいが、箱焼鈍法による製造も可能であ
る。 焼鈍材は形状矯正などを目的として10％以下の
調質圧延を施す場合もある。 上記の如く粗圧延において幅圧延を行い冷延後
は連続焼鈍を行つて製造された本発明法による冷
延鋼板はすぐれた深絞り性のみならず表面品質も
良好であつた。 実施例 第１表に示した組成の鋼を底吹転炉とRH脱ガ
ス工程により溶製し、連続鋳造機により板厚220
〜280mm、板幅900〜1400mmの鋳片とした。この鋳
片のうちNo.10は直接熱延し、それ以外は一旦室温
近くまで冷却後、第２表に示す加熱温度で均熱処
理し、粗圧延機の前に施設した幅ロールで第２表
に示す全幅圧下率で幅圧延を行つた。
【表】
【表】
供試材No.５、７は幅だし圧延で、それ以外はす
べて幅ごろし圧延であり、パス数は１〜５パスで
ある。幅圧延後、５列よりなる粗圧延機と７列よ
りなる仕上圧延機により、第２表に示す熱延仕上
温度、巻取温度で熱間圧延を行つた。 得られた熱延鋼帯は酸洗後、冷延圧下率75〜79
％の冷間圧延により板厚0.8mmの鋼帯とした。冷
延鋼帯は連続焼鈍ラインにおいて、820℃の均熱、
20℃／secの冷却処理を行つた。この焼鈍鋼帯を
0.5〜1.2％の調質圧延を行つた後、機械的性質を
測定し、その結果を同じく第２表に示した。なお
引張試験はJIS5号を使用し、引張方向は圧延方向
に対し０度、45度、95度の３方向について行い、
それぞれの平均値として降伏応力、引張強さ
TS、伸び、ランクフオード値、および面内
異方性△El、△ｒを求めた。供試材No.２はＣの含
有量が本発明の限定条件を満足せず、また供試材
No.３は全幅圧下率が限定条件の20％より低く、い
ずれも比較例である。 第２表から本発明例はいずれも、比較例に比し
てすぐれた延性と深絞り性を有していることがわ
かる。なお、供試材No.９、11、12はそれぞれ
Mn、Ｐ、Siの添加量を増加した深絞り用高張力
鋼板である。 本発明は上記本発明実施例からも明らかな如
く、限定成分を有する極低炭素鋼を熱間圧延の粗
圧延工程において全幅圧下率が20〜50％の幅だし
もしくは幅ごろし圧延を行うことによつて、冷延
後に連続焼鈍を実施しても、深絞り性と表面性状
のすぐれた極低炭素深絞り用冷延鋼板を高い生産
性で製造することができた。
べて幅ごろし圧延であり、パス数は１〜５パスで
ある。幅圧延後、５列よりなる粗圧延機と７列よ
りなる仕上圧延機により、第２表に示す熱延仕上
温度、巻取温度で熱間圧延を行つた。 得られた熱延鋼帯は酸洗後、冷延圧下率75〜79
％の冷間圧延により板厚0.8mmの鋼帯とした。冷
延鋼帯は連続焼鈍ラインにおいて、820℃の均熱、
20℃／secの冷却処理を行つた。この焼鈍鋼帯を
0.5〜1.2％の調質圧延を行つた後、機械的性質を
測定し、その結果を同じく第２表に示した。なお
引張試験はJIS5号を使用し、引張方向は圧延方向
に対し０度、45度、95度の３方向について行い、
それぞれの平均値として降伏応力、引張強さ
TS、伸び、ランクフオード値、および面内
異方性△El、△ｒを求めた。供試材No.２はＣの含
有量が本発明の限定条件を満足せず、また供試材
No.３は全幅圧下率が限定条件の20％より低く、い
ずれも比較例である。 第２表から本発明例はいずれも、比較例に比し
てすぐれた延性と深絞り性を有していることがわ
かる。なお、供試材No.９、11、12はそれぞれ
Mn、Ｐ、Siの添加量を増加した深絞り用高張力
鋼板である。 本発明は上記本発明実施例からも明らかな如
く、限定成分を有する極低炭素鋼を熱間圧延の粗
圧延工程において全幅圧下率が20〜50％の幅だし
もしくは幅ごろし圧延を行うことによつて、冷延
後に連続焼鈍を実施しても、深絞り性と表面性状
のすぐれた極低炭素深絞り用冷延鋼板を高い生産
性で製造することができた。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比にて Ｃ：0.004％以下 Si：1.5％以下 Mn：1.5％以下 Ｐ：0.15％以下 を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物より
成る鋼片を熱間圧延後冷間圧延する極低炭素深絞
り用冷延鋼板の製造方法において、前記熱間圧延
の粗圧延工程で全幅圧下率20〜50％の幅だしもし
くは幅ごろし圧延を行う工程を有して成ることを
特徴とする極低炭素深絞り用冷延鋼板の製造方
法。 ２ 重量比にて Ｃ：0.004％以下 Si：1.5％以下 Mn：1.5％以下 Ｐ：0.15％以下 を含有し、更にＷ、Ti、Nb、Ｂ、Zr、Alおよび
希土類元素のうちから選ばれた１種または２種以
上を単独もしくは合計で0.05％以下含み残部がFe
および不可避的不純物より成る鋼片を熱間圧延後
冷間圧延する極低炭素深絞り用冷延鋼板の製造方
法において、前記熱間圧延の粗圧延工程で全幅圧
下率20〜50％の幅だしもしくは幅ごろし圧延を行
う工程を有して成ることを特徴とする極低炭素深
絞り用冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19154583A JPS6082616A (ja) | 1983-10-13 | 1983-10-13 | 極低炭素深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19154583A JPS6082616A (ja) | 1983-10-13 | 1983-10-13 | 極低炭素深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6082616A JPS6082616A (ja) | 1985-05-10 |
| JPS6334209B2 true JPS6334209B2 (ja) | 1988-07-08 |
Family
ID=16276453
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19154583A Granted JPS6082616A (ja) | 1983-10-13 | 1983-10-13 | 極低炭素深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6082616A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0628024U (ja) * | 1992-09-09 | 1994-04-15 | ナショナル住宅産業株式会社 | 軒裏換気構造 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6167721A (ja) * | 1984-09-10 | 1986-04-07 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法 |
| CN115803126A (zh) * | 2020-07-08 | 2023-03-14 | 杰富意钢铁株式会社 | 极低碳钢制品的制造方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49133214A (ja) * | 1973-04-26 | 1974-12-20 | ||
| JPS5143310A (en) * | 1974-10-09 | 1976-04-14 | Armco Steel Corp | Kokyodoteitansokoto hoho |
| JPS55107733A (en) * | 1979-02-15 | 1980-08-19 | Kawasaki Steel Corp | Cold rolled steel plate having superior press workability |
| JPS566705A (en) * | 1979-06-29 | 1981-01-23 | Nippon Steel Corp | Manufacture of cast billet for hot rolling |
-
1983
- 1983-10-13 JP JP19154583A patent/JPS6082616A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0628024U (ja) * | 1992-09-09 | 1994-04-15 | ナショナル住宅産業株式会社 | 軒裏換気構造 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6082616A (ja) | 1985-05-10 |
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