JPS6339633A - 排ガス浄化用触媒 - Google Patents
排ガス浄化用触媒Info
- Publication number
- JPS6339633A JPS6339633A JP61180137A JP18013786A JPS6339633A JP S6339633 A JPS6339633 A JP S6339633A JP 61180137 A JP61180137 A JP 61180137A JP 18013786 A JP18013786 A JP 18013786A JP S6339633 A JPS6339633 A JP S6339633A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- alumina
- catalyst
- alumina layer
- piece
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、排ガス温度による触媒の熱劣化を防止し、
さらに効率よく排ガス中の炭化水素（ＩＩｃ）、一酸化
炭素（ＣＯ）、窒素酸化物（ＮＯＸ ）を浄化する排ガ
ス浄化用触媒に関する。
さらに効率よく排ガス中の炭化水素（ＩＩｃ）、一酸化
炭素（ＣＯ）、窒素酸化物（ＮＯＸ ）を浄化する排ガ
ス浄化用触媒に関する。
（従来の技術）
従来、排ガス浄化用触媒としては、あらかじめセリウム
を含有させた活性アルミナ粉末をモノリス担体基材の表
面に付着させた後、白金（Ｐ ｔ）、ロジウム（Ｒｈ）
、パラジウム（Ｐｄ）等を貴金属をそれぞれ単独あるい
は、組み合わせて担持した触媒（特開昭５２−１１６７
７９号、特開昭５４−１５９３９１号公報）、被毒劣化
しやすい成分を内層とする触媒（特開昭５９−１２７６
４９号公報）、貴金属の担持されていない金属酸化物層
を間又は外部に設けることで貴金属の相互移動を防ぐ触
媒（特開昭５７−１０５２４０号公報）、貴金属の濃度
を変えた触媒（特開昭６０−３１８２８号公報）等が提
供されている。
を含有させた活性アルミナ粉末をモノリス担体基材の表
面に付着させた後、白金（Ｐ ｔ）、ロジウム（Ｒｈ）
、パラジウム（Ｐｄ）等を貴金属をそれぞれ単独あるい
は、組み合わせて担持した触媒（特開昭５２−１１６７
７９号、特開昭５４−１５９３９１号公報）、被毒劣化
しやすい成分を内層とする触媒（特開昭５９−１２７６
４９号公報）、貴金属の担持されていない金属酸化物層
を間又は外部に設けることで貴金属の相互移動を防ぐ触
媒（特開昭５７−１０５２４０号公報）、貴金属の濃度
を変えた触媒（特開昭６０−３１８２８号公報）等が提
供されている。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、このような従来の排ガス浄化用触媒にあ
っては、ＨＣ，ＧＯ，ＮＯＸを同時に効率よく浄化する
三元触媒の貴金属種として不可欠であるロジウム（Ｒｈ
）の大部分が、高温な排ガスと直接接触する構造となっ
ていたため、高温な排ガスにより、Ｒｈが熱劣化（酸化
、シンタリング）ＬＲｈ本来の触媒活性を速く失い失活
するという問題点があった。
っては、ＨＣ，ＧＯ，ＮＯＸを同時に効率よく浄化する
三元触媒の貴金属種として不可欠であるロジウム（Ｒｈ
）の大部分が、高温な排ガスと直接接触する構造となっ
ていたため、高温な排ガスにより、Ｒｈが熱劣化（酸化
、シンタリング）ＬＲｈ本来の触媒活性を速く失い失活
するという問題点があった。
（問題点を解決するだめの手段）
発明者は、上記従来の問題点である三元触媒の貴金属種
として不可欠のロジウム（Ｒｈ）の早期失活を防止ずべ
く種々研究の結果、無機質担体基材の表面に設けるアル
ミナ層につき貴金属を担持する希土類酸化物（Ｌａｚｙ
、、、 Ｃｅ０ｚ）を含むアルミナ層を組成的に多層構
造にし、Ｒｈを内側の内層アルミナ層により多く、或い
はすべて担持させ、貴金属、希土類酸化物の相互作用よ
り熱劣化（酸化、シンタリング）を防止し、また構造的
に酸化反応を表層で主に行わせることにより酸素（０□
）の内層への拡散を少なくすることによりＲｈの酸化を
防止し、触媒の活性を長期間保持し得ることを知見しこ
の発明を達成するに至った。
として不可欠のロジウム（Ｒｈ）の早期失活を防止ずべ
く種々研究の結果、無機質担体基材の表面に設けるアル
ミナ層につき貴金属を担持する希土類酸化物（Ｌａｚｙ
、、、 Ｃｅ０ｚ）を含むアルミナ層を組成的に多層構
造にし、Ｒｈを内側の内層アルミナ層により多く、或い
はすべて担持させ、貴金属、希土類酸化物の相互作用よ
り熱劣化（酸化、シンタリング）を防止し、また構造的
に酸化反応を表層で主に行わせることにより酸素（０□
）の内層への拡散を少なくすることによりＲｈの酸化を
防止し、触媒の活性を長期間保持し得ることを知見しこ
の発明を達成するに至った。
即ちこの発明の排ガス浄化用触媒は、無機質担体基材の
表面に多層構造でアルミナ層を備え、これ等のアルミナ
層の内、内側のアルミナ層はランタンを含浸させた活性
アルミナとアルミゾルから構成され、主としてロジウム
を担持し、表面側のアルミナ層はセリウムを含浸させた
活性アルミナとアルミナゾルから構成され、主として白
金とパラジウムのうち少なくとも１種を担持したことを
特徴とする。
表面に多層構造でアルミナ層を備え、これ等のアルミナ
層の内、内側のアルミナ層はランタンを含浸させた活性
アルミナとアルミゾルから構成され、主としてロジウム
を担持し、表面側のアルミナ層はセリウムを含浸させた
活性アルミナとアルミナゾルから構成され、主として白
金とパラジウムのうち少なくとも１種を担持したことを
特徴とする。
この発明の排ガス浄化用触媒は、貴金属を担持するアル
ミナ層が多層化されており、かつ貴金属分布に濃度差が
あり、内側の内層アルミナ層には希土類酸化物としてＬ
ａ、Ｏ，が含まれ、貴金属種としては主にＲｈが含まれ
ている。また表面側の外層アルミナ層には希土類酸化物
としてＣｅＯ□が含まれ、貴金属種としては主にＰｔ、
Ｐｄが含まれている。第１図はこの発明の触媒の構造
を示すため一例触媒の断面の一部分を拡大して示す図で
、１はモノリス担体基材、２はランタンを含むアルミナ
層で、主としてＲｈが担持されており、３はセリウムを
含むアルミナ層で、主としてｐｔおよび／またはＰｄが
担持されている。
ミナ層が多層化されており、かつ貴金属分布に濃度差が
あり、内側の内層アルミナ層には希土類酸化物としてＬ
ａ、Ｏ，が含まれ、貴金属種としては主にＲｈが含まれ
ている。また表面側の外層アルミナ層には希土類酸化物
としてＣｅＯ□が含まれ、貴金属種としては主にＰｔ、
Ｐｄが含まれている。第１図はこの発明の触媒の構造
を示すため一例触媒の断面の一部分を拡大して示す図で
、１はモノリス担体基材、２はランタンを含むアルミナ
層で、主としてＲｈが担持されており、３はセリウムを
含むアルミナ層で、主としてｐｔおよび／またはＰｄが
担持されている。
次にこの発明の多層構造触媒の調製方法を説明する。触
媒の調製は種々の方法で行うことができるが、第１の望
ましい方法は、ＲｈがＬａに選択吸着しやすいことを知
見したことに基づく調製法である。すなわち、内層にラ
ンタンを含むアルミナ層を形成し、その後外層にセリア
を含むアルミナ層を形成し、多層構造のアルミナ層を持
つ担体を準備する。しかるのち、白金、パラジウムのう
ち少なくとも１種およびロジウムの混合溶液に１回浸漬
しただけで、内層にＲｈを多く担持させることを特徴と
する。
媒の調製は種々の方法で行うことができるが、第１の望
ましい方法は、ＲｈがＬａに選択吸着しやすいことを知
見したことに基づく調製法である。すなわち、内層にラ
ンタンを含むアルミナ層を形成し、その後外層にセリア
を含むアルミナ層を形成し、多層構造のアルミナ層を持
つ担体を準備する。しかるのち、白金、パラジウムのう
ち少なくとも１種およびロジウムの混合溶液に１回浸漬
しただけで、内層にＲｈを多く担持させることを特徴と
する。
第２の望ましい方法は、まず内層にＬａを含むアルミナ
層を形成し、塩化ロジウム溶液中に浸清し、内層のラン
タンを含むアルミナ層にＲｈを担持し第１Ｎを形成する
。
層を形成し、塩化ロジウム溶液中に浸清し、内層のラン
タンを含むアルミナ層にＲｈを担持し第１Ｎを形成する
。
次に、Ｃｅを含むアルミナ層を上記第１層上にコーティ
ングし外層を形成し、塩化白金酸、塩化パラジウムのう
ち少なくとも１種の溶液に浸漬し外層のセリウムを含む
、アルミナ層にＰｔ、 Ｐｄのうち少なくとも１種を担
持させることを特徴とする。
ングし外層を形成し、塩化白金酸、塩化パラジウムのう
ち少なくとも１種の溶液に浸漬し外層のセリウムを含む
、アルミナ層にＰｔ、 Ｐｄのうち少なくとも１種を担
持させることを特徴とする。
（作用）
アルミナ層にランタンとロジウムを共有させると、高温
な排ガス中においてペロブスカイト型複合酸化物ＬａＲ
ｈ０３が形成され、安定化され、Ｒｈの酸化が防止され
、Ｒｈの活性が維持される。また、触媒担体であるアル
ミナのα転位は貴金属シンタリングの一因となるが８０
０℃以上でペロブスカイト型複合酸化物ＬａＡｊ！０３
または、Ｌａ２Ｏ２・ＩＩＡ ｊ２ ｚ０３を形成しア
ルミナ層を安定化させアルミナのα転位を約１４００℃
まで上昇させるため貴金属のシンタリングが防げる。
な排ガス中においてペロブスカイト型複合酸化物ＬａＲ
ｈ０３が形成され、安定化され、Ｒｈの酸化が防止され
、Ｒｈの活性が維持される。また、触媒担体であるアル
ミナのα転位は貴金属シンタリングの一因となるが８０
０℃以上でペロブスカイト型複合酸化物ＬａＡｊ！０３
または、Ｌａ２Ｏ２・ＩＩＡ ｊ２ ｚ０３を形成しア
ルミナ層を安定化させアルミナのα転位を約１４００℃
まで上昇させるため貴金属のシンタリングが防げる。
以上のような作用をもつＡｌ２Ｏ２・ＬａｚＯ＋ ・
Ｒｈ層をさらに多層構造の内層に位置させることにより
、ＲｈへのＣＯ被毒等を防止し、合わせて三元触媒とし
て不可欠であるＲｈの耐久性を、さらに向上することが
できる。ちなみに、外層はＡ 、ｇ ｚｏ：＋ ・Ｃ
ｅＯｚ・Ｐ ｔ （Ｐｄ）が主成分であり、セリアの０
２ストレージ効果を最大に利用しＰｔ（Ｐｄ）の酸化反
応を促進させるものである。この結果として三元触媒の
性能が向上する。
Ｒｈ層をさらに多層構造の内層に位置させることにより
、ＲｈへのＣＯ被毒等を防止し、合わせて三元触媒とし
て不可欠であるＲｈの耐久性を、さらに向上することが
できる。ちなみに、外層はＡ 、ｇ ｚｏ：＋ ・Ｃ
ｅＯｚ・Ｐ ｔ （Ｐｄ）が主成分であり、セリアの０
２ストレージ効果を最大に利用しＰｔ（Ｐｄ）の酸化反
応を促進させるものである。この結果として三元触媒の
性能が向上する。
（実施例）
以下、この発明を実施例、比較例および試験例で説明す
る。
る。
尖籐■土
ランタンを、金属換算で３重量％含む活性アルミナ１１
６７ｇ、硝酸酸性アルミナゾル２４７８ ｇ 、酸化ラ
ンタン３５５ｇを磁製ボールミルに投入し、毎分８０回
転で８時間粉砕した後、得られたスラリーを０．９ β
のモノリス担体上にコーティングし、ランタンを含むア
ルミナ層（内層）を形成した。コート量は８０ｇ／Ｊで
あった。
６７ｇ、硝酸酸性アルミナゾル２４７８ ｇ 、酸化ラ
ンタン３５５ｇを磁製ボールミルに投入し、毎分８０回
転で８時間粉砕した後、得られたスラリーを０．９ β
のモノリス担体上にコーティングし、ランタンを含むア
ルミナ層（内層）を形成した。コート量は８０ｇ／Ｊで
あった。
次に、セリアを金属換算で３重量％含む活性アルミナ１
０４３ ｇ 、硝酸酸性アルミナゾル２２６４ ｇ 、
酸化セリウム６９３ｇを磁製ボールミルに投入し、毎分
８０回転で８時間粉砕した後、得られたスラリーを上記
アルミナＮ（内層）を形成した担体上にコーティングし
、セリアを含むアルミナ層（中層）を形成した。コート
量は８５ｇ／Ｍであった。
０４３ ｇ 、硝酸酸性アルミナゾル２２６４ ｇ 、
酸化セリウム６９３ｇを磁製ボールミルに投入し、毎分
８０回転で８時間粉砕した後、得られたスラリーを上記
アルミナＮ（内層）を形成した担体上にコーティングし
、セリアを含むアルミナ層（中層）を形成した。コート
量は８５ｇ／Ｍであった。
さらに、セリアを金属換算で３重量％含む活性アルミナ
９６０ｇ、硝酸酸性アルミナゾル２３９２ ｇ 。
９６０ｇ、硝酸酸性アルミナゾル２３９２ ｇ 。
酸化セリウム６４８ｇを磁製ボールミルに投入し、毎分
８０回転で８時間粉砕した後、得られたスラリーを上記
アルミナ層（内層、中層）を形成した担体上にコーティ
ングしセリアを含むアルミナ層（外層）を形成した。コ
ートｉは１００ｇ／Ａであった。しかるのち、６５０℃
で２時間電気炉で焼成し、第１層にＬａを、第２層、第
３層にＣｅを含む多層構造のアルミナ層を持つ担体を得
た。ついで、この担体を塩化白金酸と塩化ロジウムの混
合水溶液に浸漬し、白金、ロジウムの担持量が白金１．
０１ｇ／個、ロジウム０．１０ｇ／個となるようにした
後、燃焼ガス気流中６００″Ｃで２時間焼成し、実施例
１の触媒Ａを得た。この触媒Ａは、希土類酸化物を含む
アルミナコート層２２５ｇ／個であり、Ｌａ、０３１９
．１ｇ／個、Ｃｅ０ｚ６７．９ ｇ ／個を含んでいた
。
８０回転で８時間粉砕した後、得られたスラリーを上記
アルミナ層（内層、中層）を形成した担体上にコーティ
ングしセリアを含むアルミナ層（外層）を形成した。コ
ートｉは１００ｇ／Ａであった。しかるのち、６５０℃
で２時間電気炉で焼成し、第１層にＬａを、第２層、第
３層にＣｅを含む多層構造のアルミナ層を持つ担体を得
た。ついで、この担体を塩化白金酸と塩化ロジウムの混
合水溶液に浸漬し、白金、ロジウムの担持量が白金１．
０１ｇ／個、ロジウム０．１０ｇ／個となるようにした
後、燃焼ガス気流中６００″Ｃで２時間焼成し、実施例
１の触媒Ａを得た。この触媒Ａは、希土類酸化物を含む
アルミナコート層２２５ｇ／個であり、Ｌａ、０３１９
．１ｇ／個、Ｃｅ０ｚ６７．９ ｇ ／個を含んでいた
。
Ｘ線マイクロアナライザー（ＸＭＡ）にて、線分析およ
び面分析した結果、Ｌａを含むアルミナ層（内層）には
主にＲｈが、Ｃｅを含むアルミナＮ（中、外層）には主
にｐｔが、担持されていた。
び面分析した結果、Ｌａを含むアルミナ層（内層）には
主にＲｈが、Ｃｅを含むアルミナＮ（中、外層）には主
にｐｔが、担持されていた。
大施斑主
実施例１と同様に０．９１のモノリス担体上にランタン
を含むアルミナＮ（内層）を形成しく８０ｇ／β）、次
に６５０℃で１時間電気炉で焼成し冷却後塩化ロジウム
溶液に浸漬し、ロジウムの担持量が０．１０ｇ／個とな
るようにした後燃焼ガス気流中６００℃で１時間焼成し
た。次に、実施例１の中層用のものと同様にセリアを含
むアルミナスラリーを調製し、このスラリーを上記のＲ
ｈを担持したランタンを含むアルミナ層の上に、コーテ
ィングし外層を形成した（１６０ ｇ ／ ｉｔ ）。
を含むアルミナＮ（内層）を形成しく８０ｇ／β）、次
に６５０℃で１時間電気炉で焼成し冷却後塩化ロジウム
溶液に浸漬し、ロジウムの担持量が０．１０ｇ／個とな
るようにした後燃焼ガス気流中６００℃で１時間焼成し
た。次に、実施例１の中層用のものと同様にセリアを含
むアルミナスラリーを調製し、このスラリーを上記のＲ
ｈを担持したランタンを含むアルミナ層の上に、コーテ
ィングし外層を形成した（１６０ ｇ ／ ｉｔ ）。
６５０℃で、１時間電気炉で焼成し、冷却した後、塩化
白金酸溶液に浸漬し、白金の担持量が１．ＯＬ ｇ ／
個となるようにした後燃焼ガス気流中、６００℃で１時
間焼成し、実施例２の触媒Ｂを得た。この触媒Ｂは、希
土類酸化物を含むアルミナコート層２２５ｇ／個であり
、ＬａｚＯｓ １９．１ ｇ ／個、Ｃｅ０ｚ６７．９
ｇ ／個を含んでいた。
白金酸溶液に浸漬し、白金の担持量が１．ＯＬ ｇ ／
個となるようにした後燃焼ガス気流中、６００℃で１時
間焼成し、実施例２の触媒Ｂを得た。この触媒Ｂは、希
土類酸化物を含むアルミナコート層２２５ｇ／個であり
、ＬａｚＯｓ １９．１ ｇ ／個、Ｃｅ０ｚ６７．９
ｇ ／個を含んでいた。
工較炭上
実施例１の内層用ランタンを含むアルミナのスラリーと
、中層用セリアを含むスラリーを１＝２の割合で混合し
、ランタンとセリアを含むスラリーを調製した。これを
０．９１のモノリス担体上に３回コーティングし、６５
０℃の電気炉で２時間焼成しランタン、セリアの濃度分
布が、均一なアルミナ層をもつ担体とした。ついでこの
担体を塩化白金酸と塩化ロジウムの混合水溶液に浸漬し
、白金、ロジウムの担持量が白金１．０１ ｇ ／個、
ロジウム０．１０ ｇ ／個となるようにした後、燃焼
ガス気流中６００℃で２時間焼成し、比較例１の触媒Ｃ
を得た。この触媒Ｃは、希土類酸化物を含むアルミナコ
ート層２２５ｇ／個であり、ＬａｚＯ＋１９．１ ｇ
／個、Ｃｅ０ｚ６７．９ ｇ ／個を含んでいた。
、中層用セリアを含むスラリーを１＝２の割合で混合し
、ランタンとセリアを含むスラリーを調製した。これを
０．９１のモノリス担体上に３回コーティングし、６５
０℃の電気炉で２時間焼成しランタン、セリアの濃度分
布が、均一なアルミナ層をもつ担体とした。ついでこの
担体を塩化白金酸と塩化ロジウムの混合水溶液に浸漬し
、白金、ロジウムの担持量が白金１．０１ ｇ ／個、
ロジウム０．１０ ｇ ／個となるようにした後、燃焼
ガス気流中６００℃で２時間焼成し、比較例１の触媒Ｃ
を得た。この触媒Ｃは、希土類酸化物を含むアルミナコ
ート層２２５ｇ／個であり、ＬａｚＯ＋１９．１ ｇ
／個、Ｃｅ０ｚ６７．９ ｇ ／個を含んでいた。
此笠斑１
セリウムを、金属換算で３重量％含む活性アルミナ１０
１５ ｇ、硝酸酸性アルミナゾル２３０７ ｇ、酸化セ
リウム６７８ｇを磁製ボールミルに投入し、毎分８０回
転で、８時間粉砕した後、得られたスラリーを０．９１
のモノリス担体上に３回コーティングし、セリアを含む
アルミナ層を形成した。しかるのち、６５０℃で２時間
電気炉で、焼成を行いセリアを含むアルミナ層を持つ担
体とした。ついで、この担体を塩化白金酸と塩化ロジウ
ムの混合溶液に浸漬し、白金、ロジウムの担持量が白金
１．０１ ｇ ／個、ロジウム０．１０ｇ／個になるよ
うにした後、燃焼ガス気流中６００°Ｃで２時間焼成し
、比較例２の触媒りを得た。この触媒りは、希土類酸化
物を含むアルミナコート層２２５ｇ／個であり、Ｃ１３
０２８７，Ｏｇ ／個を含んでいた。
１５ ｇ、硝酸酸性アルミナゾル２３０７ ｇ、酸化セ
リウム６７８ｇを磁製ボールミルに投入し、毎分８０回
転で、８時間粉砕した後、得られたスラリーを０．９１
のモノリス担体上に３回コーティングし、セリアを含む
アルミナ層を形成した。しかるのち、６５０℃で２時間
電気炉で、焼成を行いセリアを含むアルミナ層を持つ担
体とした。ついで、この担体を塩化白金酸と塩化ロジウ
ムの混合溶液に浸漬し、白金、ロジウムの担持量が白金
１．０１ ｇ ／個、ロジウム０．１０ｇ／個になるよ
うにした後、燃焼ガス気流中６００°Ｃで２時間焼成し
、比較例２の触媒りを得た。この触媒りは、希土類酸化
物を含むアルミナコート層２２５ｇ／個であり、Ｃ１３
０２８７，Ｏｇ ／個を含んでいた。
去籐炭主
実施例１と同様に０．９１のモノリス担体上にランタン
を含むアルミナ層（内層）を形成した。コート量は８０
ｇ／ｌであった。次に６５０°Ｃで１時間電気炉で焼成
した。冷却後、塩化ロジウム溶液に浸漬し、ロジウムの
担持量が０．１ｇ／個になるようにした後、燃焼ガス気
流中６００℃で１時間焼成した。次に実施例１と同様に
中層、外層用のセリアを含むアルミナスラリーを調製し
、このスラリーを上記Ｒｈを担持したランタンを含むア
ルミナ層（内層）の上にコーティングし、中層、外層を
形成した。コーｔＶは中層１．外層合わせて１６０ｇ／
ｌであった。しかるのち６５０℃で１時間電気炉で焼成
した。冷却後、塩化白金酸と塩化パラジウムの混合溶液
に浸漬し、白金の担持量が０．５０ｇ／個、パラジウム
の担持量が０．５０ ｇ ／個となるようにした後、燃
焼ガス気流中６００°Ｃで１時間焼成し、実施例３の触
媒Ｅを得た。この触媒Ｅは希土類酸化物を含むアルミナ
コート層が２２５ｇ／個であり、ＬａｚＯ：＋ １９．
１ ｇ ／個、Ｃｅ０ｚ６７．９ ｇ ／個を含んでい
た。
を含むアルミナ層（内層）を形成した。コート量は８０
ｇ／ｌであった。次に６５０°Ｃで１時間電気炉で焼成
した。冷却後、塩化ロジウム溶液に浸漬し、ロジウムの
担持量が０．１ｇ／個になるようにした後、燃焼ガス気
流中６００℃で１時間焼成した。次に実施例１と同様に
中層、外層用のセリアを含むアルミナスラリーを調製し
、このスラリーを上記Ｒｈを担持したランタンを含むア
ルミナ層（内層）の上にコーティングし、中層、外層を
形成した。コーｔＶは中層１．外層合わせて１６０ｇ／
ｌであった。しかるのち６５０℃で１時間電気炉で焼成
した。冷却後、塩化白金酸と塩化パラジウムの混合溶液
に浸漬し、白金の担持量が０．５０ｇ／個、パラジウム
の担持量が０．５０ ｇ ／個となるようにした後、燃
焼ガス気流中６００°Ｃで１時間焼成し、実施例３の触
媒Ｅを得た。この触媒Ｅは希土類酸化物を含むアルミナ
コート層が２２５ｇ／個であり、ＬａｚＯ：＋ １９．
１ ｇ ／個、Ｃｅ０ｚ６７．９ ｇ ／個を含んでい
た。
止笠玉ユ
比較例２と同様にセリアを含むアルミナ層を設けた担体
を用意した。この担体を塩化白金酸と塩化パラジウムと
塩化ロジウムの混合溶液に浸漬し、白金の担持量が０．
５０ｇ／個、パラジウムの担持量が０．５０ ｇ ／個
、ロジウムの担持量が０．１０ ｇ ／個となるように
した後、燃焼ガス気流中６００″Ｃで１時間焼成し、比
較例３の触媒Ｆを得た。この触媒Ｆは希土類酸化物を含
むアルミナコート層２２５ｇ／個であり、Ｃｅ０Ｊ７．
０ ｇ ／個を含んでいた。
を用意した。この担体を塩化白金酸と塩化パラジウムと
塩化ロジウムの混合溶液に浸漬し、白金の担持量が０．
５０ｇ／個、パラジウムの担持量が０．５０ ｇ ／個
、ロジウムの担持量が０．１０ ｇ ／個となるように
した後、燃焼ガス気流中６００″Ｃで１時間焼成し、比
較例３の触媒Ｆを得た。この触媒Ｆは希土類酸化物を含
むアルミナコート層２２５ｇ／個であり、Ｃｅ０Ｊ７．
０ ｇ ／個を含んでいた。
拭狂皿
実施例１．２および３で得た触媒Ａ、 ＢおよびＥ１
比較例１，２および３で得た触媒Ｃ，ＤおよびＦの各々
を下記条件でエンジン耐久を行い、１０モードエミツシ
ヨンの浄化率を測定し、浄化率をｂ工； として第１表
に示す。
比較例１，２および３で得た触媒Ｃ，ＤおよびＦの各々
を下記条件でエンジン耐久を行い、１０モードエミツシ
ヨンの浄化率を測定し、浄化率をｂ工； として第１表
に示す。
耐久試験条件
触媒 モノリス型貴金属触媒触媒出口温度
約７５０℃ 空間速度 約７万Ｈｒ−’ 耐久時間 １００時間 エンジン 排気量 ２２００ｃｃ車両評価条件 日量自動車（株）製 １８００ｃｃ １０モードベースエミツシヨン ＩＣ１，５〜１．８ ｇ ／ ｋｍ ＣＯ５，０〜６．０ｇ／ｋｍ ＮＯ０，９〜１．０ ｇ／ｋａ＋ 第１表より明らかなように、実施例の触媒は、比較例に
比べ、より良い性能であることが判る。
約７５０℃ 空間速度 約７万Ｈｒ−’ 耐久時間 １００時間 エンジン 排気量 ２２００ｃｃ車両評価条件 日量自動車（株）製 １８００ｃｃ １０モードベースエミツシヨン ＩＣ１，５〜１．８ ｇ ／ ｋｍ ＣＯ５，０〜６．０ｇ／ｋｍ ＮＯ０，９〜１．０ ｇ／ｋａ＋ 第１表より明らかなように、実施例の触媒は、比較例に
比べ、より良い性能であることが判る。
（発明の効果）
以上説明してきたように、この発明によれば、触媒を組
成的に多層構造にて、その内層をランタンを含むアルミ
ナ層で形成し、貴金属種として主にＲｈを担持し、外層
は、セリウムを含むアルミナ層で形成し、貴金属種とし
て主にＰ ｔ （Ｐｄ）を担持する構造としたため、得
られた触媒は、著しく浄化率が向上し、耐久性が改善で
き、低貴金属化できるという効果が得られる。
成的に多層構造にて、その内層をランタンを含むアルミ
ナ層で形成し、貴金属種として主にＲｈを担持し、外層
は、セリウムを含むアルミナ層で形成し、貴金属種とし
て主にＰ ｔ （Ｐｄ）を担持する構造としたため、得
られた触媒は、著しく浄化率が向上し、耐久性が改善で
き、低貴金属化できるという効果が得られる。
第１図は、この発明の触媒の構造を示すための一例触媒
の拡大部分断面図である。 １・・・モノリス担体基材 ２・・・ランタンを含むアルミナ層で、主としてＲｈが
担 持されている。 ３・・・セリウムを含むアルミナ層で、主としてＰｔ（
Ｐｄ） が担持されている。 第１図
の拡大部分断面図である。 １・・・モノリス担体基材 ２・・・ランタンを含むアルミナ層で、主としてＲｈが
担 持されている。 ３・・・セリウムを含むアルミナ層で、主としてＰｔ（
Ｐｄ） が担持されている。 第１図
Claims (1)
- １、無機質担体基材の表面に多層構造でアルミナ層を備
え、これ等のアルミナ層の内、内側のアルミナ層はラン
タンを含浸させた活性アルミナとアルミゾルから構成さ
れ、主としてロジウムを担持し、表面側のアルミナ層は
セリウムを含浸させた活性アルミナとアルミゾルから構
成され、主として白金とパラジウムのうち少なくとも１
種を担持したことを特徴とする排ガス中の炭化水素、一
酸化炭素および窒素酸化物を浄化する排ガス浄化用触媒
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61180137A JPS6339633A (ja) | 1986-08-01 | 1986-08-01 | 排ガス浄化用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61180137A JPS6339633A (ja) | 1986-08-01 | 1986-08-01 | 排ガス浄化用触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6339633A true JPS6339633A (ja) | 1988-02-20 |
Family
ID=16078055
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61180137A Pending JPS6339633A (ja) | 1986-08-01 | 1986-08-01 | 排ガス浄化用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6339633A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4980333A (en) * | 1986-06-27 | 1990-12-25 | Mobil Oil Corporation | Perovskite-related layered oxides containing interspathic polymeric oxide |
| JPH04265155A (ja) * | 1991-02-18 | 1992-09-21 | Cataler Kogyo Kk | 排ガス浄化用触媒 |
| US5628975A (en) * | 1989-02-06 | 1997-05-13 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co., Ltd. | Method for purifying exhaust gas from a diesel engine |
| WO1998045026A1 (en) * | 1997-04-07 | 1998-10-15 | Engelhard Corporation | Layered catalyst composite |
| WO2003011438A1 (en) * | 2001-07-30 | 2003-02-13 | Valtion Teknillinen Tutkimuskeskus | Method for catalytic reduction of nitrogen oxides and catalyst for use therein |
| JP2010167381A (ja) * | 2009-01-23 | 2010-08-05 | Toyota Motor Corp | 排ガス浄化用触媒 |
| WO2010142635A3 (de) * | 2009-06-08 | 2011-03-24 | Süd-Chemie AG | Verfahren zur herstellung eines dreiwegekatalysators mit rhodium und platin geträgert auf getrennten oxidträgern mit nur einem beschichtungsschritt und kalzinierschritt |
| WO2017203863A1 (ja) * | 2016-05-25 | 2017-11-30 | エヌ・イーケムキャット株式会社 | ガソリンエンジン排気ガスの浄化用三元触媒 |
-
1986
- 1986-08-01 JP JP61180137A patent/JPS6339633A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4980333A (en) * | 1986-06-27 | 1990-12-25 | Mobil Oil Corporation | Perovskite-related layered oxides containing interspathic polymeric oxide |
| US5628975A (en) * | 1989-02-06 | 1997-05-13 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co., Ltd. | Method for purifying exhaust gas from a diesel engine |
| JPH04265155A (ja) * | 1991-02-18 | 1992-09-21 | Cataler Kogyo Kk | 排ガス浄化用触媒 |
| WO1998045026A1 (en) * | 1997-04-07 | 1998-10-15 | Engelhard Corporation | Layered catalyst composite |
| WO2003011438A1 (en) * | 2001-07-30 | 2003-02-13 | Valtion Teknillinen Tutkimuskeskus | Method for catalytic reduction of nitrogen oxides and catalyst for use therein |
| JP2010167381A (ja) * | 2009-01-23 | 2010-08-05 | Toyota Motor Corp | 排ガス浄化用触媒 |
| WO2010142635A3 (de) * | 2009-06-08 | 2011-03-24 | Süd-Chemie AG | Verfahren zur herstellung eines dreiwegekatalysators mit rhodium und platin geträgert auf getrennten oxidträgern mit nur einem beschichtungsschritt und kalzinierschritt |
| CN102497926A (zh) * | 2009-06-08 | 2012-06-13 | 南方化学股份公司 | 仅通过一个涂覆步骤和焙烧步骤制备在独立的氧化物载体上承载铑和铂的三元催化剂的方法 |
| WO2017203863A1 (ja) * | 2016-05-25 | 2017-11-30 | エヌ・イーケムキャット株式会社 | ガソリンエンジン排気ガスの浄化用三元触媒 |
| JPWO2017203863A1 (ja) * | 2016-05-25 | 2019-04-25 | エヌ・イーケムキャット株式会社 | ガソリンエンジン排気ガスの浄化用三元触媒 |
| US10765998B2 (en) | 2016-05-25 | 2020-09-08 | N.E. Chemcat Corporation | Three-way catalyst for purifying gasoline engine exhaust gas |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5814576A (en) | Catalyst for purifying exhaust gas and method of producing same | |
| EP2322274B1 (en) | Exhaust gas purifying catalyst and method for producing the same | |
| EP3260189B1 (en) | Exhaust gas purifying catalyst | |
| US6767855B2 (en) | Catalyst for purifying exhaust gas | |
| JPH0338250A (ja) | 排気ガス浄化用触媒 | |
| EP3354336B1 (en) | Catalytic exhaust gas purification apparatus | |
| JPH10296085A (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JP3988202B2 (ja) | 排気ガス浄化用触媒 | |
| MX2013003568A (es) | Catalizador purificador de gas de escape tipo trampa para nox de mezcla pobre y sistema de limpieza del gas de escape. | |
| JP4238056B2 (ja) | 排ガス浄化用層状触媒 | |
| JP3297825B2 (ja) | 排気ガス浄化用触媒 | |
| JPH0547263B2 (ja) | ||
| JPS6339633A (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JPH01127044A (ja) | 排気浄化用触媒 | |
| JPH09313938A (ja) | 排気ガス浄化用触媒 | |
| JPH09248462A (ja) | 排気ガス浄化用触媒 | |
| JP3855255B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JPH06378A (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JP2003245553A (ja) | 触媒粉末及び排気ガス浄化触媒 | |
| JP3872153B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| EP0856350A1 (en) | Catalyst for purifying exhaust gas and method of making the same | |
| JPS63104651A (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JP5328133B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JP2006205002A (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JP3882422B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒の製造方法 |