JPS6341978B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6341978B2 JPS6341978B2 JP2296985A JP2296985A JPS6341978B2 JP S6341978 B2 JPS6341978 B2 JP S6341978B2 JP 2296985 A JP2296985 A JP 2296985A JP 2296985 A JP2296985 A JP 2296985A JP S6341978 B2 JPS6341978 B2 JP S6341978B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten glass
- cutting
- shear blade
- blade
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B7/00—Distributors for the molten glass; Means for taking-off charges of molten glass; Producing the gob, e.g. controlling the gob shape, weight or delivery tact
- C03B7/10—Cutting-off or severing the glass flow with the aid of knives or scissors or non-contacting cutting means, e.g. a gas jet; Construction of the blades used
- C03B7/11—Construction of the blades
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
この発明は、少なくとも切断刃部が、耐溶融ガ
ラス侵食性および耐摩耗性にすぐれたCo基合金
で構成された、例えばゴブカツターなどの溶融ガ
ラス切断装置のシヤーブレードに関するものであ
る。 〔従来の技術〕 一般に、例えばガラスびんやガラス食器、さら
にテレビやOA機器のブラウン管などのガラス製
品は、第１図に概略説明図で示されるように、溶
融炉あるいは保持炉１内にある溶融ガラス２を、
その底部に形成したオリフイス３から連続的に排
出せしめ、この排出した溶融ガラス流４を、前記
溶融炉１の底部下方位置に設けた２枚１組の水平
往復動のシヤーブレード５によつて切断して所定
寸法のゴブ６とし、このゴブ６をさらに下方に設
置した金型７内で連続的に成形することによつて
製造されている。 この場合、上記シヤーブレード５は、第２図に
平面図で例示される形状をもつものであり、通常
高速度鋼であり、溶融ガラス流４の切断は、断面
鋭角にして平面形状がＶ型の切断刃部５ａ同志が
交ることによつて行なわれる。なお、図中５ｂは
取付け孔を示す。 〔発明が解決しようとする問題点〕 このように溶融ガラス流を切断する高速度鋼製
シヤーブレードは、高速の場合には、その切断速
度が120回／minにも達し、さらに溶融ガラス流
の温度も700〜1400℃の高温になるため、冷却液
スプレーによる冷却によつても切断刃部は瞬間的
に700℃近くまで上昇すると考えられ、そのため
摩耗し易く、このように切断刃部が摩耗すると、
ゴブの切口が不良になり、これがガラス製品中に
シヤーマークとして残り、製品不良となるばかり
でなく、切断時にゴブ中に泡を巻き込むようにな
つて製品不良の原因となるものであつた。 〔問題点を解決するための手段〕 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、摩耗の著しく少ない溶融ガラス切断用シヤー
ブレードを開発すべく材料面から研究を行なつた
結果、溶融ガラス切断用シヤーブレードの少なく
とも切断刃部を、重量％で（以下％は重量％を示
す）、 Ｃ：0.3〜１％、 SiおよびMnのうちの１種または２種：0.01〜
２％、 Cr：25〜40％、 Ni：５〜15％、 ＷおよびMoのうちの１種または２種：２〜12
％、 Hf：0.1〜５％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ta，Nb、およびTiのうちの１種または２種以
上：0.1〜３％と、 ＢおよびZrのうちの１種または２種：0.005〜
0.1％、 のうちのいずれか、または両方を含有し、残りが
Coと不可避不純物からなる組成を有するCo基合
金で構成すると、このCo基合金は、すぐれた耐
溶融ガラス侵食性と耐摩耗性をもつことから、前
記シヤーブレードは著しく長期に亘つてすぐれた
切断性能を発揮するようになるという知見を得た
のである。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、シヤーブレードの少なくとも切断刃
部を構成するCo基合金の成分組成を上記の通り
に限定した理由を説明する。 (a) Ｃ Ｃ成分には、素地に固溶するほか、Cr，Ｗ，
Mo、およびHf、さらにTa，Nb、およびTiなど
と結合して炭化物を形成し、合金の結晶粒内およ
び結晶粒界を硬化して耐摩耗性を向上させる作用
があるが、その含有量が0.3％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方１％を越えて含有
させると、ブレードの靭性が低下するようになる
ことから、その含有量を0.3〜１％と定めた。 (b) SiおよびMn これらの成分には、脱酸作用があるので、合金
溶製には不可欠の部分であるが、その含有量が
0.01％未満では所望の脱酸効果が得られず、一方
２％を越えて含有させても脱酸効果が飽和するば
かりでなく、ブレードの使用寿命に低下傾向が現
れるようになることから、その含有量を0.01〜２
％と定めた。 (c) Cr Cr成分は、すぐれた耐溶融ガラス侵食性およ
び耐摩耗性を確保する上で下可欠の素地構成成分
であるが、その含有量が25％未満では所望のすぐ
れた前記特性を確保することができず、一方40％
を越えて含有させるとブレードの靭性が急激に低
下するようになることから、その含有量を25〜40
％と定めた。 (d) Ni Ni成分には、Crと共にオーステナイト素地を
構成して、これを良く安定化し、かつ加工性を向
上させる作用があるが、その含有量が５％未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方15％を
越えて含有させると、耐溶融ガラス侵食性および
耐摩耗性に劣化傾向が現われるようになることか
ら、その含有量を５〜15％と定めた。 (e) ＷおよびMo これらの成分には、Ｃと結合して、耐溶融ガラ
ス侵食性を低下させるM7C3型やM23C6型の低融
点炭化物の形成を抑制しながら、高融点炭化物で
あるMC型炭化物を形成すると共に、オーステナ
イト素地に固溶して、これを硬化し、もつてブレ
ードの耐摩耗性を向上させる作用があるが、その
含有量が２％未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方12％を越えて含有させると、靭性劣
化の原因となるσ相などの金属間化合物が形成さ
れるようになることから、その含有量を２〜12％
と定めた。 (f) Hf Hf成分には、M23C6型あるいはM7C3型の共晶
炭化物を形成することなく、高融点炭化物である
MC型の初晶炭化物を形成して、耐溶融ガラス侵
食性を一段と向上させる作用があるが、その含有
量が0.1％未満では所望のすぐれた耐溶融ガラス
侵食性を確保することができず、一方５％を越え
て含有させても前記作用により一層の向上効果は
得られず、経済性を考慮して、その含有量を0.1
〜５％と定めた。 (g) Ta，Nb、およびTi これらの成分には、Hfとの共存において、高
融点炭化物であるMC型の初晶複合炭化物を形成
して、耐溶融ガラス侵食性を一段と向上させる作
用があるので、より一層の耐溶融ガラス侵食性が
要求される場合に必要に応じて含有させるが、そ
の含有量が0.1％未満では所望の耐溶融ガラス侵
食性向上効果が得られず、一方３％を越えて含有
させてもより一層の向上効果は現われないことか
ら、その含有量を0.1〜３％と定めた。 (h) ＢおよびZr これらの成分には、結晶粒界を強化して合金の
靭性を向上させる作用があるので、特に靭性が要
求される場合に必要に応じて含有されるが、その
含有量が0.005％では所望の靭性向上効果が得ら
れず、一方0.1％を越えて含有させると、所望の
靭性向上効果が得られず、かえつて靭性に低下傾
向が現われるようになることから、その含有量を
0.005〜0.1％と定めた。 なお、この発明にかかるCo基合金における不
可避不純物のうち、特にFe成分に関しては、３
％まで含有しても合金特性が何ら損なわれること
がないので、経済性を考慮して３％までの範囲で
積極的に含有させる場合がある。 〔実施例〕 つぎに、この発明のシヤーブレードを実施例に
より具体的に説明する。 通常の溶解法により第１表に示される成分組成
をもつたCo基合金溶湯を調整し、引続いてロス
トワツクス精密鋳造法を用いて鋳造することによ
つて本発明シヤーブレード１〜２９をそれぞれ製
造した。 ついで、この結果得られた本発明シヤーブレー
ド１〜２９を、それぞれ第１図に概略説明図で示
されるガラス製品の製造装置に組込み、 溶融ガラス流２の種類：ソーダライム系 溶融ガラス流４の切断部温度：1000℃、 溶融ガラス流４の切断部直径：130mmφ、 シヤーブレード５の切断速度：10回／min、 ゴブ１個当りの重量：１Kg、 の条件でガラスびんを製造し、ガラスびんにゴブ
６の切口不良が原因のシヤーマークが現われるま
ラス侵食性および耐摩耗性にすぐれたCo基合金
で構成された、例えばゴブカツターなどの溶融ガ
ラス切断装置のシヤーブレードに関するものであ
る。 〔従来の技術〕 一般に、例えばガラスびんやガラス食器、さら
にテレビやOA機器のブラウン管などのガラス製
品は、第１図に概略説明図で示されるように、溶
融炉あるいは保持炉１内にある溶融ガラス２を、
その底部に形成したオリフイス３から連続的に排
出せしめ、この排出した溶融ガラス流４を、前記
溶融炉１の底部下方位置に設けた２枚１組の水平
往復動のシヤーブレード５によつて切断して所定
寸法のゴブ６とし、このゴブ６をさらに下方に設
置した金型７内で連続的に成形することによつて
製造されている。 この場合、上記シヤーブレード５は、第２図に
平面図で例示される形状をもつものであり、通常
高速度鋼であり、溶融ガラス流４の切断は、断面
鋭角にして平面形状がＶ型の切断刃部５ａ同志が
交ることによつて行なわれる。なお、図中５ｂは
取付け孔を示す。 〔発明が解決しようとする問題点〕 このように溶融ガラス流を切断する高速度鋼製
シヤーブレードは、高速の場合には、その切断速
度が120回／minにも達し、さらに溶融ガラス流
の温度も700〜1400℃の高温になるため、冷却液
スプレーによる冷却によつても切断刃部は瞬間的
に700℃近くまで上昇すると考えられ、そのため
摩耗し易く、このように切断刃部が摩耗すると、
ゴブの切口が不良になり、これがガラス製品中に
シヤーマークとして残り、製品不良となるばかり
でなく、切断時にゴブ中に泡を巻き込むようにな
つて製品不良の原因となるものであつた。 〔問題点を解決するための手段〕 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、摩耗の著しく少ない溶融ガラス切断用シヤー
ブレードを開発すべく材料面から研究を行なつた
結果、溶融ガラス切断用シヤーブレードの少なく
とも切断刃部を、重量％で（以下％は重量％を示
す）、 Ｃ：0.3〜１％、 SiおよびMnのうちの１種または２種：0.01〜
２％、 Cr：25〜40％、 Ni：５〜15％、 ＷおよびMoのうちの１種または２種：２〜12
％、 Hf：0.1〜５％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ta，Nb、およびTiのうちの１種または２種以
上：0.1〜３％と、 ＢおよびZrのうちの１種または２種：0.005〜
0.1％、 のうちのいずれか、または両方を含有し、残りが
Coと不可避不純物からなる組成を有するCo基合
金で構成すると、このCo基合金は、すぐれた耐
溶融ガラス侵食性と耐摩耗性をもつことから、前
記シヤーブレードは著しく長期に亘つてすぐれた
切断性能を発揮するようになるという知見を得た
のである。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、シヤーブレードの少なくとも切断刃
部を構成するCo基合金の成分組成を上記の通り
に限定した理由を説明する。 (a) Ｃ Ｃ成分には、素地に固溶するほか、Cr，Ｗ，
Mo、およびHf、さらにTa，Nb、およびTiなど
と結合して炭化物を形成し、合金の結晶粒内およ
び結晶粒界を硬化して耐摩耗性を向上させる作用
があるが、その含有量が0.3％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方１％を越えて含有
させると、ブレードの靭性が低下するようになる
ことから、その含有量を0.3〜１％と定めた。 (b) SiおよびMn これらの成分には、脱酸作用があるので、合金
溶製には不可欠の部分であるが、その含有量が
0.01％未満では所望の脱酸効果が得られず、一方
２％を越えて含有させても脱酸効果が飽和するば
かりでなく、ブレードの使用寿命に低下傾向が現
れるようになることから、その含有量を0.01〜２
％と定めた。 (c) Cr Cr成分は、すぐれた耐溶融ガラス侵食性およ
び耐摩耗性を確保する上で下可欠の素地構成成分
であるが、その含有量が25％未満では所望のすぐ
れた前記特性を確保することができず、一方40％
を越えて含有させるとブレードの靭性が急激に低
下するようになることから、その含有量を25〜40
％と定めた。 (d) Ni Ni成分には、Crと共にオーステナイト素地を
構成して、これを良く安定化し、かつ加工性を向
上させる作用があるが、その含有量が５％未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方15％を
越えて含有させると、耐溶融ガラス侵食性および
耐摩耗性に劣化傾向が現われるようになることか
ら、その含有量を５〜15％と定めた。 (e) ＷおよびMo これらの成分には、Ｃと結合して、耐溶融ガラ
ス侵食性を低下させるM7C3型やM23C6型の低融
点炭化物の形成を抑制しながら、高融点炭化物で
あるMC型炭化物を形成すると共に、オーステナ
イト素地に固溶して、これを硬化し、もつてブレ
ードの耐摩耗性を向上させる作用があるが、その
含有量が２％未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方12％を越えて含有させると、靭性劣
化の原因となるσ相などの金属間化合物が形成さ
れるようになることから、その含有量を２〜12％
と定めた。 (f) Hf Hf成分には、M23C6型あるいはM7C3型の共晶
炭化物を形成することなく、高融点炭化物である
MC型の初晶炭化物を形成して、耐溶融ガラス侵
食性を一段と向上させる作用があるが、その含有
量が0.1％未満では所望のすぐれた耐溶融ガラス
侵食性を確保することができず、一方５％を越え
て含有させても前記作用により一層の向上効果は
得られず、経済性を考慮して、その含有量を0.1
〜５％と定めた。 (g) Ta，Nb、およびTi これらの成分には、Hfとの共存において、高
融点炭化物であるMC型の初晶複合炭化物を形成
して、耐溶融ガラス侵食性を一段と向上させる作
用があるので、より一層の耐溶融ガラス侵食性が
要求される場合に必要に応じて含有させるが、そ
の含有量が0.1％未満では所望の耐溶融ガラス侵
食性向上効果が得られず、一方３％を越えて含有
させてもより一層の向上効果は現われないことか
ら、その含有量を0.1〜３％と定めた。 (h) ＢおよびZr これらの成分には、結晶粒界を強化して合金の
靭性を向上させる作用があるので、特に靭性が要
求される場合に必要に応じて含有されるが、その
含有量が0.005％では所望の靭性向上効果が得ら
れず、一方0.1％を越えて含有させると、所望の
靭性向上効果が得られず、かえつて靭性に低下傾
向が現われるようになることから、その含有量を
0.005〜0.1％と定めた。 なお、この発明にかかるCo基合金における不
可避不純物のうち、特にFe成分に関しては、３
％まで含有しても合金特性が何ら損なわれること
がないので、経済性を考慮して３％までの範囲で
積極的に含有させる場合がある。 〔実施例〕 つぎに、この発明のシヤーブレードを実施例に
より具体的に説明する。 通常の溶解法により第１表に示される成分組成
をもつたCo基合金溶湯を調整し、引続いてロス
トワツクス精密鋳造法を用いて鋳造することによ
つて本発明シヤーブレード１〜２９をそれぞれ製
造した。 ついで、この結果得られた本発明シヤーブレー
ド１〜２９を、それぞれ第１図に概略説明図で示
されるガラス製品の製造装置に組込み、 溶融ガラス流２の種類：ソーダライム系 溶融ガラス流４の切断部温度：1000℃、 溶融ガラス流４の切断部直径：130mmφ、 シヤーブレード５の切断速度：10回／min、 ゴブ１個当りの重量：１Kg、 の条件でガラスびんを製造し、ガラスびんにゴブ
６の切口不良が原因のシヤーマークが現われるま
【表】
第１表に示される結果から、本発明シヤーブレ
ード１〜２９は、いずれもすぐれた耐溶融ガラス
侵食性と耐摩耗性を有するので、従来シヤーブレ
ードに比して一段とすぐれた使用寿命を示し、し
かもその使用寿命の延命化も著しく、長期に亘つ
てすぐれた切断性能を発揮することが明らかであ
る。
ード１〜２９は、いずれもすぐれた耐溶融ガラス
侵食性と耐摩耗性を有するので、従来シヤーブレ
ードに比して一段とすぐれた使用寿命を示し、し
かもその使用寿命の延命化も著しく、長期に亘つ
てすぐれた切断性能を発揮することが明らかであ
る。
第１図はガラス製品の製造装置を示す概略説明
図、第２図はシヤーブレードの平面図である。 １…溶融炉あるいは保持炉、２…溶融ガラス、
３…オリフイス、４…溶融ガラス流、５…シヤー
ブレード、６…ゴブ、７…金型。
図、第２図はシヤーブレードの平面図である。 １…溶融炉あるいは保持炉、２…溶融ガラス、
３…オリフイス、４…溶融ガラス流、５…シヤー
ブレード、６…ゴブ、７…金型。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 溶融ガラス切断用シヤーブレードの少なくと
も切断刃部を、 Ｃ：0.3〜１％、 SiおよびMnのうちの１種または２種：0.01〜
２％、 Cr：25〜40％、 Ni：５〜15％、 ＷおよびMoのうちの１種または２種：２〜12
％、 Hf：0.1〜５％、 を含有し、残りがCoと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有する耐溶融ガラス侵食性お
よび耐摩耗性にすぐれたCo基合金で構成したこ
とを特徴とする溶融ガラス切断用シヤーブレー
ド。 ２ 溶融ガラス切断用シヤーブレードの少なくと
も切断刃部を、 Ｃ：0.3〜１％、 SiおよびMnのうちの１種または２種：0.01〜
２％、 Cr：25〜40％、 Ni：５〜15％、 ＷおよびMoのうちの１種または２種：２〜12
％、 Hf：0.1〜５％、 を含有し、さらに、 Ta，Nb、およびTiのうちの１種または２種以
上：0.1〜３％、 を含有し、残りがCoと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有する耐溶融ガラス侵食性お
よび耐摩耗性にすぐれたCo基合金で構成したこ
とを特徴とする溶融ガラス切断用シヤーブレー
ド。 ３ 溶融ガラス切断用シヤーブレードの少なくと
も切断刃部を、 Ｃ：0.3〜１％、 SiおよびMnのうちの１種または２種：0.01〜
２％、 Cr：25〜40％、 Ni：５〜15％、 ＷおよびMoのうちの１種または２種：２〜12
％、 Hf：0.1〜５％、 を含有し、さらに、 ＢおよびZrのうちの１種または２種：0.005〜
0.1％、 を含有し、残りがCoと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有する耐溶融ガラス侵食性お
よび耐摩耗性にすぐれたCo基合金で構成したこ
とを特徴とする溶融ガラス切断用シヤーブレー
ド。 ４ 溶融ガラス切断用シヤーブレードの少なくと
も切断刃部を、 Ｃ：0.3〜１％、 SiおよびMnのうちの１種または２種：0.01〜
２％、 Cr：25〜40％、 Ni：５〜15％、 ＷおよびMoのうちの１種または２種：２〜12
％、 Hf：0.1〜５％、 を含有し、さらに、 Ta，Nb、およびTiのうちの１種または２種以
上：0.1〜３％と、 ＢおよびZrのうちの１種または２種：0.005〜
0.1％、 を含有し、残りがCoと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有する耐溶融ガラス侵食性お
よび耐摩耗性にすぐれたCo基合金で構成したこ
とを特徴とする溶融ガラス切断用シヤーブレー
ド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2296985A JPS61183431A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | 溶融ガラス切断用シヤ−ブレ−ド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2296985A JPS61183431A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | 溶融ガラス切断用シヤ−ブレ−ド |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61183431A JPS61183431A (ja) | 1986-08-16 |
| JPS6341978B2 true JPS6341978B2 (ja) | 1988-08-19 |
Family
ID=12097403
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2296985A Granted JPS61183431A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | 溶融ガラス切断用シヤ−ブレ−ド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61183431A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0353678A (ja) * | 1989-07-21 | 1991-03-07 | Mitsubishi Electric Corp | 撮像装置 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0757696B2 (ja) * | 1987-04-13 | 1995-06-21 | 松下電器産業株式会社 | 供給軟化ガラス流の切断方法 |
| US5234453A (en) * | 1990-05-10 | 1993-08-10 | Symblosis Corporation | Cobalt base alloy end effectors for laparoscopic surgical scissors |
-
1985
- 1985-02-08 JP JP2296985A patent/JPS61183431A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0353678A (ja) * | 1989-07-21 | 1991-03-07 | Mitsubishi Electric Corp | 撮像装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61183431A (ja) | 1986-08-16 |
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