JPS6342013B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は流体乱流処理によりマルチフイラメン
ト糸にループや絡みを形成させた絹紡調の外観と
風合を有する加工糸に関するものである。さらに
詳細にはマルチフイラメント糸の長さ方向に沿つ
てループおよび絡みを有する部分と実質的に直線
状でかつループおよび絡みを有しない部分が不規
則に存在した強いカスリ調の外観を示す絹紡調加
工糸の製造方法に関する。 従来から流体乱流処理によりマルチフイラメン
ト糸にループや絡みを付与し紡績糸様の崇高糸を
得る方法、あるいはフイラメント間に絡みを付与
する方法が種々試みられており、たとえばループ
や絡みを有する紡績糸様の崇高糸およびその製造
方法が特公昭35−6684号公報、特公昭35−13168
号公報などで提案されている。該方法はいわゆる
“タスラン”加工と呼ばれるもので流体乱流処理
に際し、マルチフイラメント糸の束を流体に服従
させることにより流体通路中で該マルチフイラメ
ント糸を構成する単糸フイラメントを流体通路断
面内に互いに均一に分離分散させると同時に限ら
れた空間内にある間急速に動き回らせてランダム
なトルクを付与し引続き流体乱流域から速かにマ
ルチフイラメント糸を取り出すことにより多数の
ループ、タルミおよび絡みを発生させる方法であ
り、該方法により得られる糸条は繊維束表面から
突出したループ数が通常150〜300（コ／ｍ）×フイ
ラメント数と極めて多くかつ比較的糸長さ方向に
均一に存在している。このため得られる糸条は大
きな崇高性を有する紡績糸様の外観を呈するもの
であつて強いカスリ調の外観を呈するものではな
い。さらに突出したループには粗大のものが多い
ため、パツケージからの糸の解舒性が悪い欠点が
あり、製編織工程などの高次加工工程においては
粗大なループが絡み合つて糸切れを起こしたり編
針にループが絡みついたりして高次加工性が著し
く劣る欠点、製編織して得られた編織物において
は表面に多数の粗大なループが存在するため表面
品位の劣る欠点などがる。 マルチフイラメント糸の長さ方向に沿つてルー
プおよび絡みを有する部分と実質的にループおよ
び絡みを有しない部分を交互に不規則に存在させ
ることは前述したような流体乱流処理を施した後
伸長することによつて得られる。しかしながら、
“タスラン”加工で得られる糸はループの数が多
く、なかでも粗大なループが多いため70（コ／ｍ）
×フイラメント数以下の如くループ数を少なくす
るには過大な伸長が必要であり伸長時毛羽発生や
糸切れし易い欠点があり、繊維束表面から0.6mm
以上というような大きなループの数を30（コ／ｍ）
以下と少なくするにはより大きな伸長が必要であ
り伸長時には一層毛羽発生や糸切れし易い欠点お
よび実質的に絡みを有しない部分でのタルミが多
くなる欠点がある。流体乱流処理におけるリラツ
クス率を小さくすることによりループ数を減少さ
せさらに伸長処理を施すことによりループ数を70
（コ／ｍ）×フイラメント数以下とすることは可能
であるが、流体乱流処理におけるリラツクス率を
小さくすると大きなループ数のループ全体に占め
る割合が大きくなり、たとえ伸長しても糸切れな
く安定に加工できる範囲では繊維束表面から0.6
mm以上というような大きなループの数を30（コ／
ｍ）以下とすることはできず、かつ実質的に絡み
を有しない部分においては繊維束表面から1.5mm
以上というような突出タルミの数が５〜10（コ／
ｍ）以上と多く解舒性、高次加工工程通過性、織
編物表面品位における欠点は前述した“タスラ
ン”加工糸と同様である。 また一方流体乱流処理後加熱処理を施してルー
プ数を減少させる方法もある。しかしながら緊張
しつつ加熱したものでは前述した流体乱流処理後
伸長するよりも伸長時の糸切が減少するものの
0.6mm以上というような大きなループの数を30
（コ／ｍ）以下とし、かつ実質的に絡みを有しな
い部分でのタルミが多く1.5mm以上の突出タルミ
の数を１（コ／ｍ）以下と少なくすることは困難
である。 定長あるいは弛緩状態で熱処理をしたものでは
0.6mm以上というような大きなループの数を30
（コ／ｍ）以下とするには長時間の熱処理が必要
である。そのため得られた糸条は伸長に対し伸び
易く、たとえば応力一歪曲線における２ｇ／ｄ荷
重時の伸度が20％以上と著しく大きくなり該糸を
製編織などの高次加工工程に供する際、高次加工
工程通過時に糸伸びが生じ張力変動を起こし、さ
らには糸切を起こしたりして高次加工性が著しく
劣る。 また強固な絡みを有する交絡部分と非対称な拡
がりを有した非交絡部分が交互に不規則な長さで
存在する糸、および該糸を製造する方法が特開昭
52−15646号公報で提案されている。該糸は繊維
束表面にループが存在せず、かつ強固な絡みを有
しているものの非交絡部分においては非対称な拡
がりを有しているためパツケージからの解舒性お
よび製編織工程などの高次加工工程の通過性はか
ならずしも良くなく、該糸を用いて織編物にした
場合、その織編物は崇高性のない粗硬な風合の織
編物となり絹紡調織編物に要求される崇高性、ソ
フト感、優雅な光沢感などの特性を得ることはで
きない。 本発明の目的はこのような従来技術の欠点をな
くしパツケージからの糸の解舒性が良好で製編織
など高次加工工程通過性に優れた紡績糸様なかで
も強いカスリ調の外観を有する絹紡調加工糸の製
造方法を提供するものである。 本発明は上記目的を達成するため次の如く構成
を有する。すなわち、マルチフイラメント糸を10
％以上30％以下のリラツクス率で流体圧力が3.0
Kg／cm²(G)以上の流体を糸通路に噴出せしめて形成
させた流体乱流域に供給してループや絡みを発生
させる際に、前記糸通路に対して流体噴射孔とは
反対方向から糸通路軸と30〜100゜の角度で給糸
し、前記流体乱流域においては直方体状の糸通路
の一部を形成し、か糸通路へ流体を噴射角度30〜
70゜で噴射する方向と相対する一平面に流体を噴
射し、該平面に該マルチフイラメント糸を旋回さ
せることなく押しつけつつ開繊振動させ流体乱流
域より糸通路軸方向と略垂直方向で、かつ流体噴
射方向と同方向にすみやかに取り出しループや絡
みを発生させ、しかる後に伸長処理を施す絹紡調
加工糸の製造方法である。 本発明は上記の構成を採用することによりルー
プおよび絡みを有する部分と実質的にループおよ
び絡みを有しない部分とが糸の長さ方向に不規則
に存在したマルチフイラント糸であつて、該フイ
ラメント繊維束の表面より突出したループ数が２
〜70（コ／ｍ）×フイラメント数であり、かつ該突
出したループのうち繊維束からもつとも離れてい
る位置と繊維束表面との距離0.6mm以上であるル
ープの数が30（コ／ｍ）以下であるとともに、前
記実質的にループおよび絡みを有しない部分にお
いてその長さが10mm以上であるものの糸の長さに
占める割合が20％より大きく、かつ90％以下であ
りさらに応力―歪曲線における２ｇ／ｄ荷重時の
伸度が16％以下である絹紡調加工糸を得ることが
できる。 なお上記において繊維束表面とはループ、タル
ミを除いた仮想表面のことである。 第１図および第２図は本発明によつて得られる
糸の構成を示すモデル図である。第１図に示すよ
うに本発明によつて得られる糸条はこれを構成す
る各フイラメントが相互に混合され、互いに絡み
合い、かつ繊維束表面から突出した微小ループ１
が多数存在している部分（交絡部Ｋ）と実質的に
直線状でかつ各フイラメントの絡み合いがなく繊
維束表面から突出したループが存在しない部分
（非交絡部Ｈ）とが糸条の長さ方向に沿つて不規
則に存在している。繊維束表面より突出したルー
プ数は後述する測定方法で測定して２〜70（コ／
ｍ）×フイラメント数である。さらにループ数の
絶対値としては50〜2500（コ／ｍ）の範囲にある。 突出したループのうち繊維束からもつとも離れ
ている位置と繊維束表面との距離（第２図におい
て突出したループ２において、繊維束表面３から
もつとも離れている位置までの距離をＭとして示
した）が0.6mm以上であるループ数が後で述べる
測定方法で測定して30（コ／ｍ）以下である。さ
らに実質的に直線状でかつループおよび絡みを有
しない部分においてその長さが10mm以上であるも
の（非交絡部Ａ）の長さに占める割合が20％より
大きくかつ90％以下である。また、本発明で得ら
れる絹紡調加工糸は交絡部の数が５〜50（コ／ｍ）
あり、この交絡部分と非交絡部分の糸形態差およ
び光沢差に基づく強いコントラストによつて強い
カスリ調の外観を呈するものである。 なお実質的に直線状とはマルチフイラメント糸
を構成するフイラメントが開繊したり、たるみを
形成したりすることなく直線状のモノフイラメン
トの如く見えることである。 直線状の非交絡部においては各フイラメントも
直線状であるが微細なケン縮を有するものも含ま
れている。 繊維束表面から突出したループ数が２（コ／ｍ）
×フイラメント数に満たないと交絡部のループ数
が少なすぎカスリ調の外観が不足し、また織編物
においてはヌメリ感を有するいわゆるペーパーラ
イクな風合の劣る布帛となる。ループ数が70
（コ／ｍ）×フイラメント数より多くなると該加工
糸から得られる織編物は高い崇高性を持つた紡績
糸様の外観と風合を有する布帛となるが織編物表
面にループが多数存在するため地厚感、毛羽感が
強く絹紡調とは異なり風合と品位の劣る布帛とな
る。繊維束からもつとも離れた位置と繊維束表面
との距離が0.6mm以上であるループ数が30（コ／
ｍ）より多くなるとパツケージからの糸の解舒性
が悪化すると同時に該加工糸から得られる織編物
の表面においては大きなループが目立つようにな
り織編物表面品位を低下させることとなる。また
非交絡部Ａの糸の長さに占める割合が20％以下で
あると該糸から得られる織編物においては光沢の
強い部分の割合が少な過ぎて交絡部とのコントラ
ストが少な過ぎ強いカスリ調の外観を呈さないよ
うになる。非交絡部Ａの糸の長さ方向に占める割
合が90％より大きくなると光沢の弱い交絡部の割
合が少な過ぎて形態および光沢のコントラストが
少な過ぎてカスリ調の外観を呈さないようにな
る。 また本発明で得られる加工糸は応力―歪曲線に
おける２ｇ／ｄ荷重時の伸度が16％以下である。
２ｇ／ｄ荷重時の伸度が16％を越えると該加工糸
を製編織など高次加工に供する際種々の工程を通
過する時の糸にかかる種々の張力によつて糸伸び
が生じて製編織の諸工程に張力変動を起こし、さ
らには糸切れを起したりして高次加工性が極めて
不良となる欠点がある。 繊維束表面からもつとも離れている位置と繊維
束表面との距離Ｌが1.5mm以上のフイラメントお
よびフイラメント群の突出タルミの数は後述する
測定方法で測定して1.0（コ／ｍ）以下である。 1.5mm以上の突出タルミの数が1.0（コ／ｍ）よ
り多くなるとパツケージからの糸の解舒性が悪化
すると同時に製編織などの高次加工性が悪化しや
すい。 以下図面に従つて本発明の絹紡調加工糸の製造
方法を具体的に説明する。第３図は本発明の絹紡
調加工糸の好ましい製造方法の一例を示す工程概
略図である。工程に添つて説明する。 まずマルチフイラメント未延伸糸１０を供給ロ
ーラ１１、延伸ピン１２、延伸ローラ１３により
延伸を行なう。供給ローラ１１はゴム表面でニツ
プするものが好ましい。次いで延伸糸条を延伸ロ
ーラ１３とローラ１４との周速度の差を与えて過
剰供給状態で流体乱流ノズル１５に供給し、この
ノズルの中で糸は流体の乱流作用を受けて繊維束
を構成するフイラメントは流体を噴射する方向と
相対する平面に沿つてばらばらに開繊し、振動し
てランダムにマイグレートされ、その後ノズル外
に噴射されて流体乱流域からすみやかに取り出し
ループおよび絡みを形成する。 なお流体乱流ノズルにはノズル出口側に衝突体
とりわけ衝突板１６を設けることをが0.6mm以上
のループ数を減少させる効果があり好ましい。ロ
ーラ１４を出た糸条はローラ１７との間で伸長さ
れた後巻取装置１８で巻取られる。ローラ１４と
ローラ１７の間に加熱体１９を併用し加熱しつつ
伸長すると糸条が熱収縮し流体乱流域で発生した
粗大ループが熱収縮し好ましい微少ループとな
り、かつ絡み強さが向上し好ましいことである。 本発明の絹紡調加工糸の製造方法において流体
乱流ノズル１５での処理は過剰供給状態で処理す
る必要があり、そのリラツクス率の範囲は10％以
上、30％以下であることが必要であり、12％以上
28％以下であることが好ましい。また流体乱流ノ
ズルに供給する流体の圧力は3.0Kg／cm²(G)以上で
あることが必要であり、4.0Kg／cm²(G)以上である
ことが好ましい。リラツクス率が10％より少さい
場合にはループ数が２（コ／ｍ）×フイラメント数
を下回り、0.6mm以上のループ数が30（コ／ｍ）よ
り大きくなり、さらには1.5mm以上の突出タルミ
の数が1.0（コ／ｍ）より大きくなる場合が生じ
る。リラツクス率が30％を越えると応力―歪曲線
における２ｇ／ｄ荷重時の伸度が16％より大きく
なり、ループ数が70（コ／ｍ）×フイラメント数よ
り大きくなり、さらに0.6mm以上のループ数が30
（コ／ｍ）より大きくなる場合が生じる。流体の
圧力が3.0Kg／cm²(G)より低いと1.5mm以上の突出タ
ルミの数が１（コ／ｍ）より多くなり易すく、さ
らには絡み強さが弱くなる欠点がある。 なお流体乱流域へ供給する流体の量は｛供給糸
のデニール(D)｝×｛糸１Kg加工するのに必要な硫体
流量（Ｎm³／Kg）｝としてあらわすと600〜2000
（Ｄ・Ｎm³／Kg）であることが好ましく、900〜
1800（Ｄ・Ｎm³／Kg）であることがより好ましい。
この値は通常“タスラン”加工で使用されるもの
に比較し1/5〜1/2程度であり極めて少ない流体使
用量で加工することが可能であることを示すもの
である。 本発明で用いられる流体乱流ノズルは直方体の
糸通路の一部を形成し、かつ流体の噴射する方向
と相対する一平面を有し、流体噴射によつてマル
チフイラメント糸を該平面に押しつけつつ該平面
に沿つて該マルチフイラメント糸を構成する各フ
イラメントをばらばらに開繊、振動させランダム
にマイグレートさせる機構を有し、かつ流体噴射
によつて該マルチフイラメント糸をノズル外に噴
射させる機構ならびに構造を有するものが必要で
ある。 以下第３図における流体乱流ノズル１５に関し
て具体的な例を挙げて説明する。 第４図ａは本発明で好ましく用いられる流体乱
流ノズルの縦断面概略図であり、第４図ｂは第４
図ａにおけるＸ―Ｙ断面の概略図である。 また、第５図は流体乱流ノズルへの糸の供給方
向、取り出し方向を示す概略図であり、第６図は
流体噴射孔部における糸通路間のフイラメントの
位置を示す説明図である。 ノズルはハウジング２１とピース２２の２つの
部品により構成されハウジング２１とピース２２
を密着固定することにより糸通路２３および糸通
路２３の一部を形成する流体噴射方向と相対する
一平面２４を形成せしめるものである。ハウジン
グ２１は流体導入孔２５、流体噴射孔２６および
糸通路を形成する糸通路溝を有しておりピース２
２は糸通路２３の一平面２４を形成するための平
滑な平面を有した板状体である。第４図ａおよび
ｂにおいてはハウジングに凹部を設け直方体の糸
通路を形成させているがピースに凹部あるいはハ
ウジングとピースの両者に凹部を設け直方体の糸
通路を形成させてもかまわない。また第４図ｂの
(a)で示した糸通路の幅は均一な絡みを付与し、か
つ微小なループを形成せしめる上で流体乱流域へ
供給するマルチフイラメント糸のトータルデニー
ルをＤとした時に√／20mm以上、√／３mm以下が好 ましく、さらに好ましくは、√／15mm以上、√／５ mm以下である。 流体噴射孔２６は流体噴射により糸条に交絡を
付与するとともに糸条をノズル外へ噴射する機能
が要求されるため糸通路２３と角度αをなして穿
孔されており、該噴射角度αは交絡付与効果およ
び糸送り効果の面から30゜以上70゜以下であること
が必要である。該流体乱流ノズルにおいて流体は
まず流体導入孔２５に入り流体噴射孔２６を経て
糸通路２３へ噴射される。ここで糸通路２３入口
部から供給されるマルチフイラメント糸に衝突
し、第６図に示す如く該マルチフイラメント糸を
流体噴射方向と相対する一平面２４に流体噴射作
用によつて押しつけつつマルチフイラメント糸を
構成する各フイラメント２８をバラバラに開繊、
振動回転させランダムにマイグレートさせながら
流体噴射孔２６の噴射角度αによる糸送り効果に
よつてノズルに噴射せしめるものである。 この際、マルチフイラメント糸全体に旋回流に
よる旋回作用を施すと各フイラメントは開繊せ
ず、ループや絡みの形成が困難となる。 従来の“タスラン”加工においては流体乱流域
ではマルチフイラメント糸を構成する各フイラメ
ント流体通路断面内一杯に分離分散させ急激に動
き回らせてランダムなトルクを付与してループや
絡みを発生させるものであつて流体通路内でのフ
イラメントの移動が大きいためループの大きさが
大きくならざるを得ないものであつた。これに対
し本発明においては流体乱流域では流体噴射方向
と相対する一平面にマルチフイラメント糸を押し
つけつつ各フイラメントをバラバラに開繊、振動
させランダムにマイグレートさせてループや絡み
を発生させるものであつて流体通路内の一平面に
ごく近くの空間のみしかフイラメントの移動がな
く小さいためループの大きさが小さくなる特徴を
有するのである。 マルチフイラメント糸を流体乱流ノズル中の流
体乱流域へ供給する際には糸通路に対して流体噴
射孔とは反対方向から第５図に示すように給糸角
度θを30゜〜100゜として供給することが、フイラ
メントを開繊、振動させマイグレートさせる時の
支点２７を形成し交絡効果を高める点で必要であ
る。 給糸角度θは45゜〜90゜であることが好ましい。 また、この際糸条を流体乱流域から取り出す方
向は、糸通路２３からの流体噴射方向（糸通路軸
方向）と略垂直方向で、かつ流体噴射孔２６から
糸通路への流体噴射方向と同方向（第５図参照）
であることが、走行安定して絡みおよびループを
形成するために必要である。 マルチフイラメント糸を流体乱流域へ供給する
前に水分などをマルチフイラメント糸に付与し湿
潤せしめると糸の長さ方向により均一にループや
絡みが発生し、かつ絡み強さが大きくなり過ぎ易
く流体乱流処理の後で伸長する際に毛羽、糸切れ
を発生し易すく、かつ伸長後の糸条において非交
絡部Ａの割合を20％より大きくし難い場合も生じ
るため水分を付与するとしても１c.c.／min以下と
することが好ましく、付与しないことがより好ま
しい。 本発明において流体乱流処理のみを実施して得
られる糸は非交絡部Ａの長さ方向に占める割合が
通常20％以下であり非交絡部Ａの長さ方向に占め
る割合を20％より大きくするには流体乱流処理の
後伸長処理することが必要である。 すなわち伸長処理することにより流体乱流処理
により形成されたループや絡みは伸長の程度に応
じ弱いものから順に消失し強くループや絡みが形
成された部分は残る特性を利用するためである。 流体乱流処理後伸長する際には実質的に糸条を
緊張状態、具体的には１％以上の伸長率で伸長す
るものであれば、たとえば流体乱流処理後伸長し
つつ巻取る方法、巻取つた後別途伸長処理を施す
方法、流体乱流処理後伸長処理を施し次いで巻取
る方法など何でもかまわないものである。流体乱
流処理後機械的に伸長率を決めてローラ間などで
伸長処理することが糸の長さ方向のマクロな意味
での均一性が良く好ましいことである。 流体乱流処理後の伸長処理は前述したように、
伸長率が１％以上であることを意味するが、２％
以上がより好ましく、３％以上が１層好ましい。
伸長率の上限は流体乱流処理におけるリラツクス
率に対応するものであり、リラツクス率の80％以
内とすることが好ましく、70％以内がより好まし
い。伸長処理を繰り返し行なう場合の伸長率は流
体乱流処理して得られた糸条を基準にして求め
る。 流体乱流処理後加熱処理を併用して伸長処理す
ることも可能で、この場合は第３図に示すように
加熱しつつ伸長することが好ましい。加熱処理に
使用する加熱体としてはその形状に特に制約はな
いが、加熱体に糸を接触走行させる方式が好まし
い。この場合溝付あるいは溝なしの平型熱板が好
ましく用いられるが、ピン型、鞍型熱板など如何
なる形状も利用できる。該加熱体の温度は流体乱
流処理で発生した粗大ループやタルミを熱収縮も
しくは消去し、かつ絡みの強さを向上させ得る温
度以上であれば良いもので、マルチフイラメント
糸を形成するポリマの軟化点T_Sとしたときに
（T_S―110℃）以上（T_S―30℃）以下が好ましい。
加熱体温度がT_S―110℃より低いと粗大ループお
よびタルミの熱収縮、消去効果および絡み強さ向
上効果が著しく低下し、T_S―30℃を越えると該
加工糸を用いて得られた織編物の風合が粗硬にな
り、かつ染色加工時においては染むらの欠点が発
生し易すいためである。なお熱処理しループを熱
収縮させる際にループの繊度を1.5倍以上に増加
させると加工糸はざらざらした硬い感じとなり好
ましくない。加熱体での熱処理時間は応力―歪曲
線における２ｇ／ｄ荷重時の伸度の増加を少なく
抑える点から0.1秒以下が好ましい。また加工糸
の沸収は織編物を良好な風合に仕上げるため２〜
15％の範囲が好ましく３〜13％の範囲がより好ま
しく、実質的に長い方向に均一な熱収縮率を有し
ていることが好ましい。 本発明に用いることができるマルチフイラメン
ト糸とは再生蛋白質、セルローズ（レイヨン）、
セルローズエステルマルチフイラメント糸、熱可
塑性マルチフイラメント糸であるが、熱可塑性マ
ルチフイラメント糸であることが好ましい。熱可
塑性マルチフイラメント糸としてはポリエステル
系、ポリアミド系、ポリオレフイン系およびポリ
ビニル系などあるが、特にポリエステルおよびポ
リアミドを好ましく使用することができる。ポリ
エステル系としてはたとえばテレフタル酸を主要
な二塩基酸とし、グリコールとしてはエチレング
リコールまたはシクロヘキサンジメタノールを主
要なグリコールとして用いられたもの、またはエ
チレンオキシベンゾエートを用いたものであり
種々のエステル形成化合物を共重合したものであ
つてもよい。ポリアミド系としてはたとえばポリ
ε―カプラミドまたはポリヘキサメチレンアジパ
ミドなどであり種々のアミド形成性化合物を共重
合したものも用いられる。 また本発明の効果を妨げない限り前記マルチフ
イラメント糸中に公知の顔料、制電性、難燃剤、
染着座成分などの改質剤が含有されてもよい。断
面は丸形でも異形でもよいが、カスリ調の絹紡調
の外観とするために異形とりわけ三葉断面が好ま
しい。 本発明で用いる熱可塑性マルチフイラメント糸
は流体乱流処理後加熱処理する直前の糸の沸収が
５％以上のものが熱処理を行なう場合の粗大ルー
プタルミの縮少、消去効果、絡み強さ向上効果を
十分発揮できる点から好ましく、７％以上のもの
がより好ましく、10％以上のものが一層好まし
い。またマルチフイラメント糸を構成するフイラ
メントが細デニール、多フイラメント数の方が絡
み強さが向上するため、フイラメントデニールは
3.2デニール以下が好ましく、2.1デニール以下が
より好ましく、フイラメント数は24本以上が好ま
しい。さらにフイラメントデニールの異なるもの
や、熱収縮率の異なるものの混繊糸を供給するこ
とまたは混繊しつつ供給することもできる。また
マルチフイラメント糸のトータルデニールは20〜
200デニールのものに好ましく適応でき、40〜150
デニールのものに一層好ましく適応できる。また
本発明の製造方法における出発原料としては第３
図に示すようにマルチフイラメント未延伸糸を用
いる場合もあるが延伸糸を出発原料として加工す
る場合も含まれる。 以上説明したように本発明における絹紡調加工
糸はループを有する交絡部分と実質的に直線状の
非交絡部分が糸の長さ方向に交互に存在している
ため織編物とした場合にはソフト感、柔軟性、ド
レープ性に優れ、適度なシヤリ味と崇高性を有
し、かつ深味のある色合効果に加えて交絡部分と
非交絡部分との形態および光沢差のコントラスト
に基づき強いカスリ調の外観を呈する絹紡調織編
物が得られる。さらに本発明になる絹紡調加工糸
は強いカスリ調を呈するのに必要十分なだけのル
ープ数を有し、とりわけ大きなループ数が少ない
ためパツケージからの糸の解舒性、製編織などの
高次加工工程での工程通過性に優れている。また
その製造方法においては安定なループや交絡の形
態を所持した絹紡調の加工糸を安定な加工状態の
もとで効率よく製造することができる。 次にループ数および0.6mm以上のループ数の測
定法、フイラメントおよびフイラメント群の突出
タルミの数の測定法、非交絡部Ａの長さおよび糸
の長さに占める割合（非交絡部Ａ比率）の測定
法、２ｇ／ｄ荷重時伸度の測定法、流体乱流処理
時のリラツクス率の測定法を以下に示す。 〔ループ数および0.6mm以上のループ数の測定法〕 加工糸の約15〜20cmを0.1ｇ／ｄの張力下で透
光性の平板２枚の間に狭み拡大鏡で17倍に拡大し
た映像を作る。本発明ではかかる映像において第
２図のフイラメント２に示すごとく繊維束表面か
ら突出するループの繊維束表面におけるループ両
端の位置間距離Ｎと繊維束表面から最も離れた位
置と繊維束表面間の距離Ｍの比Ｎ／Ｍが４以下の
ものをループとする。 なおＮ／Ｍが４より大きいものをアーチとす
る。かかるループの数を10cm当り読みとる操作を
無作為にサンプリングした10サンプルにつき行な
い、これを平均し１ｍ当りのループの個数とし、
それにフイラメント数を乗じた値をループ数とす
る。該ループの中で繊維束表面から最も離れた位
置と繊維束表面間の距離Ｍかノギルで測つて0.6
mm以上のループについて同様に読みとつたものを
0.6mm以上のループ数とする。 〔フイラメントおよびフイラメント群の突出タル
ミ数の測定法〕 本発明における突出タルミとは、繊維束表面か
ら突出したもの、すなわちループあるいはアーチ
において繊維束表面から最も離れた位置と繊維束
表面間距離が1.5mm以上のものをいう。突出タル
ミの数は次の方法で測定する。 加工糸の10ｍを黒色紙の上に0.1ｇ／ｄの張力
下において真上から拡大鏡で拡大しつつ観察し、
ノギスで繊維束表面から最も離れた位置と繊維束
表面間の距離が1.5mm以上あるもののフイラメン
トおよびフイラメント群のタルミの数を読みと
る、ただしフイラメント群とは複数本のフイラメ
ントが全く同じ位置で、かつ同じ形状をしており
フイラメント数の不明のものを指す。この操作を
無作為にサンプリングした10サンプルについて行
ない平均して１ｍ当りの個数とする。 〔非交絡部Ａの長さおよび非交絡部Ａ比率の測定
法〕 長さ約110〜120cmの加工糸１本を水平に配置し
た長さ１ｍの計測板の一端にクリンプする。糸に
0.01ｇ／ｄの荷重をかける計算量の錘りを他端に
取りつけ、糸を滑車に通し計測板の端を超えて自
由に吊下げる。ループ間の距離が計測板の目盛り
で10mm以上である部分に滑らかな尖つたピンを垂
直に通し手でゆつくりと前後に動かして実質的に
直線状でかつ絡みのない部分の長さｌをmmまで求
める。この操作を試料長１ｍの中のループ間距離
が10mm以上の箇所全てについて繰り返し行ない。
加工糸１ｍ中の絡みを有しない部分の長さの和を
求める。 この試料加工糸にピンを通し動かす際かける力
はフイラメントを切断または伸長させないように
選ばなければならない。このような操作を無作為
にサンプリングした10サンプルについて行ない、
これを平均し１ｍ当りの非交絡部Ａの長さとす
る。また次式によつて非交絡部Ａ比率を求める。 非交絡部Ａ比率（％） ＝非交絡部Ａの長さの和（mm）／1000（mm）×100 〔２ｇ／ｄ荷重時伸度の測定法〕 テンシロン引張試験機を用いて、引張速度10
cm／min、チヤート速度20cm／min、試料長20cm
の条件で、無作為にサンプリングした５サンプル
について応力―歪曲線を描かせる。得られた応力
―歪曲線からサンプル加工糸の２ｇ／ｄ相当の応
力時の伸度を読みとり平均して２ｇ／ｄ荷重時伸
度とする。 〔流体乱流処理時のリラツクス率〕 流体乱流処理域に給糸するローラと取り出すロ
ーラの表面速度をそれぞれV₁、V₂m／minとし
たとき リラツクス率（％）＝V₁−V₂／V₁×100 として求める。 以下実施例を挙げて本発明を具体的に説明す
る。 実施例 １ 固有粘度0.65（25℃オルトクロロフエノール中
で測定）、225デニール36フイラメント、三角断面
のポリエチレンテレフタレート未延伸糸を第３図
に示した製造工程で加工した。 延伸ピン１２は100℃で熱ピン、延伸ローラ１
３の表面速度を300ｍ／min、延伸倍率3.0倍で延
伸した。流体乱流処理ノズル１５は第４図ａ，ｂ
に示した形状のノズルに衝突板を併用して使用し
た。ノズルにおいて糸通路２３の巾ａは１mm、高
さｂは1.4mmの矩形で長さ13mmとし流体噴射孔２
６は１mm直径とし噴射角度αは60゜とした。また
給糸角度θは90゜とした。流体乱流処理ノズルに
供給するエア圧力、延伸ローラ１３とローラ１４
の間のリラツクス率、ローラ１４とローラ１７の
間の伸長率は表１に示す条件とした。 なお実験No.11〜13においては伸長時熱処理する
もので加熱体１９は接糸長250mmの平型熱板を用
いて加熱温度は200℃とした。巻取りに際しては
巻取直前にレツドウツド粘度70秒（30℃）の鉱物
油を90重量％以上含有する油剤を加工糸重量に対
し0.8％付与し、綾角15゜、150mm巻幅のストレー
ト巻チーズ（２Kg巻）に巻き上げた。巻取時の伸
長率および得られた加工糸のループ数、0.6mm以
上のループ数、突出タルミの数、２ｇ／ｄ荷重時
伸度、非交絡部Ａ比率を表１に併記した。なお実
験No.１，４，10，13および14は本発明の効果を明
確にするための比較例である。 表１から明らかなように本発明の目的とするカ
スリ調の強調された良好な絹紡調加工糸を安定し
て得るためには、リラツクス率は10〜30％である
必要があり、12〜28％であることが好ましく、流
体乱流ノズルに供給する流体圧力は3.0Kg／cm²(G)
以上が必要であり、4.0Kg／cm²(G)以上が好ましく、
かつ伸長処理が必要であることを示している。こ
れら14水準の加工糸をタテ糸およびヨコ糸に用い
てタテ80本／インチ、ヨコ70本／インチの織密度
で平織としポリエステルの通常の染色加工工程で
加工した。

【表】

【表】 またそれぞれの加工糸について村田機械製ダブ
ルツイスター（WT）で糸速度16ｍ／min、スピ
ンドル回転数8000rpm、燃数500T／Ｍ（Ｚ）の条
件下で各水準２Kg巻50チーズを解舒性テストに供
した。解舒性テストにおける糸切れ回数を表１に
併記した。 実験No.１の加工糸使いでは粗大なループが多い
ことに基づく解舒性、製織工程通過性の不良、さ
らに得られた織物での品位の悪さが目立つた。実
験No.４の加工糸では非交絡部での糸の拡がりがあ
り突出タルミの数の多過ぎることに基づく解舒
性、製織工程通過性不良があり、得られた織物で
は光沢が強くカスリ調も弱く、かつ地薄で崇高
性、ソフト性に欠けるものであつた。実験No.10の
加工糸はループ数、突出タルミの数が多く、かつ
２ｇ／ｄ伸度も大きいことに基づく解舒性、製織
性が著しく劣り、得られた織物においては紡績糸
様の風合であるが地厚感が強調され過ぎて本発明
の目的とする絹紡調とは全く異質の風合の劣つた
ものであつた。実験No.13および14の加工糸は２
ｇ／ｄ荷重時の伸度が大き過ぎるため解舒ならび
に製織の際に張力変動が大きいことに基づく糸切
れが目立つた。 実験No.１，４，10，13，14以外の加工糸使いに
おいてはいずれも解舒性、製織工程通過性に優
れ、かつ得られた織物においては強調された良好
なカスリ調の外観を呈し、適度な崇高性とソフト
感を備えた風合の優れた織物であつた。 実施例 ２ 供給原糸として210デニール34フイラメント三
角断面のナイロン６未延伸糸を用いて実施例１の
No.11の条件に準じて加工した。加工糸はループ数
15（コ／ｍ）×フイラメント数、0.6mm以上のルー
プ数15（コ／ｍ）、突出タルミの数0.6（コ／ｍ）、
２ｇ／ｄ荷重時伸度12％、非交絡部Ａ比率33％と
本発明の目的を達成するのに十分な糸持性を備え
ていた。得られた加工糸をタテ、ヨコに用いてタ
テ80本／インチ、ヨコ70本／インチの平織として
ナイロン６使いにおける通常の染色加工工程で加
工した。得られた織物は強調されたカスリ調に加
えて深みのある色合、優雅な光沢感、ソフト感、
適度な崇高性を備えた良好な絹紡調の外観と風合
を有していた。 比較実施例 １ 225デニール36フイラメント、三角断面のポリ
エチレンテレフタレート未延伸糸を用い、流体乱
流ノズルとして米国特許3545057明細書の第４図
に示される“タスラン”ノズルを用いて実施例１
のNo.６の条件に準じて加工した。得られた加工糸
の特性をNo.16として表２に示すようにループ数と
りわけ0.6mm以上の大ループが極めて多くまた突
出タルミの数も多いため、パツケージからの糸の
解舒性が悪く、製織工程での通過性も不良だつ
た。また得られた織物は表面に多くの粗大ループ
が存在し、光沢がなく、崇高性の大きな毛羽感の
ある紡績糸様の風合と外観を有し、本発明の目的
とする強いカスリ調の外観を有する絹紡調織物と
は異質の品位の劣るものであつた。 ここでループ数とりわけ0.6mm以上のループ数
を減少させるのに有効な熱処理を併用して加工し
た。まず実験No.16と同一条件で流体乱流処理した
後、伸長率６％で0.60ｍの200℃の平型熱板を用
いて緊張熱処理し、次いで伸長率３％で巻取つ
た。

【表】 得られた加工糸（実験No.17）においてループ数
は本発明の規定する範囲に入るものの非交絡部に
おける糸の形状を見ると開繊して拡がつているフ
イラメントが目立ち、本発明が所望とする非交絡
部Ａの比率が少さい。また毛羽糸切れの発生も見
られた。突出タルミの数も多く解舒性、製織性も
不良であつた。 次に実験No.16と同一条件で流体乱流処理した
後、弛緩率１％で1.0ｍの200℃のチユーブヒータ
ーを用いて弛緩熱処理し、次いで伸長率３％で巻
取つた。得られた加工糸（実験No.18）においてル
ープ数は本発明の規定する範囲に入るものの２
ｇ／ｄ荷重時伸度が大きすぎ、かつ突出タルミの
数も多く解舒、製織時において張力変動が大きく
解舒性、製織性は不良であつた。また加工糸の沸
収値が0.2％と小さく織物を染色仕上げる際巾が
入らず、さらに織物表面にはザラ感があつて良好
なカスリ調と風合を有する絹紡調織物は得られな
かつた。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の糸の形状を示すモデル図、第
２図は本発明の糸の形状を説明するためのモデル
図、第３図は本発明の製造方法の好ましい一実施
態様を示す概略図、第４図ａは本発明に好ましく
用いることができる流体乱流ノズルの一例を示す
ものの概略断面図であり、第４図ｂは第４図ａに
おけるＸ―Ｙ断面を示す概略図である。第５図は
流体乱流ノズルへの糸の供給方向、取り出し方向
を示す概略図である。第６図は流体噴射孔部にお
ける糸通路内のフイラメントの位置を示す説明図
である。 １，１：ループ、２：突出フイラメント、３：
繊維束表面、４：突出タルミ、１０：マルチフイ
ラメント未延伸糸、１１：供給ローラ、１２：延
伸ピン、１３：延伸ローラ、１４，１７：ロー
ラ、１５：流体乱流ノズル、１６：衝突板、１
８：巻取装置、１９：加熱体、２１：ハウジン
グ、２２：ピース、２３：糸通路、２４：流体噴
射孔と相対する平面、２５：流体導入孔、２６：
流体噴射孔、２７：支点、２８：フイラメント。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ マルチフイラメント糸を10％以上30％以下の
   リラツクス率で流体圧力が3.0Kg／cm²(G)以上の流
   体を糸通路に噴出せしめて形成させた流体乱流域
   に供給してループや絡みを発生させる際に、前記
   糸通路に対して流体噴射孔とは反対方向から糸通
   路軸と30〜100゜の角度で給糸し、前記流体乱流域
   においては直方体状の糸通路の一部を形成し、か
   つ糸通路へ流体を噴射角度30〜70゜で噴射する方
   向と相対する一平面に流体を噴射し、該平面に該
   マルチフイラメント糸を旋回させることなく押し
   つけつつ開繊振動させ流体乱流域より糸通路軸方
   向と略垂直方向で、かつ流体噴射方向と同方向に
   すみやかに取り出しループや絡みを発生させ、し
   かる後に伸長処理を施すことを特徴とする絹紡調
   加工糸の製造方法。 ２ 伸長処理が加熱状態で行なわれることを特徴
   とする特許請求の範囲第１項記載の絹紡調加工糸
   の製造方法。