JPS6343335B2 - - Google Patents
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- JPS6343335B2 JPS6343335B2 JP55012161A JP1216180A JPS6343335B2 JP S6343335 B2 JPS6343335 B2 JP S6343335B2 JP 55012161 A JP55012161 A JP 55012161A JP 1216180 A JP1216180 A JP 1216180A JP S6343335 B2 JPS6343335 B2 JP S6343335B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/18—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing mixtures of the silica-lime type
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
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- C04B40/00—Processes, in general, for influencing or modifying the properties of mortars, concrete or artificial stone compositions, e.g. their setting or hardening ability
- C04B40/02—Selection of the hardening environment
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-
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- C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
- C04B2111/00241—Physical properties of the materials not provided for elsewhere in C04B2111/00
- C04B2111/0025—Compositions or ingredients of the compositions characterised by the crystal structure
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/60—Production of ceramic materials or ceramic elements, e.g. substitution of clay or shale by alternative raw materials, e.g. ashes
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は珪酸カルシウム成形体の製造法に関す
るものである。詳しくは、嵩密度が低く、耐火
性、耐熱性、機械的強度及び寸法安定性の優れ
た、従つて耐火被覆材、耐火断熱材、保温材とし
て好適な珪酸カルシウム成形体の製造法に関する
ものである。
るものである。詳しくは、嵩密度が低く、耐火
性、耐熱性、機械的強度及び寸法安定性の優れ
た、従つて耐火被覆材、耐火断熱材、保温材とし
て好適な珪酸カルシウム成形体の製造法に関する
ものである。
珪酸カルシウム成形体とくにゾノトライトを主
成分とするものは1000℃以上の耐熱性を有するた
め、保温材、断熱材、耐火材として好適である。
成分とするものは1000℃以上の耐熱性を有するた
め、保温材、断熱材、耐火材として好適である。
一般に保温材、断熱材、耐火材に用いられる珪
酸カルシウム成形体は熱伝導度が低く、強度の高
いものが要求される。
酸カルシウム成形体は熱伝導度が低く、強度の高
いものが要求される。
このような成形体は、従来、生石灰等の石灰質
原料と珪藻土等の珪酸質原料とを水の存在下加熱
反応させて水性スラリーを得、これを脱水成形し
た後、乾燥または水蒸気養生後乾燥することによ
つて製造されている。
原料と珪藻土等の珪酸質原料とを水の存在下加熱
反応させて水性スラリーを得、これを脱水成形し
た後、乾燥または水蒸気養生後乾燥することによ
つて製造されている。
しかしながら、脱水成形後、得られる成形体を
直ちに水蒸気養生または乾燥すると、脱水成形時
に受けた圧力分布や成形ひずみ等が急激に解放さ
れ成形体にクラツクが発生するといつた問題があ
る。
直ちに水蒸気養生または乾燥すると、脱水成形時
に受けた圧力分布や成形ひずみ等が急激に解放さ
れ成形体にクラツクが発生するといつた問題があ
る。
本発明者等は、かかつ点に留意し、鋭意検討を
重ねた結果、脱水成形後、得られる成形体を水蒸
気養生するに先立ち、予め特定の条件下で加熱処
理しておけば、クラツクの発生のない良好な珪酸
カルシウム成形体を安定して製造できるとの知見
を得て、本発明を完成するに到つた。
重ねた結果、脱水成形後、得られる成形体を水蒸
気養生するに先立ち、予め特定の条件下で加熱処
理しておけば、クラツクの発生のない良好な珪酸
カルシウム成形体を安定して製造できるとの知見
を得て、本発明を完成するに到つた。
すなわち、本発明の要旨は、水中に分散させた
石灰質原料と珪酸質原料とを加熱下反応させて得
られる珪酸カルシウム水和物を含む水性スラリー
を脱水成形した後、水蒸気養生後乾燥することに
より珪酸カルシウム成形体を製造する方法におい
て、脱水成形して得られる成形体を式（）およ
び（） 100≦θ・Ｔ ……（） 50≦θ≦300 ……（） 〔式中、θは成形体の内温（℃）を示し、Ｔは時
間（時間）を示す。〕を満足し、且つ、処理後の
成形体の減水率が25重量％以下となるような条件
下で加熱処理することを特徴とする珪酸カルシウ
ム成形体の製造法に存する。
石灰質原料と珪酸質原料とを加熱下反応させて得
られる珪酸カルシウム水和物を含む水性スラリー
を脱水成形した後、水蒸気養生後乾燥することに
より珪酸カルシウム成形体を製造する方法におい
て、脱水成形して得られる成形体を式（）およ
び（） 100≦θ・Ｔ ……（） 50≦θ≦300 ……（） 〔式中、θは成形体の内温（℃）を示し、Ｔは時
間（時間）を示す。〕を満足し、且つ、処理後の
成形体の減水率が25重量％以下となるような条件
下で加熱処理することを特徴とする珪酸カルシウ
ム成形体の製造法に存する。
以下本発明を詳細に説明する。
本発明においては、まず水中に分散させた珪酸
原料および石灰原料を加熱下反応させることによ
り珪酸カルシウム水和物、好ましくは、沈降体積
が15cm3／ｇ以上のトバモライトグループの化合物
から成る珪酸カルシウム水和物を含む水性スラリ
ーを製造する。
原料および石灰原料を加熱下反応させることによ
り珪酸カルシウム水和物、好ましくは、沈降体積
が15cm3／ｇ以上のトバモライトグループの化合物
から成る珪酸カルシウム水和物を含む水性スラリ
ーを製造する。
珪酸原料としては珪藻土、珪石等の天然品ある
いはシリコンダスト、湿式燐酸製造プロセスで副
生する珪弗化水素酸と水酸化アルミニウムとを反
応させて得られるシリカ（以下単に湿式燐酸副生
シリカという）等の工業副産物が挙げられる。こ
れらの珪酸原料は非晶質でも結晶質でもよいが、
珪藻土、湿式燐酸副生シリカ、シリコンダスト等
の非晶質のものの方が沈降体積15cm3／ｇ以上の珪
酸カルシウム水和物を製造し易いので好ましい。
いはシリコンダスト、湿式燐酸製造プロセスで副
生する珪弗化水素酸と水酸化アルミニウムとを反
応させて得られるシリカ（以下単に湿式燐酸副生
シリカという）等の工業副産物が挙げられる。こ
れらの珪酸原料は非晶質でも結晶質でもよいが、
珪藻土、湿式燐酸副生シリカ、シリコンダスト等
の非晶質のものの方が沈降体積15cm3／ｇ以上の珪
酸カルシウム水和物を製造し易いので好ましい。
石灰原料としては生石灰、消石灰、カーバイド
滓等の従来公知のものを使用することができる。
滓等の従来公知のものを使用することができる。
珪酸原料と石灰原料の配合モル比（CaO／
SiO2）は、最終成形品中の珪酸カルシウム水和
物の結晶としてゾノトライトを所望する場合、普
通0.8〜1.2の範囲内であり、トバモライトを所望
する場合、普通0.7〜1.0の範囲内である。
SiO2）は、最終成形品中の珪酸カルシウム水和
物の結晶としてゾノトライトを所望する場合、普
通0.8〜1.2の範囲内であり、トバモライトを所望
する場合、普通0.7〜1.0の範囲内である。
前記両原料を分散させる水の量は、原料固形分
に対し15重量倍以上であればよく、とくに17〜40
重量倍の範囲が好ましい。
に対し15重量倍以上であればよく、とくに17〜40
重量倍の範囲が好ましい。
珪酸カルシウム水和物は一般にテーラー（H.
F.W.Taylor）著「ザケミストリーオブセメント
（The Chemistry of Cements）」第１巻第182頁
表に示す分類に従つて整理されるが、本発明に
おいては、トバモライトゲル、Ｃ−Ｓ−Ｈ（）
（Calcium Silieate Hydrate（））、Ｃ−Ｓ−Ｈ
（）（Calcium Silicate Hydrate（））及び結
晶性トバモライトから選ばれるトバモライトグル
ープの化合物、或いはゾノトライトのいずれであ
つてもよい。上記、Ｃ−Ｓ−Ｈ（）及びＣ−Ｓ
−Ｈ（）は、準結晶あるいは非晶質の珪酸カル
シウム水和物であり、そのCaOとSiO2とのモル
比は、それぞれ９：４〜９：６、５：４〜５：６
である。珪酸カルシウム水和物は、トバモライト
ゲル→Ｃ−Ｓ−Ｈ（）→Ｃ−Ｓ−Ｈ（）→11Å
トバモライト（結晶性トバモライト）→ゾノトラ
イトの順で普通転移するので、所望の結晶を得る
には反応温度、時間を一般に、80〜230℃、30分
〜10時間の範囲で調節するだけで充分である。す
なわち、反応温度を高くすれば、あるいは反応時
間を長くすれば、結晶は矢（→）印の方向に転移
する。なお、最終成形品中の結晶として結晶性ト
バモライトを所望する場合には、スラリー中の珪
酸カルシウム水和物はトバモライトゲル、Ｃ−Ｓ
−Ｈ（）またはＣ−Ｓ−Ｈ（）であることが必
要である。
F.W.Taylor）著「ザケミストリーオブセメント
（The Chemistry of Cements）」第１巻第182頁
表に示す分類に従つて整理されるが、本発明に
おいては、トバモライトゲル、Ｃ−Ｓ−Ｈ（）
（Calcium Silieate Hydrate（））、Ｃ−Ｓ−Ｈ
（）（Calcium Silicate Hydrate（））及び結
晶性トバモライトから選ばれるトバモライトグル
ープの化合物、或いはゾノトライトのいずれであ
つてもよい。上記、Ｃ−Ｓ−Ｈ（）及びＣ−Ｓ
−Ｈ（）は、準結晶あるいは非晶質の珪酸カル
シウム水和物であり、そのCaOとSiO2とのモル
比は、それぞれ９：４〜９：６、５：４〜５：６
である。珪酸カルシウム水和物は、トバモライト
ゲル→Ｃ−Ｓ−Ｈ（）→Ｃ−Ｓ−Ｈ（）→11Å
トバモライト（結晶性トバモライト）→ゾノトラ
イトの順で普通転移するので、所望の結晶を得る
には反応温度、時間を一般に、80〜230℃、30分
〜10時間の範囲で調節するだけで充分である。す
なわち、反応温度を高くすれば、あるいは反応時
間を長くすれば、結晶は矢（→）印の方向に転移
する。なお、最終成形品中の結晶として結晶性ト
バモライトを所望する場合には、スラリー中の珪
酸カルシウム水和物はトバモライトゲル、Ｃ−Ｓ
−Ｈ（）またはＣ−Ｓ−Ｈ（）であることが必
要である。
本発明において水性スラリー中の珪酸カルシウ
ム水和物は、沈降体積が15cm3／ｇ以上であること
が好ましい。
ム水和物は、沈降体積が15cm3／ｇ以上であること
が好ましい。
ここで沈降体積とは次式（）によつて算出さ
れる値である。
れる値である。
沈降体積＝Ｖ／Ｗ ………（）
式（）おいてＷは原料（石灰原料＋珪酸原
料）の総重量であり、Ｖは反応後得られた水性ス
ラリーを24時間静置後に沈降した固形分が占める
体積である。実際には通常次のようにして求め
る。まず反応後得られた総重量W0ｇの水性スラ
リーからW1ｇをメスシリンダーに採取し、これ
を24時間静置し、沈降した固形分が占める体積
V1cm3を測定し、次式（）より算出する。
料）の総重量であり、Ｖは反応後得られた水性ス
ラリーを24時間静置後に沈降した固形分が占める
体積である。実際には通常次のようにして求め
る。まず反応後得られた総重量W0ｇの水性スラ
リーからW1ｇをメスシリンダーに採取し、これ
を24時間静置し、沈降した固形分が占める体積
V1cm3を測定し、次式（）より算出する。
沈降体積＝V1／W1×Ｗ／W0 ………（）
なお、Ｗは式（）と同義で原料の総重量を示
す。
す。
沈降体積を15cm3／ｇ以上にする方法としては、
反応を撹拌下、130℃以上、とくに150〜230℃、
最適には160〜210℃で実施する方法が挙げられ
る。その際、反応系は液状に保持する必要があ
り、従つて反応は加圧下で実施される。
反応を撹拌下、130℃以上、とくに150〜230℃、
最適には160〜210℃で実施する方法が挙げられ
る。その際、反応系は液状に保持する必要があ
り、従つて反応は加圧下で実施される。
かくして得られたスラリーは常法に従つて補強
繊維を添加した後、加圧脱水成形される。勿論、
補強繊維はスラリー製造前に予め添加しておいて
もよい。その際の温度および圧力は通常30〜80℃
および１〜200Kg／cm2Ｇの範囲であり、成形体の
嵩密度の調整は加圧成形機のピストンストローク
の調整により行なわれる。補強繊維としては周知
の種々のものがいずれも使用でき、例えば石綿、
岩綿、ガラス繊維等が使用される。普通、最終成
形品中に0.5〜10重量％含有するように添加され
る。
繊維を添加した後、加圧脱水成形される。勿論、
補強繊維はスラリー製造前に予め添加しておいて
もよい。その際の温度および圧力は通常30〜80℃
および１〜200Kg／cm2Ｇの範囲であり、成形体の
嵩密度の調整は加圧成形機のピストンストローク
の調整により行なわれる。補強繊維としては周知
の種々のものがいずれも使用でき、例えば石綿、
岩綿、ガラス繊維等が使用される。普通、最終成
形品中に0.5〜10重量％含有するように添加され
る。
この様にして得られた成形体は、式（）およ
び式（） 100≦θ・Ｔ、好ましくは100≦θ・Ｔ≦1000
……（） 50≦θ≦300、好ましくは70≦θ≦230
………（） 〔式中、θは成形体の内温（℃）を示し、Ｔは時
間（時間）を示す。〕を満足し、且つ、処理後の
成形体の減水率が25重量％以下、好ましくは、10
重量％以下、特に好ましくは５重量％以下となる
ような条件下で加熱処理される。本発明の成形体
の内温とは、脱水成形して得られた成形体の中心
部の温度である。つまり、加熱処理に際して、成
形体を加熱すると温度の上昇は、表面に比べ内部
の方が遅い。この温度の上昇が最も遅い成形体の
中心部の温度である。
び式（） 100≦θ・Ｔ、好ましくは100≦θ・Ｔ≦1000
……（） 50≦θ≦300、好ましくは70≦θ≦230
………（） 〔式中、θは成形体の内温（℃）を示し、Ｔは時
間（時間）を示す。〕を満足し、且つ、処理後の
成形体の減水率が25重量％以下、好ましくは、10
重量％以下、特に好ましくは５重量％以下となる
ような条件下で加熱処理される。本発明の成形体
の内温とは、脱水成形して得られた成形体の中心
部の温度である。つまり、加熱処理に際して、成
形体を加熱すると温度の上昇は、表面に比べ内部
の方が遅い。この温度の上昇が最も遅い成形体の
中心部の温度である。
加熱処理に供される成形体の内温が50℃以下で
ある場合には、予め適当な加温装置により成形体
を加温したのち、上記条件下に加熱処理すればよ
い。また、その内温が50℃以上である場合には、
そのまま直ちに加熱処理を行なつてもよいし、必
要に応じて、所望の内温に加熱したのち加熱処理
を行なつてもよい。
ある場合には、予め適当な加温装置により成形体
を加温したのち、上記条件下に加熱処理すればよ
い。また、その内温が50℃以上である場合には、
そのまま直ちに加熱処理を行なつてもよいし、必
要に応じて、所望の内温に加熱したのち加熱処理
を行なつてもよい。
加熱処理の際、成形体中の水分が減少し過ぎる
と成形体は著しく収縮するので本発明において
は、このような悪影響を与えない程度の密閉性を
有し、その外部にジヤケツト等を備え、間接的に
加熱することができるような装置或いはその内部
にヒーター等を備えた装置が使用される。加熱処
理の際、成形体の減水率を調整するため、これら
装置内に少量の水を導入してもよい。
と成形体は著しく収縮するので本発明において
は、このような悪影響を与えない程度の密閉性を
有し、その外部にジヤケツト等を備え、間接的に
加熱することができるような装置或いはその内部
にヒーター等を備えた装置が使用される。加熱処
理の際、成形体の減水率を調整するため、これら
装置内に少量の水を導入してもよい。
本発明においては、ヒーター等を備えたオート
クレーブを用いて加熱処理すれば、そのまま引き
続いて水蒸気養生することができるので好まし
い。
クレーブを用いて加熱処理すれば、そのまま引き
続いて水蒸気養生することができるので好まし
い。
次いで得られた成形体を常法に従つて加圧下で
水蒸気養生、いわゆるオートクレーブ養生する。
この水蒸気養生により珪酸カルシウム水和物を、
トバモライトゲル、Ｃ−Ｓ−Ｈ（）またはＣ−
Ｓ−Ｈ（）の場合は結晶性トバモライトまたは
ゾノトライトに、結晶性トバモライトの場合はゾ
ノトライトにそれぞれ転移させる。この水蒸気養
生による結晶の転移により嵩密度が低く機械的強
度の優れた成形体を得ることができる。水蒸気圧
は一般に高い程反応時間を短縮できるが、通常は
５〜50Kg／cm2Ｇの範囲である。最終成形体の結晶
としてゾノトライトを所望する場合には12〜40
Kg／cm2Ｇ、結晶性トバモライトを所望する場合に
は６〜30Kg／cm2Ｇ水蒸気が好適である。このよう
な条件において前記した転移は普通容易に行なわ
れる。転移が所望するように行なわれない場合、
このような場合は極めて稀であるが、例えばゾノ
トライトを所望するのに結晶性トバモライトが得
られる場合は水蒸気圧を上げるか水蒸気養生の時
間を延長すればよいし、また結晶性トバモライト
を所望するのにゾノトライトが得られる場合は逆
に水蒸気圧を下げるか水蒸気養生の時間を短縮す
ればよい。
水蒸気養生、いわゆるオートクレーブ養生する。
この水蒸気養生により珪酸カルシウム水和物を、
トバモライトゲル、Ｃ−Ｓ−Ｈ（）またはＣ−
Ｓ−Ｈ（）の場合は結晶性トバモライトまたは
ゾノトライトに、結晶性トバモライトの場合はゾ
ノトライトにそれぞれ転移させる。この水蒸気養
生による結晶の転移により嵩密度が低く機械的強
度の優れた成形体を得ることができる。水蒸気圧
は一般に高い程反応時間を短縮できるが、通常は
５〜50Kg／cm2Ｇの範囲である。最終成形体の結晶
としてゾノトライトを所望する場合には12〜40
Kg／cm2Ｇ、結晶性トバモライトを所望する場合に
は６〜30Kg／cm2Ｇ水蒸気が好適である。このよう
な条件において前記した転移は普通容易に行なわ
れる。転移が所望するように行なわれない場合、
このような場合は極めて稀であるが、例えばゾノ
トライトを所望するのに結晶性トバモライトが得
られる場合は水蒸気圧を上げるか水蒸気養生の時
間を延長すればよいし、また結晶性トバモライト
を所望するのにゾノトライトが得られる場合は逆
に水蒸気圧を下げるか水蒸気養生の時間を短縮す
ればよい。
高耐熱性の要求される用途においてはゾノトラ
イトに転移させることが好ましい。次いで、乾燥
処理すれば、所望の珪酸カルシウム成形体を得る
ことができる。
イトに転移させることが好ましい。次いで、乾燥
処理すれば、所望の珪酸カルシウム成形体を得る
ことができる。
以上本発明について詳細に説明したが、本発明
方法によればクラツクの発生のない、嵩密度0.10
ｇ／cm3程度のもので５Kg／cm2以上、0.30ｇ／cm3程
度で30Kg／cm2以上、0.55ｇ／cm3程度で100Kg／cm2
以上の高い曲げ強度を有する保温材などの各種形
状の珪酸カルシウム成形体を寸法安定性よく得る
ことができる。しかも得られる成形体は断熱性の
点でも極めてすぐれており、また650〜1000℃程
度の温度においても充分な耐火性を有しているの
で耐火断熱材、建材等の広範囲な用途が期待でき
る。
方法によればクラツクの発生のない、嵩密度0.10
ｇ／cm3程度のもので５Kg／cm2以上、0.30ｇ／cm3程
度で30Kg／cm2以上、0.55ｇ／cm3程度で100Kg／cm2
以上の高い曲げ強度を有する保温材などの各種形
状の珪酸カルシウム成形体を寸法安定性よく得る
ことができる。しかも得られる成形体は断熱性の
点でも極めてすぐれており、また650〜1000℃程
度の温度においても充分な耐火性を有しているの
で耐火断熱材、建材等の広範囲な用途が期待でき
る。
次に本発明を実施例により更に具体的に説明す
るが、本発明はその要旨をこえない限り以下の実
施例に限定されるものではない。
るが、本発明はその要旨をこえない限り以下の実
施例に限定されるものではない。
なお、実施例中「部」及び「％」とあるは夫々
「重量部」「重量％」を示す。
「重量部」「重量％」を示す。
実施例 １
生石灰（98％CaO）43.2部に温水を加えて消化
し、これに珪石（SiO297％、Al2O31.2％、
Fe2O30.09％−東海工業）46.8部を添加した後、
総水量が固形分に対し30倍になるように水を加え
た。このようにして得られた懸濁液をオートクレ
ーブ中で15Kg／cm2G200℃の条件下で2.5時間撹拌
し、反応させたところ沈降体積23cm3／ｇのＣ−Ｓ
−Ｈ（）を含む水性スラリーが得られた。この
水性スラリーに耐アルカリガラス繊維３部添加後
スラリー温度を70℃に調整し、嵩密度が夫々
0.10、0.30、0.55ｇ／cm3になるようにスラリー量
を調整し、200×200×30mm（縦×横×厚さ）の寸
法に70℃、５Kg／cm2で加圧脱水成形した。
し、これに珪石（SiO297％、Al2O31.2％、
Fe2O30.09％−東海工業）46.8部を添加した後、
総水量が固形分に対し30倍になるように水を加え
た。このようにして得られた懸濁液をオートクレ
ーブ中で15Kg／cm2G200℃の条件下で2.5時間撹拌
し、反応させたところ沈降体積23cm3／ｇのＣ−Ｓ
−Ｈ（）を含む水性スラリーが得られた。この
水性スラリーに耐アルカリガラス繊維３部添加後
スラリー温度を70℃に調整し、嵩密度が夫々
0.10、0.30、0.55ｇ／cm3になるようにスラリー量
を調整し、200×200×30mm（縦×横×厚さ）の寸
法に70℃、５Kg／cm2で加圧脱水成形した。
得られた成形体を70℃の雰囲気下に３時間保持
し、加熱処理を行つた。加熱処理による成形体の
減水率は５重量％であつた。
し、加熱処理を行つた。加熱処理による成形体の
減水率は５重量％であつた。
次いで、加熱処理の終了した成形体をオートク
レーブに仕込み、水蒸気圧10Kg／cm2Ｇ、180℃の
条件で７時間水蒸気養生した後150℃で８時間乾
燥した。得られた成形体にはクラツクの発生は認
められず、また、その嵩密度は夫々0.10、0.30、
0.55で寸法は加圧脱水成形後の寸法と同一であつ
た。また、曲げ強度は各々6.3Kg／cm2、38Kg／cm2、
100Kg／cm2と良好であつた。
レーブに仕込み、水蒸気圧10Kg／cm2Ｇ、180℃の
条件で７時間水蒸気養生した後150℃で８時間乾
燥した。得られた成形体にはクラツクの発生は認
められず、また、その嵩密度は夫々0.10、0.30、
0.55で寸法は加圧脱水成形後の寸法と同一であつ
た。また、曲げ強度は各々6.3Kg／cm2、38Kg／cm2、
100Kg／cm2と良好であつた。
結晶は夫々ゾノトライトと同定された。
比較例 １
実施例１において加圧脱水成形をして得られた
成形体を加熱処理せずにオートクレーブにおいて
水蒸気圧10Kg／cm2Ｇ、180℃の条件で７時間水蒸
気養生した。
成形体を加熱処理せずにオートクレーブにおいて
水蒸気圧10Kg／cm2Ｇ、180℃の条件で７時間水蒸
気養生した。
150℃、８時間乾燥後に得られた成形体の曲げ
強度は実施例１と同様良好であつたが、いずれの
成形体の側面にもクラツクが認められた。
強度は実施例１と同様良好であつたが、いずれの
成形体の側面にもクラツクが認められた。
結果はゾノトライトと同定された。
実施例 ２
実施例１において得られた水性スラリーを嵩密
度が0.10ｇ／cm3になるようにスラリー量を調整
し、パイプカバー用の保温材（内径90mm、外径
170mm、厚み40mm）を70℃、５Kg／cm2で加圧脱水
成形した。
度が0.10ｇ／cm3になるようにスラリー量を調整
し、パイプカバー用の保温材（内径90mm、外径
170mm、厚み40mm）を70℃、５Kg／cm2で加圧脱水
成形した。
この成形体を加温機にて、成形体内温を70℃か
ら95℃に加温し、２時間加熱処理を行つた。加熱
処理による成形体の減水率は５重量％であつた。
加熱処理の処了した成形体をオートクレーブに仕
込み、15Kg／cm2Ｇ、200℃の条件で４時間水蒸気
養生した後、150℃で８時間乾燥した。得られた
成形体の嵩密度は0.1ｇ／cm3であり、結晶はゾノ
トライトと同定された寸法は加圧脱水成形後の寸
法と同一であつた。また、成形体にはクラツクの
発生は認められなかつた。
ら95℃に加温し、２時間加熱処理を行つた。加熱
処理による成形体の減水率は５重量％であつた。
加熱処理の処了した成形体をオートクレーブに仕
込み、15Kg／cm2Ｇ、200℃の条件で４時間水蒸気
養生した後、150℃で８時間乾燥した。得られた
成形体の嵩密度は0.1ｇ／cm3であり、結晶はゾノ
トライトと同定された寸法は加圧脱水成形後の寸
法と同一であつた。また、成形体にはクラツクの
発生は認められなかつた。
比較例 ２
実施例２において加圧脱水成形して得られた成
形体を加温機にて成形体内温を70℃から80℃に加
温し、１時間加熱処理を行つた。
形体を加温機にて成形体内温を70℃から80℃に加
温し、１時間加熱処理を行つた。
加熱処理後、実施例２と同様に水蒸気養生、乾
燥を行つた。
燥を行つた。
得られた成形体は厚みが40mmから42mmと２mmふ
くれており、エツヂに沿つて小さな亀裂が生じて
いた。この現象は加熱処理をまつたく行わない場
合と同じであつた。
くれており、エツヂに沿つて小さな亀裂が生じて
いた。この現象は加熱処理をまつたく行わない場
合と同じであつた。
実施例 ３
実施例１において得られた水性スラリーを嵩密
度が0.10ｇ／cm3になるようにスラリー量を調整
し、温度70℃、圧力５Kg／cm2でパイプカバー用の
保温材（内径74mm、外径204mm、厚み65mm）を加
圧脱水成形した。この成形体を加温器にて内温を
80℃に加温し、５時間加熱処理を行なつた。加熱
処理による成形体の減水率は７重量％であつた。
加熱処理の終了した成形体をオートクレーブに仕
込み10Kg／cm2Ｇ、180℃の条件で7.5時間水蒸気養
生した後130℃で12時間乾燥した。得られた成形
体の嵩密度は0.10ｇ／cm3であり、結晶はゾノトラ
イトと同定された。寸法は加圧脱水成形後の寸法
と変らず成形体にクラツクの発生は認められなか
つた。
度が0.10ｇ／cm3になるようにスラリー量を調整
し、温度70℃、圧力５Kg／cm2でパイプカバー用の
保温材（内径74mm、外径204mm、厚み65mm）を加
圧脱水成形した。この成形体を加温器にて内温を
80℃に加温し、５時間加熱処理を行なつた。加熱
処理による成形体の減水率は７重量％であつた。
加熱処理の終了した成形体をオートクレーブに仕
込み10Kg／cm2Ｇ、180℃の条件で7.5時間水蒸気養
生した後130℃で12時間乾燥した。得られた成形
体の嵩密度は0.10ｇ／cm3であり、結晶はゾノトラ
イトと同定された。寸法は加圧脱水成形後の寸法
と変らず成形体にクラツクの発生は認められなか
つた。
実施例 ４
実施例１において得られた水性スラリーを嵩密
度が0.10ｇ／cm3になるようにスラリー量を調整し
温度60℃、圧力５Kg／cm2でパイプカバーの保温材
（内径74mm、外径204mm、厚み65mm）を加圧脱水成
形した。この成形体を缶体内にフインチユーブヒ
ーターを有するオートクレーブ中に挿入し、該ヒ
ーターで成形体を加温し、75℃、８時間加熱処理
した後、引き続き蒸気を吹き込み10Kg／cm2Ｇ、
180℃の条件で7.5時間水蒸気養生した後、130℃
で12時間乾燥した。なお、加熱処理による成形体
の減水量は５重量％であつた。得られた成形体の
嵩密度は0.10ｇ／cm3であり、結晶はゾノトライト
と同定された。寸法は加圧脱水成形後と変らず成
形体にはクラツクの発生は認められなかつた。
度が0.10ｇ／cm3になるようにスラリー量を調整し
温度60℃、圧力５Kg／cm2でパイプカバーの保温材
（内径74mm、外径204mm、厚み65mm）を加圧脱水成
形した。この成形体を缶体内にフインチユーブヒ
ーターを有するオートクレーブ中に挿入し、該ヒ
ーターで成形体を加温し、75℃、８時間加熱処理
した後、引き続き蒸気を吹き込み10Kg／cm2Ｇ、
180℃の条件で7.5時間水蒸気養生した後、130℃
で12時間乾燥した。なお、加熱処理による成形体
の減水量は５重量％であつた。得られた成形体の
嵩密度は0.10ｇ／cm3であり、結晶はゾノトライト
と同定された。寸法は加圧脱水成形後と変らず成
形体にはクラツクの発生は認められなかつた。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 水中に分散させた石灰質原料と珪酸質原料と
を加熱下反応させて得られる珪酸カルシウム水和
物を含む水性スラリーを脱水成形した後、水蒸気
養生後乾燥することにより珪酸カルシウム成形体
を製造する方法において、脱水成形して得られる
成形体を式（）および式（） 100≦θ・Ｔ ………（） 50≦θ≦300 ………（） 〔式中、θは成形体の内温（℃）を示し、Ｔは時
間（時間）を示す。〕を満足し、且つ、処理後の
成形体の減水率が25重量％以下となるような条件
下で加熱処理することを特徴とする珪酸カルシウ
ム成形体の製造法。 ２ 水性スラリーが、沈降体積15cm3／ｇ以上のト
バモライトグループの化合物から成る珪酸カルシ
ウム水和物を含有する特許請求の範囲第１項記載
の製造法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1216180A JPS56109854A (en) | 1980-02-04 | 1980-02-04 | Manufacture of calcium silicate formed body |
| DE8181100657T DE3166229D1 (en) | 1980-02-04 | 1981-01-29 | Process for preparing calcium silicate shaped product |
| EP81100657A EP0033523B1 (en) | 1980-02-04 | 1981-01-29 | Process for preparing calcium silicate shaped product |
| AU66740/81A AU535715B2 (en) | 1980-02-04 | 1981-01-29 | Process for preparing calcium silicate shaped product |
| FI810298A FI69048C (fi) | 1980-02-04 | 1981-02-03 | Foerfarande foer tillverkning av en kalciumsilikatformprodukt |
| US06/433,995 US4427611A (en) | 1980-02-04 | 1982-10-13 | Process for preparing calcium silicate shaped product |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1216180A JPS56109854A (en) | 1980-02-04 | 1980-02-04 | Manufacture of calcium silicate formed body |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56109854A JPS56109854A (en) | 1981-08-31 |
| JPS6343335B2 true JPS6343335B2 (ja) | 1988-08-30 |
Family
ID=11797718
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1216180A Granted JPS56109854A (en) | 1980-02-04 | 1980-02-04 | Manufacture of calcium silicate formed body |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4427611A (ja) |
| EP (1) | EP0033523B1 (ja) |
| JP (1) | JPS56109854A (ja) |
| AU (1) | AU535715B2 (ja) |
| DE (1) | DE3166229D1 (ja) |
| FI (1) | FI69048C (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58145652A (ja) * | 1982-02-24 | 1983-08-30 | 三菱化学株式会社 | 珪酸カルシウム成形体 |
| US4519967A (en) * | 1983-10-24 | 1985-05-28 | Ford Motor Company | Method of making a silicon metal containing article |
| JPS60112663A (ja) * | 1983-11-21 | 1985-06-19 | 日本インシュレーション株式会社 | 珪酸カルシウム系成形体及びその製造方法 |
| JPS60155562A (ja) * | 1983-12-28 | 1985-08-15 | 日本インシュレーション株式会社 | 無機質複合成形体及びその製造法 |
| JPS62113746A (ja) * | 1985-11-12 | 1987-05-25 | 前川 嘉治 | 珪酸カルシウム成形体の製造法 |
| WO1987004695A1 (fr) * | 1986-02-10 | 1987-08-13 | Onoda Autoclaved Light Weight Concrete Co., Ltd. | Procede de traitement d'eaux usees |
| JPS62197342A (ja) * | 1986-02-24 | 1987-09-01 | 東レ株式会社 | 繊維強化無機質製品の製造法 |
| US4946504A (en) * | 1988-08-19 | 1990-08-07 | Concrete Technology Corporation | Cement building material |
| US5061319A (en) * | 1988-08-19 | 1991-10-29 | Concrete Technology Corporation | Process for producing cement building material |
| JP2971240B2 (ja) * | 1992-03-24 | 1999-11-02 | 東レ・ダウコーニング・シリコーン株式会社 | 撥水性成形硬化体の製造方法 |
| DE4339137A1 (de) * | 1993-06-08 | 1994-12-15 | Sicowa Verfahrenstech | Verfahren zur Herstellung von Wärmedämmaterial |
| GB9518787D0 (en) * | 1995-09-14 | 1995-11-15 | Cape Boards Siborat Gmbh | Material for metal casting equipment |
| RU2132829C1 (ru) * | 1997-09-25 | 1999-07-10 | Александров Юрий Юрьевич | Способ получения листового теплоизоляционного материала на основе волластонита |
| RU2167129C2 (ru) * | 1999-05-17 | 2001-05-20 | Александров Юрий Юрьевич | Способ получения безобжиговых декоративных материалов на основе волластонита |
| AUPQ468299A0 (en) * | 1999-12-15 | 2000-01-20 | James Hardie Research Pty Limited | Method and apparatus for extruding cementitious articles |
| US7048034B2 (en) | 2000-11-10 | 2006-05-23 | Buntrock Industries, Inc. | Investment casting mold and method of manufacture |
| US7004230B2 (en) * | 2000-11-10 | 2006-02-28 | Buntrock Industries, Inc. | Investment casting shells and compositions including rice hull ash |
| CN100345793C (zh) * | 2001-02-19 | 2007-10-31 | 旭化成建材株式会社 | 高强度硫化硅酸钙成形体 |
| US20060107872A1 (en) * | 2002-11-05 | 2006-05-25 | Hong Chen | Method and apparatus for producing calcium silicate hydrate |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3231657A (en) | 1962-12-28 | 1966-01-25 | Owens Corning Fiberglass Corp | Method of curing calcium silicate insulating materials |
| GB1043015A (en) | 1963-08-19 | 1966-09-21 | Colonial Sugar Refining Co | Method of manufacturing building structural and paving products using a calcium silicate hydrate bonding matrix |
| DE1671190A1 (de) * | 1965-01-02 | 1971-08-26 | Beton Veb | Verfahren zur Herstellung dampfgehaerteter Bindemittelerzeugnisse aus Rueckstaenden der Sodaindustrie |
| AU409898B2 (en) | 1965-11-18 | 1971-01-29 | The Colonial Sugar Refining Company Limited | Improvements relating tothe manufacture of calcium silicate hydrate products |
| DD118852A1 (ja) * | 1975-03-14 | 1976-03-20 | ||
| GB1553493A (en) * | 1976-11-18 | 1979-09-26 | Mitsubishi Chem Ind | Process for preparing calcuim silicate shaped product |
-
1980
- 1980-02-04 JP JP1216180A patent/JPS56109854A/ja active Granted
-
1981
- 1981-01-29 DE DE8181100657T patent/DE3166229D1/de not_active Expired
- 1981-01-29 AU AU66740/81A patent/AU535715B2/en not_active Ceased
- 1981-01-29 EP EP81100657A patent/EP0033523B1/en not_active Expired
- 1981-02-03 FI FI810298A patent/FI69048C/fi not_active IP Right Cessation
-
1982
- 1982-10-13 US US06/433,995 patent/US4427611A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4427611A (en) | 1984-01-24 |
| FI69048C (fi) | 1985-12-10 |
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