JPS6347886B2 - - Google Patents
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- JPS6347886B2 JPS6347886B2 JP21359982A JP21359982A JPS6347886B2 JP S6347886 B2 JPS6347886 B2 JP S6347886B2 JP 21359982 A JP21359982 A JP 21359982A JP 21359982 A JP21359982 A JP 21359982A JP S6347886 B2 JPS6347886 B2 JP S6347886B2
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- Japan
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- load
- thermostat device
- control piece
- coolant
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- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 29
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01P—COOLING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; COOLING OF INTERNAL-COMBUSTION ENGINES
- F01P7/00—Controlling of coolant flow
- F01P7/14—Controlling of coolant flow the coolant being liquid
- F01P7/16—Controlling of coolant flow the coolant being liquid by thermostatic control
- F01P7/167—Controlling of coolant flow the coolant being liquid by thermostatic control by adjusting the pre-set temperature according to engine parameters, e.g. engine load, engine speed
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
- G05D23/00—Control of temperature
- G05D23/01—Control of temperature without auxiliary power
- G05D23/02—Control of temperature without auxiliary power with sensing element expanding and contracting in response to changes of temperature
- G05D23/021—Control of temperature without auxiliary power with sensing element expanding and contracting in response to changes of temperature the sensing element being a non-metallic solid, e.g. elastomer, paste
- G05D23/022—Control of temperature without auxiliary power with sensing element expanding and contracting in response to changes of temperature the sensing element being a non-metallic solid, e.g. elastomer, paste the sensing element being placed within a regulating fluid flow
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01P—COOLING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; COOLING OF INTERNAL-COMBUSTION ENGINES
- F01P2070/00—Details
- F01P2070/06—Using intake pressure as actuating fluid
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Temperature-Responsive Valves (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、内燃機関の冷却液温度制御装置に
関する。
関する。
一般に、自動車用内燃機関等においては、燃費
の向上やHCを低減する排気浄化及び出力向上の
ために、機関の冷却液温度を負荷状態に応じて制
御し、低負荷時には高冷却液温度、高負荷時には
低冷却液温度に設定されることが望ましいとされ
ている。
の向上やHCを低減する排気浄化及び出力向上の
ために、機関の冷却液温度を負荷状態に応じて制
御し、低負荷時には高冷却液温度、高負荷時には
低冷却液温度に設定されることが望ましいとされ
ている。
従来、この種の冷却液温度制御装置としては、
例えば第１図に示すようなものがある（実開昭54
−142722号公報参照）。
例えば第１図に示すようなものがある（実開昭54
−142722号公報参照）。
これは、まず機関本体に設けられた機関冷却液
通路の一部であるラジエータ入口通路１の途中
に、ワツクスタイプのサーモスタツト装置２が介
装され、冷却液温度に応じて作動する熱応動部材
に固定した弁体の弁座から離れる量を変えてラジ
エータ（図示せず）に流れる冷却液量をコントロ
ールしている。
通路の一部であるラジエータ入口通路１の途中
に、ワツクスタイプのサーモスタツト装置２が介
装され、冷却液温度に応じて作動する熱応動部材
に固定した弁体の弁座から離れる量を変えてラジ
エータ（図示せず）に流れる冷却液量をコントロ
ールしている。
そして、上記サーモスタツト装置２の熱応動部
材３（特にワークスケース３Ａ内のワツクスと一
体動するシヤフト３Ｂ）に対向するようにして制
御片４が設けられる。
材３（特にワークスケース３Ａ内のワツクスと一
体動するシヤフト３Ｂ）に対向するようにして制
御片４が設けられる。
この制御片４は、サーモスタツト装置２の開弁
温度を決定する上記シヤフト３Ｂの最大上昇位置
を規制するもので、外設の機関の負荷に応動する
ダイヤフラム装置５に連動されて、その規制位置
つまり上記シヤフト３Ｂとの当接位置が可変とな
るようになつている。
温度を決定する上記シヤフト３Ｂの最大上昇位置
を規制するもので、外設の機関の負荷に応動する
ダイヤフラム装置５に連動されて、その規制位置
つまり上記シヤフト３Ｂとの当接位置が可変とな
るようになつている。
上記ダイヤフラム装置５は、上述した制御片４
が連結されたダイヤフラム６により負圧室７と大
気室８とに分割され、大気室８は開孔９を介して
常時大気圧に保持される一方、負圧室７には負圧
通路１０を介して機関の吸入負圧が導入されると
共にダイヤフラム（リターン）スプリング１１が
介装される。
が連結されたダイヤフラム６により負圧室７と大
気室８とに分割され、大気室８は開孔９を介して
常時大気圧に保持される一方、負圧室７には負圧
通路１０を介して機関の吸入負圧が導入されると
共にダイヤフラム（リターン）スプリング１１が
介装される。
尚、上記負圧通路１０の途中には負圧遅延弁１
２が設けられる。
２が設けられる。
このように構成されるため、機関の高負荷時に
は、負圧室７に導入される吸入負圧が小さいため
に、ダイヤフラム６がダイヤフラムスプリング１
１力により第１図中下方に移動され、これと一体
の制御片４が丁度第１図に示したような位置にお
かれる。この時の制御片４と上述したシヤフト３
Ｂとの位置関係は第２図に示すように間隙ａを有
している。
は、負圧室７に導入される吸入負圧が小さいため
に、ダイヤフラム６がダイヤフラムスプリング１
１力により第１図中下方に移動され、これと一体
の制御片４が丁度第１図に示したような位置にお
かれる。この時の制御片４と上述したシヤフト３
Ｂとの位置関係は第２図に示すように間隙ａを有
している。
今この状態で冷却液温が上昇すると熱応動部材
３のワツクスケース３Ａ内のワツクスが膨脹しシ
ヤフト３Ｂを押し上げる。
３のワツクスケース３Ａ内のワツクスが膨脹しシ
ヤフト３Ｂを押し上げる。
そして、シヤフト３Ｂが第２図で示す寸法ａだ
け上昇すると、シヤフト３Ｂは制御片４に当接
し、これ以上シヤフト３Ｂが上昇できず弁バネ１
３に抗して弁体１４を弁座１５から引き離してサ
ーモスタツト装置２を開弁する。
け上昇すると、シヤフト３Ｂは制御片４に当接
し、これ以上シヤフト３Ｂが上昇できず弁バネ１
３に抗して弁体１４を弁座１５から引き離してサ
ーモスタツト装置２を開弁する。
この際、上記間隙ａは機関の特性に応じて、例
えば高負荷時はサーモスタツト装置２が70℃で開
弁するとした場合は、冷却液温が70℃となつたと
きにシヤフト３Ｂが制御片４に接するように設定
すれば良い。
えば高負荷時はサーモスタツト装置２が70℃で開
弁するとした場合は、冷却液温が70℃となつたと
きにシヤフト３Ｂが制御片４に接するように設定
すれば良い。
一方、低負荷時には、逆に吸入負圧が増大する
ために、ダイヤフラム６がダイヤフラムスプリン
グ１１力に抗して第１図中上方に移動され、これ
と一体の制御片４もシヤフト３Ｂとの間で第３図
に示したような間隙ｂを形成する位置まで上方へ
引き上げられる。勿論、上記間隙寸法ｂはｂ＞ａ
の関係にある。
ために、ダイヤフラム６がダイヤフラムスプリン
グ１１力に抗して第１図中上方に移動され、これ
と一体の制御片４もシヤフト３Ｂとの間で第３図
に示したような間隙ｂを形成する位置まで上方へ
引き上げられる。勿論、上記間隙寸法ｂはｂ＞ａ
の関係にある。
従つて、サーモスタツト装置２が開弁するには
高負荷時よりもシヤフト３Ｂがさらに上動せねば
ならず、その開弁温度が高くなる。
高負荷時よりもシヤフト３Ｂがさらに上動せねば
ならず、その開弁温度が高くなる。
その際、上記間隙ｂも低負荷時の開弁温度を例
えば95℃とした場合は、その温度に達したとき
に、シヤフト３Ｂが制御片４に接するように機関
に応じて任意に設定すれば良い。
えば95℃とした場合は、その温度に達したとき
に、シヤフト３Ｂが制御片４に接するように機関
に応じて任意に設定すれば良い。
尚、以上のサーモスタツト装置２のリフト特性
を示したのが第４図で、図中実線は高負荷時のリ
フト特性、破線は低負荷時のリフト特性を示し、
Ａ、Ｅ点はそれぞれ高負荷、低負荷時にシヤフト
３Ｂが制御片４に当接する点を示し、Ｂ、Ｄ点は
ダイヤフラムスプリング１１が完全に縮みきつた
状態を示し、Ｂ〜Ｃ間、Ｃ〜Ｄ間はワツクスの膨
脹力のみで弁体１４が動くことを示す。
を示したのが第４図で、図中実線は高負荷時のリ
フト特性、破線は低負荷時のリフト特性を示し、
Ａ、Ｅ点はそれぞれ高負荷、低負荷時にシヤフト
３Ｂが制御片４に当接する点を示し、Ｂ、Ｄ点は
ダイヤフラムスプリング１１が完全に縮みきつた
状態を示し、Ｂ〜Ｃ間、Ｃ〜Ｄ間はワツクスの膨
脹力のみで弁体１４が動くことを示す。
このようにして、冷却液の最大設定温度が機関
の負荷状態に応じて可変制御されるのである。
の負荷状態に応じて可変制御されるのである。
ところが、このような従来の冷却液温度制御装
置にあつては、上述したラジエータ内へ流す冷却
液流量を制御するサーモスタツト装置２がラジエ
ータ入口通路１の途中に設けられ、ウオータポン
プの吐出圧がサーモスタツト装置２に対してその
弁体１４を閉じる方向に作用するようになつてい
たため、機関の回転数が高くなるに伴つてウオー
タポンプの回転数も高くなりその吐出圧が上昇す
ると、第４図に示したＢ、Ｄ点（ダイヤフラムス
プリング１１が完全に縮みきつた状態になる時
期）がより高温側に移動することになる。
置にあつては、上述したラジエータ内へ流す冷却
液流量を制御するサーモスタツト装置２がラジエ
ータ入口通路１の途中に設けられ、ウオータポン
プの吐出圧がサーモスタツト装置２に対してその
弁体１４を閉じる方向に作用するようになつてい
たため、機関の回転数が高くなるに伴つてウオー
タポンプの回転数も高くなりその吐出圧が上昇す
ると、第４図に示したＢ、Ｄ点（ダイヤフラムス
プリング１１が完全に縮みきつた状態になる時
期）がより高温側に移動することになる。
従つて、同一負荷でも機関高回転域ほど冷却液
温が高めに制御される。
温が高めに制御される。
ところで、冷却液温度を高めることによる燃費
向上や排気浄化の効果は、低回転域ほど大きく高
回転域になるとほとんど無くなつてしまうことが
本発明者等の実験により判明した。また高回転域
ほど機関の耐熱性が悪化することは自明である。
向上や排気浄化の効果は、低回転域ほど大きく高
回転域になるとほとんど無くなつてしまうことが
本発明者等の実験により判明した。また高回転域
ほど機関の耐熱性が悪化することは自明である。
これらを考え合わせると、従来例の場合には、
回転数の高い運転領域では燃費向上が排気浄化の
効果がないのに耐熱性を悪化させていたという問
題点があつた。
回転数の高い運転領域では燃費向上が排気浄化の
効果がないのに耐熱性を悪化させていたという問
題点があつた。
そこで、この発明は上述したような冷却液温度
制御装置において、ウオータポンプの吐出圧を感
知してサーモスタツト装置を開弁方向に付勢する
手段を設け、機関の高回転域では低冷却液温度に
制御することにより、上記問題点を解決すること
を目的とする。
制御装置において、ウオータポンプの吐出圧を感
知してサーモスタツト装置を開弁方向に付勢する
手段を設け、機関の高回転域では低冷却液温度に
制御することにより、上記問題点を解決すること
を目的とする。
以下、この発明の実施例を図面に基づいて説明
する。
する。
第５図に示すように、まず機関本体のウオータ
アウトレツト１６とウオータアウトレツトハウジ
ング１７とでラジエータ入口通路１が形成され、
この通路１の途中にサーモスタツト２が介装され
ると共に、該サーモスタツト装置２の熱応動部材
３（シヤフト３Ｂ）に対向するようにして、機関
の負荷状態に応動するダイヤフラム装置５により
駆動される制御片４が設けられる。
アウトレツト１６とウオータアウトレツトハウジ
ング１７とでラジエータ入口通路１が形成され、
この通路１の途中にサーモスタツト２が介装され
ると共に、該サーモスタツト装置２の熱応動部材
３（シヤフト３Ｂ）に対向するようにして、機関
の負荷状態に応動するダイヤフラム装置５により
駆動される制御片４が設けられる。
ここまでの構成は従前と同様であるが、本実施
例では更に上述した制御片４に、ウオータポンプ
の吐出圧を感知してサーモスタツト装置を開弁方
向に付勢する手段としてのもう一つのダイヤフラ
ム１８が固定され、大気室８の下方に位置して水
圧室１９が形成される。
例では更に上述した制御片４に、ウオータポンプ
の吐出圧を感知してサーモスタツト装置を開弁方
向に付勢する手段としてのもう一つのダイヤフラ
ム１８が固定され、大気室８の下方に位置して水
圧室１９が形成される。
上記大気室８と水圧室１９とは、制御片４の上
端部に接続した、ダイヤフラム１８より小径のベ
ロフラム２０を介して隔絶される。
端部に接続した、ダイヤフラム１８より小径のベ
ロフラム２０を介して隔絶される。
そして、上記水圧室１９は、大気室８、ウオー
タアウトレツトハウジング１７及びウオータアウ
トレツト１６等の壁面内部を貫通する通路２１Ａ
〜２１Ｃを介して、サーモスタツト装置２上流の
ラジエータ入口通路１に連通され、該ラジエータ
入口通路１に作用するウオータポンプの吐出圧が
導かれるようになつている。
タアウトレツトハウジング１７及びウオータアウ
トレツト１６等の壁面内部を貫通する通路２１Ａ
〜２１Ｃを介して、サーモスタツト装置２上流の
ラジエータ入口通路１に連通され、該ラジエータ
入口通路１に作用するウオータポンプの吐出圧が
導かれるようになつている。
尚、図中２２はウオータアウトレツト１６から
分岐し、ラジエータ（図示せず）をバイパスして
ウオータポンプの吸込側に連通されるバイパス通
路である。
分岐し、ラジエータ（図示せず）をバイパスして
ウオータポンプの吸込側に連通されるバイパス通
路である。
その他の構成は第１図と同様なので第１図と同
一部材には同一符号を付して詳しい説明は省略す
る。
一部材には同一符号を付して詳しい説明は省略す
る。
このような構成のため、今機関が低回転域でウ
オータポンプの吐出圧もさほど高くない時は、該
吐出圧が通路２１Ａ〜２１Ｃを介して作用する水
圧室１９の圧力も小さいので、制御片４はダイヤ
フラム装置５により機関の負荷に応動し、従来例
と同様に低負荷時の高吸入負圧時に高温制御、高
負荷時の低吸入負圧時に低温制御となるように切
換制御される。
オータポンプの吐出圧もさほど高くない時は、該
吐出圧が通路２１Ａ〜２１Ｃを介して作用する水
圧室１９の圧力も小さいので、制御片４はダイヤ
フラム装置５により機関の負荷に応動し、従来例
と同様に低負荷時の高吸入負圧時に高温制御、高
負荷時の低吸入負圧時に低温制御となるように切
換制御される。
一方、機関が高回転域に移行し、これに伴なつ
てウオータポンプの吐出圧が上昇すると、該吐出
圧が導かれる水圧室１９の圧力も上昇し、該圧力
が作用するダイヤフラム１８の力によつて制御片
４は図中下方に強く付勢されることになる。
てウオータポンプの吐出圧が上昇すると、該吐出
圧が導かれる水圧室１９の圧力も上昇し、該圧力
が作用するダイヤフラム１８の力によつて制御片
４は図中下方に強く付勢されることになる。
従つて、今水圧室１９に作用するウオータポン
プの吐出圧が所定値を越えると、機関低負荷時に
おいて負圧室７に大きな負圧が作用したとして
も、該負圧力に打ち勝つて制御片４を図中下方に
引き下げられるように、上述した各ダイヤフラム
６及び１８の受圧面積等を設定すれば、機関低負
荷時ではあつても高回転域になるとサーモスタツ
ト装置２の開弁温度が下げられ、冷却液温を低温
側に制御できる。
プの吐出圧が所定値を越えると、機関低負荷時に
おいて負圧室７に大きな負圧が作用したとして
も、該負圧力に打ち勝つて制御片４を図中下方に
引き下げられるように、上述した各ダイヤフラム
６及び１８の受圧面積等を設定すれば、機関低負
荷時ではあつても高回転域になるとサーモスタツ
ト装置２の開弁温度が下げられ、冷却液温を低温
側に制御できる。
この結果、機関の耐熱性を悪化することなく効
果的に燃費向上や排気浄化がはかれる。
果的に燃費向上や排気浄化がはかれる。
次に、第６図はこの発明の他の実施例を示すも
のである。
のである。
これは、第５図と同様の技術思想から水圧室１
９を設ける代わりに、サーモスタツト装置２及び
制御片４をラジエータ入口通路１からウオータポ
ンプ２３上流のラジエータ出口通路２４に変更し
て設置すると共に、サーモスタツト装置２の弁体
１４に対してウオータポンプ２３の吐出圧（厳密
にはウオータポンプ２３の吐出側と吸込側の差圧
からウオータポンプ２３の吐出部からラジエータ
２７を経てサーモスタツト装置２の弁体１４に至
るまでの抵抗を差し引いた圧力）が開弁方向に作
用するように弁体１４の向きを設定するようにし
た例である。また、弁体１４が閉じている場合で
も、機関本体２５内の冷却液温をサーモスタツト
装置２の熱応動部材３に正しく伝えるために、バ
イパス通路２６がラジエータ入口通路１と熱応動
部材３近くのラジエータ出口通路２４間に設けら
れる。
９を設ける代わりに、サーモスタツト装置２及び
制御片４をラジエータ入口通路１からウオータポ
ンプ２３上流のラジエータ出口通路２４に変更し
て設置すると共に、サーモスタツト装置２の弁体
１４に対してウオータポンプ２３の吐出圧（厳密
にはウオータポンプ２３の吐出側と吸込側の差圧
からウオータポンプ２３の吐出部からラジエータ
２７を経てサーモスタツト装置２の弁体１４に至
るまでの抵抗を差し引いた圧力）が開弁方向に作
用するように弁体１４の向きを設定するようにし
た例である。また、弁体１４が閉じている場合で
も、機関本体２５内の冷却液温をサーモスタツト
装置２の熱応動部材３に正しく伝えるために、バ
イパス通路２６がラジエータ入口通路１と熱応動
部材３近くのラジエータ出口通路２４間に設けら
れる。
これによれば、低負荷時にダイヤフラム装置５
の負圧室７に作用する負圧が大きくなつて制御片
４が図中下方（高温側）に引き下げられても、当
該負圧だけでダイヤフラムスプリング１１が完全
に縮みきらない範囲では、機関回転が上昇する
と、これに伴なつてウオータポンプ２３の吐出圧
も上昇し、該吐出圧がサーモスタツト装置２の弁
体１４に作用するため弁体１４の開度が大きくな
り、結局、第５図と同様に低負荷時ではあつても
高回転域になると冷却液温は低温側に制御され
る。
の負圧室７に作用する負圧が大きくなつて制御片
４が図中下方（高温側）に引き下げられても、当
該負圧だけでダイヤフラムスプリング１１が完全
に縮みきらない範囲では、機関回転が上昇する
と、これに伴なつてウオータポンプ２３の吐出圧
も上昇し、該吐出圧がサーモスタツト装置２の弁
体１４に作用するため弁体１４の開度が大きくな
り、結局、第５図と同様に低負荷時ではあつても
高回転域になると冷却液温は低温側に制御され
る。
以上説明したようにこの発明によれば、サーモ
スタツト装置の開弁温度を、負荷状態に応動する
制御片を介して、低負荷時ほど高めるようにした
冷却液温度制御装置において、ウオータポンプの
吐出圧をサーモスタツト装置に対してその開弁温
度を低める方向に作用させ、機関の高回転領域で
は低冷却液温度に制御するようにしたので、高回
転域で機関の耐熱性を悪化させることなく低中回
転域で効果的に燃費向上や排気浄化がはかれると
いう効果が得られる。
スタツト装置の開弁温度を、負荷状態に応動する
制御片を介して、低負荷時ほど高めるようにした
冷却液温度制御装置において、ウオータポンプの
吐出圧をサーモスタツト装置に対してその開弁温
度を低める方向に作用させ、機関の高回転領域で
は低冷却液温度に制御するようにしたので、高回
転域で機関の耐熱性を悪化させることなく低中回
転域で効果的に燃費向上や排気浄化がはかれると
いう効果が得られる。
第１図は従来例の断面図、第２図及び第３図は
その異なつた作動状態を示す各々の要部拡大断面
図、第４図は同じくそのリフト特性図、第５図は
この発明の実施例の断面図、第６図はこの発明の
他の実施例の一部切欠き側面図である。 １……ラジエータ入口通路、２……サーモスタ
ツト装置、３……熱応動部材、４……制御片、５
……ダイヤフラム装置、１０……負圧通路、１４
……弁体、１８……ダイヤフラム、１９……水圧
室、２１Ａ〜２１Ｃ……通路、２３……ウオータ
ポンプ、２４……ラジエータ出口通路。
その異なつた作動状態を示す各々の要部拡大断面
図、第４図は同じくそのリフト特性図、第５図は
この発明の実施例の断面図、第６図はこの発明の
他の実施例の一部切欠き側面図である。 １……ラジエータ入口通路、２……サーモスタ
ツト装置、３……熱応動部材、４……制御片、５
……ダイヤフラム装置、１０……負圧通路、１４
……弁体、１８……ダイヤフラム、１９……水圧
室、２１Ａ〜２１Ｃ……通路、２３……ウオータ
ポンプ、２４……ラジエータ出口通路。
Claims (1)
- １ 機関の冷却液通路に介装されラジエータ内へ
流す冷却液流量を制御するサーモスタツト装置の
弁体に固定した熱応動部材に、機関の負荷状態に
応じて位置決めされる制御片を対設し、該制御片
と該熱応動部材の当接時期を変えてサーモスタツ
ト装置の開弁温度を低負荷時には高く、高負荷時
には低くなるように切換制御する冷却液温度制御
装置において、ウオータポンプの吐出圧の上昇に
応じてサーモスタツト装置を開弁方向に付勢する
手段を設けたことを特徴とする内燃機関の冷却液
温度制御装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21359982A JPS59103921A (ja) | 1982-12-06 | 1982-12-06 | 内燃機関の冷却液温度制御装置 |
| US06/557,884 US4560104A (en) | 1982-12-06 | 1983-12-05 | Coolant temperature control system of internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21359982A JPS59103921A (ja) | 1982-12-06 | 1982-12-06 | 内燃機関の冷却液温度制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59103921A JPS59103921A (ja) | 1984-06-15 |
| JPS6347886B2 true JPS6347886B2 (ja) | 1988-09-26 |
Family
ID=16641853
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21359982A Granted JPS59103921A (ja) | 1982-12-06 | 1982-12-06 | 内燃機関の冷却液温度制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59103921A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020095999A1 (ja) | 2018-11-09 | 2020-05-14 | 株式会社セイネン | 水処理剤、水処理剤の製造方法、水処理剤を用いた被処理水の処理方法、及び、水処理剤を製造するためのキット |
| US11447405B2 (en) | 2019-05-15 | 2022-09-20 | University Of Kentucky Research Foundation | Apparatus to remove harmful chemical species from industrial wastewater using iron-based products |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4097118B2 (ja) | 2001-10-29 | 2008-06-11 | 武蔵精密工業株式会社 | ボールジョイント |
-
1982
- 1982-12-06 JP JP21359982A patent/JPS59103921A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020095999A1 (ja) | 2018-11-09 | 2020-05-14 | 株式会社セイネン | 水処理剤、水処理剤の製造方法、水処理剤を用いた被処理水の処理方法、及び、水処理剤を製造するためのキット |
| US11447405B2 (en) | 2019-05-15 | 2022-09-20 | University Of Kentucky Research Foundation | Apparatus to remove harmful chemical species from industrial wastewater using iron-based products |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59103921A (ja) | 1984-06-15 |
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