JPS6348726B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6348726B2 JPS6348726B2 JP57154230A JP15423082A JPS6348726B2 JP S6348726 B2 JPS6348726 B2 JP S6348726B2 JP 57154230 A JP57154230 A JP 57154230A JP 15423082 A JP15423082 A JP 15423082A JP S6348726 B2 JPS6348726 B2 JP S6348726B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tire
- cord
- yarn
- twist
- coefficient
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
- B60C9/0042—Reinforcements made of synthetic materials
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Tires In General (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
Description
この発明は中間伸度と乾燥収縮度の小さいポリ
エステルコードをカーカスプライとした均一性の
優れた空気入りタイヤに関する。 一般にタイヤの製造工程においては、コードを
多数本配列したすだれ織にゴム引を施した後、コ
ードに対して所定の角度で裁断し、この裁断片の
端部コードを１〜10本重ね合わせて接合してスト
リツプとし、このストリツプをコードに沿つて所
定の長さに切断し、この両切断端部のコードを成
形機上で１〜５本重ね合わせて接合して円筒状の
カーカスプライを形成し、カーカスプライの両開
口部に環状ビード組立体を当接する。次いでビー
ド間隔を狭めながら膨径してトロイダル状とす
る、トロイダル状にする前または後でトレツドゴ
ム、サイドゴムを重合してグリーンタイヤを形成
し、このグリーンタイヤをモールド中で加硫成型
し、加硫成型したタイヤは、タイヤ内腔に圧縮空
気を封入して収縮を防止しながら冷却する、いわ
ゆるポストインフレーシヨンをする、上記のタイ
ヤ製造工程において、カーカスプライの重ね合わ
せ接合部は他の部分に比べて剛性が大きい。 円筒状のカーカスプライをトロイダル状に形成
する時に剛性の大きい部分は拡張される割合が小
さくなつて、剛性の差が大きくなる。上記のよう
にしてカーカスプライに局部的に剛性の異なる所
が生ずれば、その部分の加硫内圧またはポストイ
ンフレーシヨン空気圧によりコードに作用する張
力は、他の部分とは異なり、コードの加熱収縮の
不同が生じ、タイヤ不均一の原因となる。 一方、タイヤに内圧を充填して使用するとき、
内圧によりタイヤは膨張するが、上記のようなカ
ーカスプライの剛性の不均一があると膨張は極部
的に不同となり、サイド凹凸の原因となる。 上記したタイヤ製造工程におけるタイヤ不均一
性はコードの乾燥収縮率が大きいことにより、一
方タイヤ使用におけるサイド凹凸はコードの中間
伸度が大きいことによるものであるから、コード
の乾熱収縮と中間伸度の小さいことが要望され
る。 コードの寸法安定性を示すものとして、2.3
ｇ／ｄの荷重時の中間伸度（％）と150℃で30分
間加熱時の乾熱収縮率（％）との和である寸法不
安定係数が表わされ、この値が小さい程望まし
い。ところが上記中間伸度と乾熱収縮率とは自律
背反関係にあつて中間伸度を大きくすれば、乾熱
収縮率は小さくなる。 そこで、乗心地、耐摩耗性、操縦性の調和がと
れ、均一性の優れたタイヤを得るためには寸法不
安定係数の小さいポリエステルコードが要望され
るのであるが、従来の寸法不安定係数の大きいポ
リエステルヤーンを少ない撚数で加撚したコー
ド、または極限粘度が0.8以下の比較的重合度の
低いポリエステルを原料としたコードは、寸法不
安定係数は小さくなるが、耐疲労性が低下して実
用的なコードは得られない。 溶融ポリエステルを紡糸ノズルより紡出して、
殆んど張力を作用させないで冷却固化していた従
来の方法とは異なる紡糸法、すなわち溶融ポリマ
ーを紡糸ノズルより紡出して、0.01〜0.2ｇ／ｄ
の張力を作用させてクリスタツトを配向させなが
ら、紡出体断面方向の温度分布が均一になるよう
に冷却固化して得た紡出糸を1.2〜４倍に延伸し
たフイラメントは、フイラメントの中央部および
表面部ともにクリスタツトが高度に配向してお
り、このフイラメントで形成したコードの不安定
係数は、小さくなるとの知見を得てこの発明をな
したのである。 すなわちこの発明は、エチレンテレフタレート
成分を85モル％以上含有した溶融高重合度ポリエ
ステルを紡糸ノズルより紡出し、張力を作用させ
ながら冷却固化した紡出糸を延伸して得た極限粘
度〔η〕が0.8以上、複屈折Δnが190×10-3〜250
×10-3のフイラメントを多数束ねたヤーンの荷重
2.3ｇ／ｄ時の中間伸度（％）と150℃で30分間加
熱時の乾熱収縮率（％）の和で表わされる寸法不
安定係数が8.5〜18.0であつて、このヤーンを加
撚してなるストランドを複数本束ねて上撚りし、
寸法不安定係数が8.5以下になるように熱処理さ
れたポリエステルコードをタイヤのカーカスプラ
イとしたことを特徴とする均一性の優れた空気入
りタイヤである。 この発明におけるコードを形成するフイラメン
トは、エチレンテレフタレート成分を85モル％以
上含有するポリエステルからなり、ポリエチレン
テレフタレートが好ましく、またエチレンイソフ
タレート、エチレンベンゾエートなどの他の成分
を15モル％以下含む共重合ポリエステルでもよ
い。上記ポリエステルは、オルソクロールフエノ
ールを溶媒として25℃で測定した極限粘度〔η〕
が0.8以上の高重合度ポリエステルであり、極限
粘度〔η〕が0.8未満では寸法安定係数の小さい
コードが得られるが、耐疲労性および強度が低
く、これを使用したタイヤの耐久性は劣る。 上記フイラメントの断面中央部と表面部の複屈
折Δnはほぼ等しく、両者の比は1.1以下である。 通常の方法、例えば干渉顕微鏡を用いて測定し
たとき、上記フイラメントの複屈折Δnは190×
10-3〜205×10-3の範囲が好ましく、複屈折が190
×10-3未満のフイラメントは、クリスタツトの配
向が低く、従つてコードの強度が低くなる205×
10-3より大きくするには、紡糸延伸工程での生産
性が低下するので経済的に好ましくない。 上記フイラメントを多数束ねヤーンにして測定
したとき、寸法不安定係数が8.5〜18.0になるフ
イラメントが選択され、不安定係数が8.5未満の
場合には、ヤーンを加撚して熱処理する工程での
作業性が悪く経済的に好ましくなく、18.0を超え
る場合には、コードの寸法不安定係数が大きくな
つてタイヤの均一性が低下する。 上記ヤーンを加撚してストランドを形成し、こ
のストランドの複数本を束ねて上撚してコードを
形成するとき、コードの長さ10cm当りのヤーンを
ストランドにする下撚り数とストランドをコード
にする上撚り数との平均をＴ、ヤーンの合計デニ
ール数をＤとして、Ｋ＝Ｔ×√で示される撚係
数Ｋを1500〜2500の範囲に選択するのが好まし
く、撚係数が1500未満の場合には耐疲労性が小さ
く、2500を超える場合は、中間伸度が大きくな
り、内圧充填によるタイヤの膨張が大きくなつ
て、タイヤの均一性が低下する。 この発明においてコードの寸法不安定係数が
8.5以下、好ましくは8.5〜４の範囲になるように
熱処理条件が選択される。コードの寸法不安定係
数が8.5を超えればタイヤの均一性が低下する。 上記のようにして得られたコードは、前述した
通常のタイヤ製造においてカーカスプライとして
使用される。 以下にこの発明を具体的に実施例にもとづいて
説明する。 実施例 極限粘度〔η〕0.9の溶融ポリエチレンテレフ
タレートを紡糸ノズルより紡出し、張力を作用さ
せながら冷却固化して延伸したフイラメントで形
成したコードをカーカスプライにして、サイズ
165SR13のラジアルタイヤを製造した。このコー
ド製造条件及びタイヤ性能を第１表に示した。 なお、コード製造の条件の異なる実施例と同様
のタイヤを製造し、比較例として第１表に併記し
た。
エステルコードをカーカスプライとした均一性の
優れた空気入りタイヤに関する。 一般にタイヤの製造工程においては、コードを
多数本配列したすだれ織にゴム引を施した後、コ
ードに対して所定の角度で裁断し、この裁断片の
端部コードを１〜10本重ね合わせて接合してスト
リツプとし、このストリツプをコードに沿つて所
定の長さに切断し、この両切断端部のコードを成
形機上で１〜５本重ね合わせて接合して円筒状の
カーカスプライを形成し、カーカスプライの両開
口部に環状ビード組立体を当接する。次いでビー
ド間隔を狭めながら膨径してトロイダル状とす
る、トロイダル状にする前または後でトレツドゴ
ム、サイドゴムを重合してグリーンタイヤを形成
し、このグリーンタイヤをモールド中で加硫成型
し、加硫成型したタイヤは、タイヤ内腔に圧縮空
気を封入して収縮を防止しながら冷却する、いわ
ゆるポストインフレーシヨンをする、上記のタイ
ヤ製造工程において、カーカスプライの重ね合わ
せ接合部は他の部分に比べて剛性が大きい。 円筒状のカーカスプライをトロイダル状に形成
する時に剛性の大きい部分は拡張される割合が小
さくなつて、剛性の差が大きくなる。上記のよう
にしてカーカスプライに局部的に剛性の異なる所
が生ずれば、その部分の加硫内圧またはポストイ
ンフレーシヨン空気圧によりコードに作用する張
力は、他の部分とは異なり、コードの加熱収縮の
不同が生じ、タイヤ不均一の原因となる。 一方、タイヤに内圧を充填して使用するとき、
内圧によりタイヤは膨張するが、上記のようなカ
ーカスプライの剛性の不均一があると膨張は極部
的に不同となり、サイド凹凸の原因となる。 上記したタイヤ製造工程におけるタイヤ不均一
性はコードの乾燥収縮率が大きいことにより、一
方タイヤ使用におけるサイド凹凸はコードの中間
伸度が大きいことによるものであるから、コード
の乾熱収縮と中間伸度の小さいことが要望され
る。 コードの寸法安定性を示すものとして、2.3
ｇ／ｄの荷重時の中間伸度（％）と150℃で30分
間加熱時の乾熱収縮率（％）との和である寸法不
安定係数が表わされ、この値が小さい程望まし
い。ところが上記中間伸度と乾熱収縮率とは自律
背反関係にあつて中間伸度を大きくすれば、乾熱
収縮率は小さくなる。 そこで、乗心地、耐摩耗性、操縦性の調和がと
れ、均一性の優れたタイヤを得るためには寸法不
安定係数の小さいポリエステルコードが要望され
るのであるが、従来の寸法不安定係数の大きいポ
リエステルヤーンを少ない撚数で加撚したコー
ド、または極限粘度が0.8以下の比較的重合度の
低いポリエステルを原料としたコードは、寸法不
安定係数は小さくなるが、耐疲労性が低下して実
用的なコードは得られない。 溶融ポリエステルを紡糸ノズルより紡出して、
殆んど張力を作用させないで冷却固化していた従
来の方法とは異なる紡糸法、すなわち溶融ポリマ
ーを紡糸ノズルより紡出して、0.01〜0.2ｇ／ｄ
の張力を作用させてクリスタツトを配向させなが
ら、紡出体断面方向の温度分布が均一になるよう
に冷却固化して得た紡出糸を1.2〜４倍に延伸し
たフイラメントは、フイラメントの中央部および
表面部ともにクリスタツトが高度に配向してお
り、このフイラメントで形成したコードの不安定
係数は、小さくなるとの知見を得てこの発明をな
したのである。 すなわちこの発明は、エチレンテレフタレート
成分を85モル％以上含有した溶融高重合度ポリエ
ステルを紡糸ノズルより紡出し、張力を作用させ
ながら冷却固化した紡出糸を延伸して得た極限粘
度〔η〕が0.8以上、複屈折Δnが190×10-3〜250
×10-3のフイラメントを多数束ねたヤーンの荷重
2.3ｇ／ｄ時の中間伸度（％）と150℃で30分間加
熱時の乾熱収縮率（％）の和で表わされる寸法不
安定係数が8.5〜18.0であつて、このヤーンを加
撚してなるストランドを複数本束ねて上撚りし、
寸法不安定係数が8.5以下になるように熱処理さ
れたポリエステルコードをタイヤのカーカスプラ
イとしたことを特徴とする均一性の優れた空気入
りタイヤである。 この発明におけるコードを形成するフイラメン
トは、エチレンテレフタレート成分を85モル％以
上含有するポリエステルからなり、ポリエチレン
テレフタレートが好ましく、またエチレンイソフ
タレート、エチレンベンゾエートなどの他の成分
を15モル％以下含む共重合ポリエステルでもよ
い。上記ポリエステルは、オルソクロールフエノ
ールを溶媒として25℃で測定した極限粘度〔η〕
が0.8以上の高重合度ポリエステルであり、極限
粘度〔η〕が0.8未満では寸法安定係数の小さい
コードが得られるが、耐疲労性および強度が低
く、これを使用したタイヤの耐久性は劣る。 上記フイラメントの断面中央部と表面部の複屈
折Δnはほぼ等しく、両者の比は1.1以下である。 通常の方法、例えば干渉顕微鏡を用いて測定し
たとき、上記フイラメントの複屈折Δnは190×
10-3〜205×10-3の範囲が好ましく、複屈折が190
×10-3未満のフイラメントは、クリスタツトの配
向が低く、従つてコードの強度が低くなる205×
10-3より大きくするには、紡糸延伸工程での生産
性が低下するので経済的に好ましくない。 上記フイラメントを多数束ねヤーンにして測定
したとき、寸法不安定係数が8.5〜18.0になるフ
イラメントが選択され、不安定係数が8.5未満の
場合には、ヤーンを加撚して熱処理する工程での
作業性が悪く経済的に好ましくなく、18.0を超え
る場合には、コードの寸法不安定係数が大きくな
つてタイヤの均一性が低下する。 上記ヤーンを加撚してストランドを形成し、こ
のストランドの複数本を束ねて上撚してコードを
形成するとき、コードの長さ10cm当りのヤーンを
ストランドにする下撚り数とストランドをコード
にする上撚り数との平均をＴ、ヤーンの合計デニ
ール数をＤとして、Ｋ＝Ｔ×√で示される撚係
数Ｋを1500〜2500の範囲に選択するのが好まし
く、撚係数が1500未満の場合には耐疲労性が小さ
く、2500を超える場合は、中間伸度が大きくな
り、内圧充填によるタイヤの膨張が大きくなつ
て、タイヤの均一性が低下する。 この発明においてコードの寸法不安定係数が
8.5以下、好ましくは8.5〜４の範囲になるように
熱処理条件が選択される。コードの寸法不安定係
数が8.5を超えればタイヤの均一性が低下する。 上記のようにして得られたコードは、前述した
通常のタイヤ製造においてカーカスプライとして
使用される。 以下にこの発明を具体的に実施例にもとづいて
説明する。 実施例 極限粘度〔η〕0.9の溶融ポリエチレンテレフ
タレートを紡糸ノズルより紡出し、張力を作用さ
せながら冷却固化して延伸したフイラメントで形
成したコードをカーカスプライにして、サイズ
165SR13のラジアルタイヤを製造した。このコー
ド製造条件及びタイヤ性能を第１表に示した。 なお、コード製造の条件の異なる実施例と同様
のタイヤを製造し、比較例として第１表に併記し
た。
【表】
上記第１表のサイド凹凸は、タイヤに2.2Kg／
cm2の内圧空気を充填したときに形成されるサドウ
オール上のラジアル方向の溝状凹部の深さを５本
のタイヤについてノギスで測定し、凹部の生じな
いものを３点、凹部の平均深さ0.3mm未満のもの
を２点、平均深さが0.3以上のものを１点として
示した。タイヤ不均一性（R.F.V）は、自動車技
術会制定の自動車規格JASO−C607に準拠して、
内圧２Kg／cm2のタイヤを荷重387Kgでドラムに押
圧して60rpmで回転させ、タイヤ半径方向の力の
変動の大きさを測定した。タイヤ耐久性は、米国
自動車安定基準FMVSS109に準拠し、内圧107
Kg／cm2、速度80Km／ｈで、所定時間毎に、所定の
荷重を加算しつつドラム走行させタイヤの故障に
至るまでの時間を測定し、従来の溶融ポリエステ
ルをノズルから紡出して張力を作用させないで紡
糸延伸したフイラメントのコードを使用した比較
例１の測定値を100として指数で示した。 上記第１表でみられるように、実施例のタイヤ
は比較例よりもサイド凹凸、タイヤ不均一性が小
さく、タイヤの均一性に優れている。実施例のタ
イヤの中でも、コードの寸法不安定係数が小さい
実施例中の１のタイヤが最も均一性が大きくなる
につれタイヤ不均一性が大きくなつている。比較
例中の２は極限粘度の小さいポリエステルコード
の例であつて、寸法不安定係数は小さいが、タイ
ヤ均一性、耐久性が実施例に比べて劣つている。 上述したように、この発明によつて得られる空
気入りタイヤはタイヤの均一性が良好であり、耐
久性にも優れている。
cm2の内圧空気を充填したときに形成されるサドウ
オール上のラジアル方向の溝状凹部の深さを５本
のタイヤについてノギスで測定し、凹部の生じな
いものを３点、凹部の平均深さ0.3mm未満のもの
を２点、平均深さが0.3以上のものを１点として
示した。タイヤ不均一性（R.F.V）は、自動車技
術会制定の自動車規格JASO−C607に準拠して、
内圧２Kg／cm2のタイヤを荷重387Kgでドラムに押
圧して60rpmで回転させ、タイヤ半径方向の力の
変動の大きさを測定した。タイヤ耐久性は、米国
自動車安定基準FMVSS109に準拠し、内圧107
Kg／cm2、速度80Km／ｈで、所定時間毎に、所定の
荷重を加算しつつドラム走行させタイヤの故障に
至るまでの時間を測定し、従来の溶融ポリエステ
ルをノズルから紡出して張力を作用させないで紡
糸延伸したフイラメントのコードを使用した比較
例１の測定値を100として指数で示した。 上記第１表でみられるように、実施例のタイヤ
は比較例よりもサイド凹凸、タイヤ不均一性が小
さく、タイヤの均一性に優れている。実施例のタ
イヤの中でも、コードの寸法不安定係数が小さい
実施例中の１のタイヤが最も均一性が大きくなる
につれタイヤ不均一性が大きくなつている。比較
例中の２は極限粘度の小さいポリエステルコード
の例であつて、寸法不安定係数は小さいが、タイ
ヤ均一性、耐久性が実施例に比べて劣つている。 上述したように、この発明によつて得られる空
気入りタイヤはタイヤの均一性が良好であり、耐
久性にも優れている。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ エチレンテレフタレート成分を85モル％以上
含有した溶融高重合度ポリエステルを紡糸ノズル
より紡出し、張力を作用させながら冷却固化した
紡出糸を延伸して得た極限粘土〔η〕が0.8以上、
複屈折Δnが190×10-3〜205×10-3のフイラメン
トを多数束ねたヤーンの荷重2.3ｇ／ｄ時の中間
伸度（％）と150℃で30分間加熱時の乾熱収縮率
（％）の和で表される寸法不安定係数が8.5〜18.0
であつて、このヤーンを下撚してなるストランド
を複数本束ねて次式 Ｋ＝Ｔ×√ （式中Ｋは撚係数、Ｔは下撚りの撚数と上撚りの
撚り数の平均値、Ｄはヤーンの合計デニール数）
で示される撚係数が1500〜2500になるように上撚
りし更に寸法不安定係数が8.5以下になるように
熱処理されたポリエステルコードをタイヤのカー
カスプライとしたことを特徴とする均一性の優れ
た空気入りタイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57154230A JPS5945202A (ja) | 1982-09-03 | 1982-09-03 | 均一性の優れた空気入りタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57154230A JPS5945202A (ja) | 1982-09-03 | 1982-09-03 | 均一性の優れた空気入りタイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5945202A JPS5945202A (ja) | 1984-03-14 |
| JPS6348726B2 true JPS6348726B2 (ja) | 1988-09-30 |
Family
ID=15579689
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57154230A Granted JPS5945202A (ja) | 1982-09-03 | 1982-09-03 | 均一性の優れた空気入りタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5945202A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0522418U (ja) * | 1991-09-04 | 1993-03-23 | 日本電気株式会社 | 多連式ｉｃクランプハンド |
| WO2020184225A1 (ja) * | 2019-03-08 | 2020-09-17 | 株式会社Ｃｙｇａｍｅｓ | 情報処理プログラム、情報処理方法、ゲーム装置および情報処理システム |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3686560D1 (de) * | 1985-06-21 | 1992-10-01 | Schweizerische Viscose | Polyestergarn und verfahren zu dessen herstellung. |
| US5322921A (en) * | 1985-06-21 | 1994-06-21 | Rhone-Poulenc Viscosuisse Sa | Polyester yarn |
| US4983653A (en) * | 1986-11-12 | 1991-01-08 | Diafoil Company, Ltd. | Polyester shrinkable film containing benzotriazole |
| EP0267799B1 (en) * | 1986-11-12 | 1993-08-18 | Diafoil Hoechst Co., Ltd | Shrinkable polyester film |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5224066A (en) * | 1975-08-19 | 1977-02-23 | Fujitsu Ltd | And-gate element |
| US4101525A (en) * | 1976-10-26 | 1978-07-18 | Celanese Corporation | Polyester yarn of high strength possessing an unusually stable internal structure |
| JPS567882A (en) * | 1979-06-27 | 1981-01-27 | Mitsubishi Electric Corp | Terminal floor stop device for elevator |
-
1982
- 1982-09-03 JP JP57154230A patent/JPS5945202A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0522418U (ja) * | 1991-09-04 | 1993-03-23 | 日本電気株式会社 | 多連式ｉｃクランプハンド |
| WO2020184225A1 (ja) * | 2019-03-08 | 2020-09-17 | 株式会社Ｃｙｇａｍｅｓ | 情報処理プログラム、情報処理方法、ゲーム装置および情報処理システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5945202A (ja) | 1984-03-14 |
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