JPS6350429A - 表面性状に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
表面性状に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法Info
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- JPS6350429A JPS6350429A JP61192939A JP19293986A JPS6350429A JP S6350429 A JPS6350429 A JP S6350429A JP 61192939 A JP61192939 A JP 61192939A JP 19293986 A JP19293986 A JP 19293986A JP S6350429 A JPS6350429 A JP S6350429A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「発明の目的」
本発明は表面性状に優れたオーステナイト系ステンレス
鋼板の製造方法に係り、熱中性子吸収性に優れたボロン
添加オーステナイト系ステンレス鋼板を表面性状の優れ
たものとして製造する方法を提供しようとするものであ
る。
鋼板の製造方法に係り、熱中性子吸収性に優れたボロン
添加オーステナイト系ステンレス鋼板を表面性状の優れ
たものとして製造する方法を提供しようとするものであ
る。
産業上の利用分野
使用済み核燃料の輸送ないし貯蔵用キャスクの燃料パケ
ット用材料などとして使用されるボロン添加オーステナ
イト系鋼板の製造。
ット用材料などとして使用されるボロン添加オーステナ
イト系鋼板の製造。
従来の技術
Ｂを０．３〜２．０ｗｔ％添加したオーステナイト系ス
テンレス鋼は、熱中性子吸収性に優れ、使用済核燃料の
輸送及び貯蔵用キャスクの燃料バスケット用材料として
使用される。しかしＢは、このステンレス鋼中では硬く
脆いホウ化物を形成するため、Ｂ添加量の増加に従い熱
間加工性が著しく低下する。熱中性子吸収材としては、
通常１０ｗ以下の厚さのＢ添加オーステナイト系ステン
レス鋼中厚板及び薄板が使用されるが、このステンレス
鋼を通常の１ヒートの熱間圧延によりＬｏｗの板厚まで
圧延する場合、圧延仕上温度は７００℃以下まで低下し
、熱間加工性の劣化から割れの発生を防ぐことは不可能
である。またホウ化物は、１２００℃以上、で溶融する
ので、加熱温度は１１７５℃より高く設定することはで
きない。このため従来は多ヒートによる熱間圧延や鍛造
による製造が行われてきた。
テンレス鋼は、熱中性子吸収性に優れ、使用済核燃料の
輸送及び貯蔵用キャスクの燃料バスケット用材料として
使用される。しかしＢは、このステンレス鋼中では硬く
脆いホウ化物を形成するため、Ｂ添加量の増加に従い熱
間加工性が著しく低下する。熱中性子吸収材としては、
通常１０ｗ以下の厚さのＢ添加オーステナイト系ステン
レス鋼中厚板及び薄板が使用されるが、このステンレス
鋼を通常の１ヒートの熱間圧延によりＬｏｗの板厚まで
圧延する場合、圧延仕上温度は７００℃以下まで低下し
、熱間加工性の劣化から割れの発生を防ぐことは不可能
である。またホウ化物は、１２００℃以上、で溶融する
ので、加熱温度は１１７５℃より高く設定することはで
きない。このため従来は多ヒートによる熱間圧延や鍛造
による製造が行われてきた。
一方、Ｂ添加オーステナイト系ステンレス鋼に几あるい
はＶを添加してホウ化物の組成、形態を変化させて熱間
加工性を改善することが試みられているが、これらの元
素はフェライト形成元素であるため、ホウ化物の外にデ
ルタ・フェライトをも形成し、熱間加工性の飛躍的な向
上には結びつかず、熱間圧延時の割れ発生は防止できな
い。
はＶを添加してホウ化物の組成、形態を変化させて熱間
加工性を改善することが試みられているが、これらの元
素はフェライト形成元素であるため、ホウ化物の外にデ
ルタ・フェライトをも形成し、熱間加工性の飛躍的な向
上には結びつかず、熱間圧延時の割れ発生は防止できな
い。
発明が解決しようとする問題点
上記したような従来技術には、次のような問題点が挙げ
られる。
られる。
（１） Ｂ添加オーステナイト系ステンレス鋼では、
熱間加工の可能な温度範囲が狭いために多数回の加熱加
工を繰り返して製造することが必要で製造コストを上昇
させる。
熱間加工の可能な温度範囲が狭いために多数回の加熱加
工を繰り返して製造することが必要で製造コストを上昇
させる。
（２） 目的の板厚が１０−以下の中厚鋼板あるいは
３露以下の薄鋼板として用いることが多いが、板厚が薄
くなると温度低下が太き（なり、加工可能温度域で圧延
、鍛造を終了させることができなくなり、割れが発生す
る。
３露以下の薄鋼板として用いることが多いが、板厚が薄
くなると温度低下が太き（なり、加工可能温度域で圧延
、鍛造を終了させることができなくなり、割れが発生す
る。
（３）割れは鋼板の端部より発生するが、割れの発生し
た部分は使用に供することができないため歩留りの低下
につながる。
た部分は使用に供することができないため歩留りの低下
につながる。
「発明の構成」
問題点を消失するための手段
１、 Ｂ：０．３〜２．（ｈｗｔ％、 Ｃ：０．０
８ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：２
．Ｑｖｉ％以下、ｐ：０．０５ｗｔ％以下、 Ｓ：０
．０３ｗｔ％以下、Ｃｒ：１６．０〜２０．０ｗｔ％
、 Ｎ１：８．０〜１５．０ｗｔ％、Ｍｏ：３．０ｗ
ｔ％以下、 Ｎ ： ０．１５ｗｔ％以下を含有し、
残部がｈ及び不可避不純物からなる鋼を１１００℃以上
１１７５℃以下で加熱し、下記の式で示される温度以上
で仕上圧延を行うことを特徴とする表面性状に優れたオ
ーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法。
８ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：２
．Ｑｖｉ％以下、ｐ：０．０５ｗｔ％以下、 Ｓ：０
．０３ｗｔ％以下、Ｃｒ：１６．０〜２０．０ｗｔ％
、 Ｎ１：８．０〜１５．０ｗｔ％、Ｍｏ：３．０ｗ
ｔ％以下、 Ｎ ： ０．１５ｗｔ％以下を含有し、
残部がｈ及び不可避不純物からなる鋼を１１００℃以上
１１７５℃以下で加熱し、下記の式で示される温度以上
で仕上圧延を行うことを特徴とする表面性状に優れたオ
ーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法。
Ｔ＝５３ Ｂ＋８７０
但し、Ｔ：仕上圧延温度（℃）
Ｂ：Ｂ添加量（ｗｔ％］
２．８：０．３〜２．０ｗｔ％、 Ｃ：０．０８ｗｔ
％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、 Ｍ ｎ ＊ ２
．Ｏｖｒ を−以下、Ｐ：０．０５ｗｔ％以下、 ８
二Ｏ，０３ｗｔ＊以下、Ｃｒ ： １６．０〜２０．Ｏ
ｖ ｔ ｑ６、 Ｎ ｉ ： ８．０〜１５．Ｏｗ ｔ
％ 、ＭＯ： ３．０ｗｔ％以下、 Ｎ：０．１
５ｗｔ％以下を含有し、残部がｈ及び不可避不純物から
なる鋼を素材とし、該素材を１枚以上重ねて内材とし、
該内材をカバー材及び側板で囲みパック圧延用素材を組
立て、該パック圧延用素材を１１００℃以上１１７５℃
以下で加熱し、下記の式で示される温度以上で仕上圧延
を行うことを特徴とする表面性状に優れたオーステナイ
ト系ステンレス鋼板の製造方法。
％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、 Ｍ ｎ ＊ ２
．Ｏｖｒ を−以下、Ｐ：０．０５ｗｔ％以下、 ８
二Ｏ，０３ｗｔ＊以下、Ｃｒ ： １６．０〜２０．Ｏ
ｖ ｔ ｑ６、 Ｎ ｉ ： ８．０〜１５．Ｏｗ ｔ
％ 、ＭＯ： ３．０ｗｔ％以下、 Ｎ：０．１
５ｗｔ％以下を含有し、残部がｈ及び不可避不純物から
なる鋼を素材とし、該素材を１枚以上重ねて内材とし、
該内材をカバー材及び側板で囲みパック圧延用素材を組
立て、該パック圧延用素材を１１００℃以上１１７５℃
以下で加熱し、下記の式で示される温度以上で仕上圧延
を行うことを特徴とする表面性状に優れたオーステナイ
ト系ステンレス鋼板の製造方法。
Ｔ＝５３ Ｂ＋８７０
但し、Ｔ：仕上圧延温度（’Ｃ）
ＢＩＢ添加量（ｗｔチ）
作用
Ｃｒ ： ｌ ６．０〜２０．Ｏｗｔ％、 Ｎｌ ：
８．０〜１５、 Ｏｗｔ’ｌ＋が含有されることにより
耐食性を確保したオーステナイト系ステンレス鋼となり
、しかも熱間加工性と経済性を得しめる。
８．０〜１５、 Ｏｗｔ’ｌ＋が含有されることにより
耐食性を確保したオーステナイト系ステンレス鋼となり
、しかも熱間加工性と経済性を得しめる。
Ｂが０．３〜２． Ｏｗｔ％含有されることにより熱中
性子吸収性を得しめ、しかも熱間加工性劣化を回避する
。
性子吸収性を得しめ、しかも熱間加工性劣化を回避する
。
Ｃを０．０８ ｗｔＬＩＪ以下、Ｍｎを２．０ｗｔ％以
下、Ｐを０．０５ ｗｔ％以下とすると共ｌｌＣＭｏ
を含有させて耐食性を確保し、＆を２． Ｏｗｔｎ以
下として靭性劣化を避け、更にＳを０．０３ ｗｔチ以
下、Ｎを０、１５ ｗｔ％以下として熱間加工性劣化を
防止する。
下、Ｐを０．０５ ｗｔ％以下とすると共ｌｌＣＭｏ
を含有させて耐食性を確保し、＆を２． Ｏｗｔｎ以
下として靭性劣化を避け、更にＳを０．０３ ｗｔチ以
下、Ｎを０、１５ ｗｔ％以下として熱間加工性劣化を
防止する。
１１００℃以上の加熱で仕上り温度の著しい低下を避け
、又１１７５℃以下の加熱温度としてホウ化物の溶融を
避けて圧延中に割れることをなからしめ、仕上り温度を
Ｂ添加量に応じて求められる所定温度（Ｔ’Ｃ）以上と
して割れ発生を回避する。
、又１１７５℃以下の加熱温度としてホウ化物の溶融を
避けて圧延中に割れることをなからしめ、仕上り温度を
Ｂ添加量に応じて求められる所定温度（Ｔ’Ｃ）以上と
して割れ発生を回避する。
実施例
上記したような本発明について更に具体的に説明すると
、本発明者等は前述した如き従来技術の問題点に鑑み種
々研究を重ね鋭意検討した結果、特定組成の鋼を所定温
度に加熱すると共にＢ量を考慮した一定温度以上で仕上
げることにより表面性状の良好なり添加オーステナイト
系ステンレス鋼板の製造方法を得ることに成功した。
、本発明者等は前述した如き従来技術の問題点に鑑み種
々研究を重ね鋭意検討した結果、特定組成の鋼を所定温
度に加熱すると共にＢ量を考慮した一定温度以上で仕上
げることにより表面性状の良好なり添加オーステナイト
系ステンレス鋼板の製造方法を得ることに成功した。
即ち、本発明ではＢを上述したように熱中性子吸収性に
優れた範囲で含有すると共に、Ｃ２５Ｌ、 Ｍｎ 、
Ｐ 、 ８ 、 ＭｅおよびＮを夫々所定値以下で含有
しており、又Ｃｒを１６．０〜２０．０ｖｒｔ％、Ｎ１
を１０〜１５．０ｗｔ）の範囲内で含有し、残部がオー
ステナイト系ステンレス鋼板を製造するに際し、初めに
１１００℃以上１１７５℃以下の温度域に加熱した上で
、熱間圧延あるいは鍛造により牙２次以降の圧延用素材
を製造する。
優れた範囲で含有すると共に、Ｃ２５Ｌ、 Ｍｎ 、
Ｐ 、 ８ 、 ＭｅおよびＮを夫々所定値以下で含有
しており、又Ｃｒを１６．０〜２０．０ｖｒｔ％、Ｎ１
を１０〜１５．０ｗｔ）の範囲内で含有し、残部がオー
ステナイト系ステンレス鋼板を製造するに際し、初めに
１１００℃以上１１７５℃以下の温度域に加熱した上で
、熱間圧延あるいは鍛造により牙２次以降の圧延用素材
を製造する。
矛２次以降の圧延は鋼板の温度低下を防ぐ意味からパッ
ク圧延を行う。即ち前段階で製造した素材を１枚以上重
ねて内材とし、軟鋼あるいは炭素鋼製のカバー材、側板
を溶接により組立てパック圧延素材とし、これを１１０
０℃以上１１７５℃以下の温度域に加熱した上で、添加
Ｂｉｔにより下記の１式で決定される限界仕上り温度で
以上の仕上り温度で、１−２次以降の圧延を行い、必要
に応じて矛３次以降の同様な仕上り温度によるパック圧
延を行い目的板厚のＢ添加オーステナイト系ステンレス
鋼板を製造するものである。
ク圧延を行う。即ち前段階で製造した素材を１枚以上重
ねて内材とし、軟鋼あるいは炭素鋼製のカバー材、側板
を溶接により組立てパック圧延素材とし、これを１１０
０℃以上１１７５℃以下の温度域に加熱した上で、添加
Ｂｉｔにより下記の１式で決定される限界仕上り温度で
以上の仕上り温度で、１−２次以降の圧延を行い、必要
に応じて矛３次以降の同様な仕上り温度によるパック圧
延を行い目的板厚のＢ添加オーステナイト系ステンレス
鋼板を製造するものである。
Ｔ ＝ ５３ Ｂ ＋ ８７０−−・・・・・・・Ｉ（
Ｂ ：Ｂ添加量（ｗｔチ）、Ｔ＝限界仕上り温度（℃）
） 本発明における、上述したような成分ｍ戊の限定理由を
、ｗｔ％ （以下単にチという）によって説明すると、
以下の如くである。
Ｂ ：Ｂ添加量（ｗｔチ）、Ｔ＝限界仕上り温度（℃）
） 本発明における、上述したような成分ｍ戊の限定理由を
、ｗｔ％ （以下単にチという）によって説明すると、
以下の如くである。
Ｂ：０．３〜２．０チ。
Ｂは、熱中性子吸収性をもたせるための必須元素であっ
て、少なくとも０．３％を必要とする。
て、少なくとも０．３％を必要とする。
一方、このＢはオーステナイト系ステンレス鋼中でホウ
化物として存在し、とのホウ化物はＢ添加量の増加に従
って増加し、熱間加工性を劣化させるので２．０％を上
限とする。
化物として存在し、とのホウ化物はＢ添加量の増加に従
って増加し、熱間加工性を劣化させるので２．０％を上
限とする。
Ｃ：０．０８チ以下。
Ｃは、 ｃｒと反応してｃｒ炭化物を形成し易く耐食性
を劣化させる。またＢとも結合し易く脆化を助長する。
を劣化させる。またＢとも結合し易く脆化を助長する。
とれらの意味からｏ、ｏｓｓ以下とする。
、ｉ：２．、ｏチ以下
＆は、脱酸効果を持っ元素であるが、２．０ｓを超えて
添加すると靭性が損われるので２．０％を上限とする。
添加すると靭性が損われるので２．０％を上限とする。
Ｍｎ：２．０チ以下。
Ｍｎは、脱酸元素として有効であるが、耐食性の観点か
ら２．０チを限度とする。
ら２．０チを限度とする。
Ｐ：０．０５慢以下。
Ｐは、偏析を起こしやす（、熱間加工性、耐食性を劣化
させるのでＯ，ＯＳ＊以下とすることが必要である。
させるのでＯ，ＯＳ＊以下とすることが必要である。
Ｓ：０．０３チ以下。
Ｓは、低融点のＦａ ３を形成し熱間加工性を劣化させ
るので０．０３％以下とすべきである。
るので０．０３％以下とすべきである。
Ｃｒ ： １６．０〜２０．０ ％。
ｃｒは、オーステナイト系ステンレス鋼の主要構成元素
であり、耐食性を確保する上で１６．。
であり、耐食性を確保する上で１６．。
チ以上を必要とする。然し２０．Ｃ１を超えて添加する
とデルタ・フェライトを形成し熱間加工性を劣化させる
ので２０．０％を上限とする。
とデルタ・フェライトを形成し熱間加工性を劣化させる
ので２０．０％を上限とする。
Ｎｉ：８．０〜１５、ＯＳ。
Ｎｉは、Ｃｒと並ぶオーステナイト系ステンレス鋼の主
要元素であり、耐食性の確保から８．Ｏ慢以上を必要と
するが、一方１５．０％を超えると経済性が失われるの
で１５％を上限とすることが必要である。
要元素であり、耐食性の確保から８．Ｏ慢以上を必要と
するが、一方１５．０％を超えると経済性が失われるの
で１５％を上限とすることが必要である。
Ｍｏ：３．０チ以下。
耐食性の向上に有効な元素であるが、３．０％を超える
とび相を形成しやすくなり、熱間加工性が損われるので
３． Ｏチ以下とする。
とび相を形成しやすくなり、熱間加工性が損われるので
３． Ｏチ以下とする。
Ｎ：Ｏ，１５％以下◇
Ｎは、ステンレス鋼の強化に有効であるが、過剰の添加
はΔ化ホウ素を形成し、熱間加工性を劣化させるので０
．１５％を限度とする。
はΔ化ホウ素を形成し、熱間加工性を劣化させるので０
．１５％を限度とする。
上記のような成分組成を有するものに対するｆ、！遣方
法について説明すると以下の如（である。
法について説明すると以下の如（である。
即ち、Ｂ添加オーステナイト系ステンレス鋼は、既述し
たよさに使用済み核燃料の輸送及び貯蔵用キャスクの燃
料バスケット用の材料として板厚２０ｍ以下の中厚板あ
るいは薄板として使用されることが多く、このＢ添加オ
ーステナイト系ステンレス鋼中には多量のホウ化物が存
在し、とうしたホウ化物は硬（脆いために熱間加工性を
著しく劣化させ、加工可能温度範囲が限定される。本発
明の主旨は、熱間加工を複数回に分け、板厚が厚く温度
降下の緩やかな段階で矛１回の圧延又は鍛造を行って１
，１−２次以降の圧延用素材を製造し、乏・２次以降の
圧延ではパック圧延を行うことによって温度低下を制御
し、目的のＢ添加オーステナイト系ステンレス銅板を製
造する。このような本発明法においてはパック圧延によ
り鋼板の温度低下を抑制できるため、１回の加熱でより
大きな加工度を採れるばかりでなく、カバー材及び側板
の拘束により割れの発生を抑制することが可能となる。
たよさに使用済み核燃料の輸送及び貯蔵用キャスクの燃
料バスケット用の材料として板厚２０ｍ以下の中厚板あ
るいは薄板として使用されることが多く、このＢ添加オ
ーステナイト系ステンレス鋼中には多量のホウ化物が存
在し、とうしたホウ化物は硬（脆いために熱間加工性を
著しく劣化させ、加工可能温度範囲が限定される。本発
明の主旨は、熱間加工を複数回に分け、板厚が厚く温度
降下の緩やかな段階で矛１回の圧延又は鍛造を行って１
，１−２次以降の圧延用素材を製造し、乏・２次以降の
圧延ではパック圧延を行うことによって温度低下を制御
し、目的のＢ添加オーステナイト系ステンレス銅板を製
造する。このような本発明法においてはパック圧延によ
り鋼板の温度低下を抑制できるため、１回の加熱でより
大きな加工度を採れるばかりでなく、カバー材及び側板
の拘束により割れの発生を抑制することが可能となる。
具体例として、下記する矛１表に示した組成のＢ添加オ
ーステナイト系ステンレス鋼を溶解し、１１５０℃に加
熱して通常圧延を行ったところ、Ｂ添加量に応じて鋼板
に発生する割れ長さは、牙２図の如く変化する。即ちＢ
添加量の増加に従い、また圧延仕上り温度の低下に伴っ
て割れの長さが増加する。
ーステナイト系ステンレス鋼を溶解し、１１５０℃に加
熱して通常圧延を行ったところ、Ｂ添加量に応じて鋼板
に発生する割れ長さは、牙２図の如く変化する。即ちＢ
添加量の増加に従い、また圧延仕上り温度の低下に伴っ
て割れの長さが増加する。
一方、厚板ミルでオーステナイト系ステンレス鋼を熱間
圧延する場合は、仕上り板厚が薄（なるほど圧延温度降
下量（加熱温度と仕上り温度との差で定義する〕は大き
くなる。例えば１０雪厚に仕上げる場合、圧延温度降下
量は３００〜５００℃になる。従って通常の圧延では、
温度降下が大きいために割れの発生が著しくなり、Ｂ添
加オーステナイト系ステンレス鋼の薄板あるいは中厚板
の製造は不可能である。しかし、仕上げ板厚が厚く、圧
延中の温度降下が少ない場合には、割れの発生を極力少
なくした圧延が可能である。即ち通常圧延法においては
仕上り板厚を厚くとり、温度降下を少なくする条件下で
圧延または鍛造を行い１．！ｆＦ２次以降のパック圧延
用素材を製造する。
圧延する場合は、仕上り板厚が薄（なるほど圧延温度降
下量（加熱温度と仕上り温度との差で定義する〕は大き
くなる。例えば１０雪厚に仕上げる場合、圧延温度降下
量は３００〜５００℃になる。従って通常の圧延では、
温度降下が大きいために割れの発生が著しくなり、Ｂ添
加オーステナイト系ステンレス鋼の薄板あるいは中厚板
の製造は不可能である。しかし、仕上げ板厚が厚く、圧
延中の温度降下が少ない場合には、割れの発生を極力少
なくした圧延が可能である。即ち通常圧延法においては
仕上り板厚を厚くとり、温度降下を少なくする条件下で
圧延または鍛造を行い１．！ｆＦ２次以降のパック圧延
用素材を製造する。
通常圧延法で製造した素材は、必要に応じて切断、表面
の手入れを行った後に、１枚以上を重ね、軟鋼、炭素鋼
などをカバー材、側板として溶接によりパック圧延素材
を組み立てる。これを１１００℃以上１１７５℃以下に
加熱して牙２次以降の圧延を行う。１１００℃未満の加
熱では、仕上り温度の低下が著しくなり圧延可能な温度
範囲が狭くなるため、好ましくなく、また１１７５℃を
超えて加熱するとホウ化物の溶融が起こり圧延中に割れ
るために、加熱温度は１１００℃以上１１７５℃以下と
する。前記した矛１表に示した組成のＢ添加オーステナ
イト鋼を素材として、１１５０℃に加熱してパック圧延
を行った結果を次の矛２表及び牙１図に示す。
の手入れを行った後に、１枚以上を重ね、軟鋼、炭素鋼
などをカバー材、側板として溶接によりパック圧延素材
を組み立てる。これを１１００℃以上１１７５℃以下に
加熱して牙２次以降の圧延を行う。１１００℃未満の加
熱では、仕上り温度の低下が著しくなり圧延可能な温度
範囲が狭くなるため、好ましくなく、また１１７５℃を
超えて加熱するとホウ化物の溶融が起こり圧延中に割れ
るために、加熱温度は１１００℃以上１１７５℃以下と
する。前記した矛１表に示した組成のＢ添加オーステナ
イト鋼を素材として、１１５０℃に加熱してパック圧延
を行った結果を次の矛２表及び牙１図に示す。
即ち、Ｂ添加量が高いほどホウ化物が多いため割れの発
生する温度は高くなる。従ってＢ添加量に応じてパック
圧延の仕上り温度を高くとる必要がある。つまりパック
材の圧延仕上り温度をＢ添加量（Ｂ）に応じて前記１式
（〒＝５３Ｂ＋８７０）で与えられる限界仕上り温度Ｔ
’Ｃ以上にとった圧延を行えばよいことは牙１図におい
て示される通りである。
生する温度は高くなる。従ってＢ添加量に応じてパック
圧延の仕上り温度を高くとる必要がある。つまりパック
材の圧延仕上り温度をＢ添加量（Ｂ）に応じて前記１式
（〒＝５３Ｂ＋８７０）で与えられる限界仕上り温度Ｔ
’Ｃ以上にとった圧延を行えばよいことは牙１図におい
て示される通りである。
即ち本発明によれば、カバー材の板厚、内材の枚数を適
切にとり圧延仕上り温度がＢ添加量に応じて１式で与え
られる限界仕上り温度以上となる条件下で圧延すること
により、任意の板厚のＢ添加オーステナイト系ステンレ
ス鋼板の製造が割れのない表面性状の優れたものとして
可能となる。尚、通常圧延を行う場合の限界仕上り温度
についても当然上述したパック圧延の場合と同じである
。
切にとり圧延仕上り温度がＢ添加量に応じて１式で与え
られる限界仕上り温度以上となる条件下で圧延すること
により、任意の板厚のＢ添加オーステナイト系ステンレ
ス鋼板の製造が割れのない表面性状の優れたものとして
可能となる。尚、通常圧延を行う場合の限界仕上り温度
についても当然上述したパック圧延の場合と同じである
。
更に本発明方法によるＢ添加オーステナイト系ステンレ
ス鋼の具体的な製造例について述べると以下の如くであ
る。
ス鋼の具体的な製造例について述べると以下の如くであ
る。
製造例１
次の矛３表に示した１％Ｂオーステナイト系スナステン
レス鋼空中で溶製した。これを通常圧延後、数回のパッ
ク圧延を行い４〜３０５ｍ＋厚のパック圧延用素材を得
た。これを才４表に示す条件で最終バック圧延材に組立
て、１１５０℃に加熱して圧延を行ったが、その結果も
第４表に示す。即ち仕上り温度を前記した１式をｉ′Ａ
足するように採ることにより、１５瓢以下の板厚を有す
る鋼板の製造が割れのないものとして適切に達成された
。
レス鋼空中で溶製した。これを通常圧延後、数回のパッ
ク圧延を行い４〜３０５ｍ＋厚のパック圧延用素材を得
た。これを才４表に示す条件で最終バック圧延材に組立
て、１１５０℃に加熱して圧延を行ったが、その結果も
第４表に示す。即ち仕上り温度を前記した１式をｉ′Ａ
足するように採ることにより、１５瓢以下の板厚を有す
る鋼板の製造が割れのないものとして適切に達成された
。
牙３表
〔単位：ｗｔチ〕
製造例２
元厚の異なる素材でパックを組んで圧延を行った例を牙
５表に示す。最終圧延の素材は製造例１と同様に製造し
たゆ元厚の異なる素材でパックを組んだ場合でも、前記
１式を満足する条件で圧延を行うことにより、割れを発
生させずに鋼板を製造することが可能であることが確認
された。
５表に示す。最終圧延の素材は製造例１と同様に製造し
たゆ元厚の異なる素材でパックを組んだ場合でも、前記
１式を満足する条件で圧延を行うことにより、割れを発
生させずに鋼板を製造することが可能であることが確認
された。
「発明の効果」
以上説明したように本発明方法によるときは、従来の熱
間圧延方法で製造することの困難なり添加オーステナイ
ト系ステンレス鋼板を適切に製造することが可能であり
、しかも割れの発生のな〜・表面性状の良好な、また歩
留りの高いＢ添加オーステナイト系ステンレス鋼板を製
造し得るものであって、工業的効果の大きい発明である
。
間圧延方法で製造することの困難なり添加オーステナイ
ト系ステンレス鋼板を適切に製造することが可能であり
、しかも割れの発生のな〜・表面性状の良好な、また歩
留りの高いＢ添加オーステナイト系ステンレス鋼板を製
造し得るものであって、工業的効果の大きい発明である
。
更に牙２発明によればパック材としての仕上り板厚がカ
バー材の板厚、内材の枚数を適切に採ることによって、
任意に選ばれ、自在なり添加オーステナイト系ステンレ
ス鋼板の製造が可能となる。即ち、何れにしても工業上
その効果の大きい発明である。
バー材の板厚、内材の枚数を適切に採ることによって、
任意に選ばれ、自在なり添加オーステナイト系ステンレ
ス鋼板の製造が可能となる。即ち、何れにしても工業上
その効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、才１図
はＢ添加量と圧延仕上り温度に関して割れ発生状況を要
約して示した図表、牙２図は各穏圧延仕上り温度におけ
るＢ添加量と割れ長さの関係を要約して示した図表であ
る。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 崎 山 哲 雄
同 山 本 定 仏間
大 内 千 秋第１図 第２図 ８ 剣ミ）ｒ２１陀’（−ｙｔ７） 手続補正書（０灼
はＢ添加量と圧延仕上り温度に関して割れ発生状況を要
約して示した図表、牙２図は各穏圧延仕上り温度におけ
るＢ添加量と割れ長さの関係を要約して示した図表であ
る。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 崎 山 哲 雄
同 山 本 定 仏間
大 内 千 秋第１図 第２図 ８ 剣ミ）ｒ２１陀’（−ｙｔ７） 手続補正書（０灼
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｂ：０．３〜２．０ｗｔ％、Ｃ：０．０８ｗｔ％以
下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下
、Ｐ：０．０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０３ｗｔ％以下、
Ｃｒ：１６．０〜２０．０ｗｔ％、Ｎｉ：８．０〜１５
．０ｗｔ％、Ｍｏ：３．０ｗｔ％以下、Ｎ：０．１５ｗ
ｔ％以下を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からな
る鋼を１１００℃以上１１７５℃以下で加熱し、下記の
式で示される温度以上で仕上圧延を行うことを特徴とす
る表面性状に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板の
製造方法。 Ｔ＝５３Ｂ＋８７０ 但し、Ｔ：仕上圧延温度（℃） Ｂ：Ｂ添加量（ｗｔ％） ２、Ｂ：０．３〜２．０ｗｔ％、Ｃ：０．０８ｗｔ％以
下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：２．０ｗｔ％以下
、Ｐ：０．０ｗｔ％以下、Ｓ：０．０３ｗｔ％以下、Ｃ
ｒ：１６．０〜２０．０ｗｔ％、Ｎｉ：８．０〜１５．
０ｗｔ％Ｍｏ：３．０ｗｔ％以下、Ｎ：０．１５ｗｔ％
以下、を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなる
鋼を素材とし、該素材を１枚以上重ねて内材とし、該内
材をカバー材及び側板で囲みパック圧延用素材を組立て
、該パック圧延用素材を１１００℃以上１１７５℃以下
で加熱し、下記の式で示される温度以上で仕上圧延を行
うことを特徴とする表面性状に優れたオーステナイト系
ステンレス鋼板の製造方法。 Ｔ＝５３Ｂ＋８７０ 但し、Ｔ：仕上圧延温度（℃） Ｂ：Ｂ添加量（ｗｔ％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61192939A JPS6350429A (ja) | 1986-08-20 | 1986-08-20 | 表面性状に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61192939A JPS6350429A (ja) | 1986-08-20 | 1986-08-20 | 表面性状に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24836294A Division JPH07188744A (ja) | 1994-09-19 | 1994-09-19 | 表面性状に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6350429A true JPS6350429A (ja) | 1988-03-03 |
| JPH0572447B2 JPH0572447B2 (ja) | 1993-10-12 |
Family
ID=16299518
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61192939A Granted JPS6350429A (ja) | 1986-08-20 | 1986-08-20 | 表面性状に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6350429A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6396221A (ja) * | 1986-10-09 | 1988-04-27 | Nisshin Steel Co Ltd | 含硼素オ−ステナイト系ステンレス鋼帯の製造法 |
| JPS63220904A (ja) * | 1987-03-11 | 1988-09-14 | Nkk Corp | ボロン添加オ−ステナイト系ステンレス鋼のパツク圧延方法 |
| EP0678877A1 (fr) * | 1994-02-11 | 1995-10-25 | Mecanique De Precision Paul Vanderschueren S.A. | Méthode de conception et de fabrication de râteliers de stockage de combustibles irradiés provenant de centrales nucléaires |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5534636A (en) * | 1978-08-30 | 1980-03-11 | Hitachi Metals Ltd | Boron-containing austenitic stainless steel with superior hot workability for nuclear reactor |
| JPS561162A (en) * | 1979-06-15 | 1981-01-08 | Matsushita Electric Works Ltd | Lowwfrequency treating appliance |
| JPS59183906A (ja) * | 1983-04-01 | 1984-10-19 | Tohoku Metal Ind Ltd | Ｔｉ基合金の圧延加工方法 |
-
1986
- 1986-08-20 JP JP61192939A patent/JPS6350429A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5534636A (en) * | 1978-08-30 | 1980-03-11 | Hitachi Metals Ltd | Boron-containing austenitic stainless steel with superior hot workability for nuclear reactor |
| JPS561162A (en) * | 1979-06-15 | 1981-01-08 | Matsushita Electric Works Ltd | Lowwfrequency treating appliance |
| JPS59183906A (ja) * | 1983-04-01 | 1984-10-19 | Tohoku Metal Ind Ltd | Ｔｉ基合金の圧延加工方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6396221A (ja) * | 1986-10-09 | 1988-04-27 | Nisshin Steel Co Ltd | 含硼素オ−ステナイト系ステンレス鋼帯の製造法 |
| JPS63220904A (ja) * | 1987-03-11 | 1988-09-14 | Nkk Corp | ボロン添加オ−ステナイト系ステンレス鋼のパツク圧延方法 |
| EP0678877A1 (fr) * | 1994-02-11 | 1995-10-25 | Mecanique De Precision Paul Vanderschueren S.A. | Méthode de conception et de fabrication de râteliers de stockage de combustibles irradiés provenant de centrales nucléaires |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0572447B2 (ja) | 1993-10-12 |
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