JPS6352091B2 - - Google Patents
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- JPS6352091B2 JPS6352091B2 JP59257634A JP25763484A JPS6352091B2 JP S6352091 B2 JPS6352091 B2 JP S6352091B2 JP 59257634 A JP59257634 A JP 59257634A JP 25763484 A JP25763484 A JP 25763484A JP S6352091 B2 JPS6352091 B2 JP S6352091B2
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- Japan
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- strip
- temperature
- water
- air
- hot air
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ストリツプの連続焼鈍装置用の冷却
乾燥方法の改良に関するものである。
乾燥方法の改良に関するものである。
鋼帯（以下ストリツプと称す）の連続焼鈍炉の
出口側に設置されたインラインの調質圧延機（以
下調圧機と称す）は、ストリツプの機械的性質を
低下させないため、調質圧延時のストリツプの温
度を40℃以下にしておかねばならない。通常連続
焼鈍炉の出口におけるストリツプの温度は100〜
150℃程度であるから、調圧機にかけるためには
この温度を40℃以下に下げなければならない。そ
のためストリツプは焼鈍炉を出た後、水槽をパス
させて冷却し、高圧空気吹付けやリンガロール等
で水切りを行なつた後調圧機にかけるか、又は水
槽を出た後そのまま濡れた状態のままで調圧機に
かけていた。しかしいずれの場合でもストリツプ
の乾燥は不十分なので、連続焼鈍装置の使用は調
圧機に調圧油を使用して圧延するウエツトテンパ
材の操業に限定されていた。
出口側に設置されたインラインの調質圧延機（以
下調圧機と称す）は、ストリツプの機械的性質を
低下させないため、調質圧延時のストリツプの温
度を40℃以下にしておかねばならない。通常連続
焼鈍炉の出口におけるストリツプの温度は100〜
150℃程度であるから、調圧機にかけるためには
この温度を40℃以下に下げなければならない。そ
のためストリツプは焼鈍炉を出た後、水槽をパス
させて冷却し、高圧空気吹付けやリンガロール等
で水切りを行なつた後調圧機にかけるか、又は水
槽を出た後そのまま濡れた状態のままで調圧機に
かけていた。しかしいずれの場合でもストリツプ
の乾燥は不十分なので、連続焼鈍装置の使用は調
圧機に調圧油を使用して圧延するウエツトテンパ
材の操業に限定されていた。
しかし最近調圧油を使用しないドライテンパ材
の需要が増加し、ドライテンパ材を連続焼鈍にか
ける必要が生じている。これに対処するためには
調圧機入口前のストリツプは乾燥した表面をも
ち、温度は40℃以下にしておかねばならない。バ
ツチ焼鈍の場合は焼鈍工程から調圧工程までの間
に十分な時間があり、その間にストリツプは常温
まで降温しドライテンパも可能である。しかし連
続焼鈍の場合は焼鈍から調圧までの間は短時間
で、この短かい時間の間に冷却、乾燥させねばな
らない。
の需要が増加し、ドライテンパ材を連続焼鈍にか
ける必要が生じている。これに対処するためには
調圧機入口前のストリツプは乾燥した表面をも
ち、温度は40℃以下にしておかねばならない。バ
ツチ焼鈍の場合は焼鈍工程から調圧工程までの間
に十分な時間があり、その間にストリツプは常温
まで降温しドライテンパも可能である。しかし連
続焼鈍の場合は焼鈍から調圧までの間は短時間
で、この短かい時間の間に冷却、乾燥させねばな
らない。
第６図は従来の設備の水槽の後に熱風乾燥装置
を試験的に取り付け、乾燥を試みた例である。図
中１はストリツプ、２は連続焼鈍炉、３は水槽、
４は熱風乾燥装置、５はエアヒータ、６は蒸気又
は炉燃焼ガス、７はブロワ、８は外気、９は熱
風、１０は調圧機、１１は塗油機、１２はテンシ
ヨンリールである。連続焼鈍炉２より100〜150℃
の温度で出たストリツプ１は、水槽３で冷却され
た後熱風乾燥装置４で乾燥される。熱風乾燥装置
４はブロワ７で送られた外気８を、エアヒータ５
において蒸気又は炉燃焼排ガス６によつて加熱し
90〜100℃の熱風９としてストリツプ１に噴射し
て、これを加熱し乾燥するように構成されてい
る。
を試験的に取り付け、乾燥を試みた例である。図
中１はストリツプ、２は連続焼鈍炉、３は水槽、
４は熱風乾燥装置、５はエアヒータ、６は蒸気又
は炉燃焼ガス、７はブロワ、８は外気、９は熱
風、１０は調圧機、１１は塗油機、１２はテンシ
ヨンリールである。連続焼鈍炉２より100〜150℃
の温度で出たストリツプ１は、水槽３で冷却され
た後熱風乾燥装置４で乾燥される。熱風乾燥装置
４はブロワ７で送られた外気８を、エアヒータ５
において蒸気又は炉燃焼排ガス６によつて加熱し
90〜100℃の熱風９としてストリツプ１に噴射し
て、これを加熱し乾燥するように構成されてい
る。
また特開昭59−162229号公報に開示された技術
は、上記技術を省エネルギ的に改善するもので、
ストリツプを冷却することによつて昇温した冷媒
の顕熱を回収して、100〜150℃の熱風を作り、こ
の熱風で水洗後のストリツプの付着水の除去に利
用しようとするものである。
は、上記技術を省エネルギ的に改善するもので、
ストリツプを冷却することによつて昇温した冷媒
の顕熱を回収して、100〜150℃の熱風を作り、こ
の熱風で水洗後のストリツプの付着水の除去に利
用しようとするものである。
さらに本願発明とは視点並びに構成を異にする
技術ではあるが、300℃程度の高温ストリツプ）
を水で100℃以下に冷却する際のテンパカラー
（酸化）を防止するための水蒸気排気または還元
性ガスシールの技術を開示した特開昭56−72128
号公報がある。
技術ではあるが、300℃程度の高温ストリツプ）
を水で100℃以下に冷却する際のテンパカラー
（酸化）を防止するための水蒸気排気または還元
性ガスシールの技術を開示した特開昭56−72128
号公報がある。
また水冷、熱風以外の方法で、ストリツプ１を
冷却乾燥する方式としては、第７図に示すガスジ
エツト式、第８図に示すロール冷却式、さらに第
９図に示すガスジエツト式とロール冷却式との組
合せ方式などがある。
冷却乾燥する方式としては、第７図に示すガスジ
エツト式、第８図に示すロール冷却式、さらに第
９図に示すガスジエツト式とロール冷却式との組
合せ方式などがある。
先づガスジエツト式は外気１３をブロワ１４を
用いてストリツプ１に噴射して冷却する第１ジエ
ツトクーラ１５と、外気１３をガスクーラ１６で
冷却して15℃の冷風１７となし、この冷風１７を
ブロワ１８によりストリツプ１に噴射してストリ
ツプ１を冷却する第２ジエツトクーラ１９とを備
え、第１ジエツトクーラ１５の出口のストリツプ
１の温度を75℃、第２ジエツトクーラ１９のそれ
を40℃にしようとするものである。
用いてストリツプ１に噴射して冷却する第１ジエ
ツトクーラ１５と、外気１３をガスクーラ１６で
冷却して15℃の冷風１７となし、この冷風１７を
ブロワ１８によりストリツプ１に噴射してストリ
ツプ１を冷却する第２ジエツトクーラ１９とを備
え、第１ジエツトクーラ１５の出口のストリツプ
１の温度を75℃、第２ジエツトクーラ１９のそれ
を40℃にしようとするものである。
次にロール冷却式は第８図に示すように、ウオ
ータクーラ２２で冷却した冷水２３を、水冷ロー
ル式クーラ２０の各水冷ロール２１の内部に供給
し、この水冷ロール２１によつて、該水冷ロール
２１の表面に接触したストリツプ１の温度を下げ
ようとするものである。なお冷水２３はポンプ２
４によつて循環する。
ータクーラ２２で冷却した冷水２３を、水冷ロー
ル式クーラ２０の各水冷ロール２１の内部に供給
し、この水冷ロール２１によつて、該水冷ロール
２１の表面に接触したストリツプ１の温度を下げ
ようとするものである。なお冷水２３はポンプ２
４によつて循環する。
さらに第９図に示すガスジエツト方式とロール
冷却方式の組合せ方式は、図に示すように前述の
ジエツトクーラ１５と水冷ロール式クーラ２０を
直列に配設し、これによりストリツプ１の冷却を
図るもので、ストリツプ１の温度はジエツトクー
ラ１４の出口で90℃、水冷ロール式クーラ２０の
出口で40℃である。
冷却方式の組合せ方式は、図に示すように前述の
ジエツトクーラ１５と水冷ロール式クーラ２０を
直列に配設し、これによりストリツプ１の冷却を
図るもので、ストリツプ１の温度はジエツトクー
ラ１４の出口で90℃、水冷ロール式クーラ２０の
出口で40℃である。
連続焼鈍炉を出た100〜150℃のストリツプを調
圧機の前で冷却、乾燥させるための装置は以上述
べたように従来いろいろ考えられているが、それ
ぞれに次のような問題点を抱えている。
圧機の前で冷却、乾燥させるための装置は以上述
べたように従来いろいろ考えられているが、それ
ぞれに次のような問題点を抱えている。
熱風乾燥装置で乾燥する方式は、熱風乾燥装置
４の熱風９の温度が高過ぎたため、熱風乾燥設備
４の長さを短かくしてもストリツプ１の温度が50
℃以上となつて、ドライテンパの条件を満足でき
ず、使用を中止せざるを得なかつた。熱風使用の
場合は、短かい乾燥帯でストリツプ１の温度上昇
を抑える必要がある上、高精度の非接触測温に適
当な方法がなく、熱風量の制御が困難であつたか
らである。
４の熱風９の温度が高過ぎたため、熱風乾燥設備
４の長さを短かくしてもストリツプ１の温度が50
℃以上となつて、ドライテンパの条件を満足でき
ず、使用を中止せざるを得なかつた。熱風使用の
場合は、短かい乾燥帯でストリツプ１の温度上昇
を抑える必要がある上、高精度の非接触測温に適
当な方法がなく、熱風量の制御が困難であつたか
らである。
高温からの水冷却に伴う酸化を軽減させるため
の技術は、連続焼鈍ラインを短くする上では効果
的ではあるが、水蒸気排出、還元性ガスの供給な
どの設備やガスを必要とするため高コストとな
り、かつ酸化を皆無にすることは不可能である。
その上調圧機へ送るストリツプの温度を最適温度
に冷却する配慮が別に必要であつた。
の技術は、連続焼鈍ラインを短くする上では効果
的ではあるが、水蒸気排出、還元性ガスの供給な
どの設備やガスを必要とするため高コストとな
り、かつ酸化を皆無にすることは不可能である。
その上調圧機へ送るストリツプの温度を最適温度
に冷却する配慮が別に必要であつた。
次のガスジエツト式は、炉から出たストリツプ
１を空気で冷却するためパス回数が多くなり、さ
らにガスクーラ１６などの設備も必要で設備コス
トが嵩んでくる。それにストリツプ１の表面に、
空気中の水分の相対湿度の上昇によるか、ストリ
ツプを外気温度以下に冷却することによる結露す
ることもある。
１を空気で冷却するためパス回数が多くなり、さ
らにガスクーラ１６などの設備も必要で設備コス
トが嵩んでくる。それにストリツプ１の表面に、
空気中の水分の相対湿度の上昇によるか、ストリ
ツプを外気温度以下に冷却することによる結露す
ることもある。
水冷ロール方式はストリツプ１と水冷ロール２
１との均一な接触が困難で、ストリツプに冷却む
らを生ずる恐れがある。それに多数の水冷ロール
を使用するだけでなく、ウオータクーラ２２に高
価な冷凍機が必要で設備コストが嵩むのが難点で
ある。
１との均一な接触が困難で、ストリツプに冷却む
らを生ずる恐れがある。それに多数の水冷ロール
を使用するだけでなく、ウオータクーラ２２に高
価な冷凍機が必要で設備コストが嵩むのが難点で
ある。
又ジエツト方式と水冷ロール方式の組合せ方式
も、ジエツトクーラ１５や水冷ロール式クーラ２
０に多額の設備費を要するのが欠点である。
も、ジエツトクーラ１５や水冷ロール式クーラ２
０に多額の設備費を要するのが欠点である。
本発明は従来装置の上記問題点を解消するため
になされたもので、設備コストの安い効率的なス
トリツプの冷却乾燥装置を提供しようとするもの
である。
になされたもので、設備コストの安い効率的なス
トリツプの冷却乾燥装置を提供しようとするもの
である。
前述の目的を達成するため、連続焼鈍炉と調圧
機との間に、給水量を加減して排水温度を一定に
制御しうるように構成したウオータデイツプタン
クと、ストリツプの表面の付着水を除去するため
の水切り装置と、ストリツプを乾燥させるための
ストリツプドライヤとよりなるストリツプの冷却
乾燥装置を配設した。なお上記ウオータデイツプ
タンクの給水温度を外気温度程度に保持し、排水
温度を40℃以下に保持することとし、一方ストリ
ツプドライヤはエアヒータと、温風噴射ヘツダと
よりなり、該エアヒータにより外気温より少し高
めに昇温された温風を、前記温風噴射ヘツダによ
りストリツプの表面に噴射するように構成されて
いる。
機との間に、給水量を加減して排水温度を一定に
制御しうるように構成したウオータデイツプタン
クと、ストリツプの表面の付着水を除去するため
の水切り装置と、ストリツプを乾燥させるための
ストリツプドライヤとよりなるストリツプの冷却
乾燥装置を配設した。なお上記ウオータデイツプ
タンクの給水温度を外気温度程度に保持し、排水
温度を40℃以下に保持することとし、一方ストリ
ツプドライヤはエアヒータと、温風噴射ヘツダと
よりなり、該エアヒータにより外気温より少し高
めに昇温された温風を、前記温風噴射ヘツダによ
りストリツプの表面に噴射するように構成されて
いる。
連続焼鈍炉を出た100〜150℃のストリツプは、
先ずウオータデイツプタンクで40℃以下外気温度
以上の温度に冷却される。すなわちタンクの給水
温度を外気温度程度に保持し（例えば夏季30℃、
冬季10℃程度）、給水量を調整することによつて
タンクの水温は40℃を越えないように制御されて
いる。これは排水温度を管理することで可能であ
る。タンクの後に設けられた水切り装置で、表面
付着水を1gr／m2程度に除水されたストリツプは
次いでストリツプドライヤにかけられる。ストリ
ツプドライヤでストリツプに噴射する空気は、外
気温より15〜15℃高い温度に昇温させられてお
り、したがつてその相対湿度は外気に比較しかな
り下つている。この乾燥した空気でストリツプの
表面に残つている付着水を蒸発させ乾燥しようと
するもので、噴射空気の温度したがつてその相対
湿度によつてドライヤの長さは異なつてくる。
先ずウオータデイツプタンクで40℃以下外気温度
以上の温度に冷却される。すなわちタンクの給水
温度を外気温度程度に保持し（例えば夏季30℃、
冬季10℃程度）、給水量を調整することによつて
タンクの水温は40℃を越えないように制御されて
いる。これは排水温度を管理することで可能であ
る。タンクの後に設けられた水切り装置で、表面
付着水を1gr／m2程度に除水されたストリツプは
次いでストリツプドライヤにかけられる。ストリ
ツプドライヤでストリツプに噴射する空気は、外
気温より15〜15℃高い温度に昇温させられてお
り、したがつてその相対湿度は外気に比較しかな
り下つている。この乾燥した空気でストリツプの
表面に残つている付着水を蒸発させ乾燥しようと
するもので、噴射空気の温度したがつてその相対
湿度によつてドライヤの長さは異なつてくる。
上記のように本発明の要旨は、連続焼鈍炉を出
たストリツプをウオータデイツプタンクで給水温
度程度にまで冷却し、水切り装置で表面の付着水
を除去した後、外気温より５〜15℃昇温させて相
対湿度を下げた温風を、ストリツプに噴射して残
つている付着水を蒸発乾燥させようとするもので
ある。ストリツプの乾燥に温風を利用する場合
は、熱風を利用する場合に比べて、ストリツプの
温度が40℃以上に過上昇することがなく、さらに
温風乾燥装置の設備費は、熱風乾燥装置のそれに
比較して対熱対策が不要なだけ安価であるため、
設備コストが低くなるという大きな利点がある。
たストリツプをウオータデイツプタンクで給水温
度程度にまで冷却し、水切り装置で表面の付着水
を除去した後、外気温より５〜15℃昇温させて相
対湿度を下げた温風を、ストリツプに噴射して残
つている付着水を蒸発乾燥させようとするもので
ある。ストリツプの乾燥に温風を利用する場合
は、熱風を利用する場合に比べて、ストリツプの
温度が40℃以上に過上昇することがなく、さらに
温風乾燥装置の設備費は、熱風乾燥装置のそれに
比較して対熱対策が不要なだけ安価であるため、
設備コストが低くなるという大きな利点がある。
以下具体例について説明する。気温30℃、相対
湿度80％の外気を45℃に加熱して吹きつける場
合、45℃における相対湿度は35.1％に減少する。
気温30℃、相対湿度80％における絶対湿度H2は
0.022Kg−H2O／Kg−dry airであり、45℃の空気
の飽和絶対湿度Hwは0.062Kg−H2O／Kg−dry
airである。又噴流による熱伝達率を80Kcal／m2
hr・℃とすると、物質移動係数kHは約310Kg／m2
ｈとなり、上記噴射空気が45℃、絶対湿度0.022
Kg−H2O／Kg−dry airの場合の蒸発速度Ｒは次
式で表わされる。
湿度80％の外気を45℃に加熱して吹きつける場
合、45℃における相対湿度は35.1％に減少する。
気温30℃、相対湿度80％における絶対湿度H2は
0.022Kg−H2O／Kg−dry airであり、45℃の空気
の飽和絶対湿度Hwは0.062Kg−H2O／Kg−dry
airである。又噴流による熱伝達率を80Kcal／m2
hr・℃とすると、物質移動係数kHは約310Kg／m2
ｈとなり、上記噴射空気が45℃、絶対湿度0.022
Kg−H2O／Kg−dry airの場合の蒸発速度Ｒは次
式で表わされる。
Ｒ＝kH×（Hw−Ｈ）
＝310×（0.062−0.022）
＝12.4Kg／m2・ｈ
もし30℃80％のままで噴射すると、30℃の空気
の飽和絶対湿度は0.027Kg−H2O／Kg−dry airで
あるからＲ＝1.55Kg／m2・hrであり、15℃加熱す
ることによつて蒸発速度は８倍となる。これはそ
のまま乾燥帯の長さに逆比例するものである。
の飽和絶対湿度は0.027Kg−H2O／Kg−dry airで
あるからＲ＝1.55Kg／m2・hrであり、15℃加熱す
ることによつて蒸発速度は８倍となる。これはそ
のまま乾燥帯の長さに逆比例するものである。
第５図は100t／ｈの処理能力をもつストリツプ
の連続焼鈍設備に本発明に係るストリツプドライ
ヤを適用した場合の必要な乾燥長さを、次の計算
条件のもとに計算した結果をグラフに表示したも
のである。
の連続焼鈍設備に本発明に係るストリツプドライ
ヤを適用した場合の必要な乾燥長さを、次の計算
条件のもとに計算した結果をグラフに表示したも
のである。
計算条件
付着水量 1gr／m2
ドライヤの設計に通常使用される値
ライン速度 180mpm
板 幅 1300mm
噴流の熱伝達率 80Kcal／m2ｈ℃
同グラフにおいて実線は噴射温度が40℃の場
合、破線は同45℃の場合の値である。外気温30
℃、相対湿度80％の場合、必要乾燥長さは40℃ま
で外気を加熱した場合は9.5ｍ、45℃まで加熱し
た場合は5mとなることが判る。
合、破線は同45℃の場合の値である。外気温30
℃、相対湿度80％の場合、必要乾燥長さは40℃ま
で外気を加熱した場合は9.5ｍ、45℃まで加熱し
た場合は5mとなることが判る。
なお該ストリツプドライヤは温風用に小容量の
エアヒータを設け外気の温度に応じエアヒータに
おける空気の加熱温度を適宜変更しうるよう構成
されている。
エアヒータを設け外気の温度に応じエアヒータに
おける空気の加熱温度を適宜変更しうるよう構成
されている。
ストリツプに噴射する温風の温度は外気温より
少し高いので、ドライヤのパス長さが乾燥完了距
離より長いと、ストリツプの温度が上昇する恐れ
があるが、その温度上昇の程度は極めて小さく、
45℃の温風使用の場合で、パス長さ20mの間のス
トリツプの温度上昇は約0.6℃である。さらに乾
燥中は蒸発潜熱によりストリツプは冷却されるか
ら、実際にはパス長さ40mとしてもその間のスト
リツプの温度上昇は１℃以下である。この程度の
温度上昇は調圧機にとつて全く問題とならない。
なおウエータデイツプタンクの水温を制御するこ
とにより更に低い温度での低温乾燥も可能であ
る。
少し高いので、ドライヤのパス長さが乾燥完了距
離より長いと、ストリツプの温度が上昇する恐れ
があるが、その温度上昇の程度は極めて小さく、
45℃の温風使用の場合で、パス長さ20mの間のス
トリツプの温度上昇は約0.6℃である。さらに乾
燥中は蒸発潜熱によりストリツプは冷却されるか
ら、実際にはパス長さ40mとしてもその間のスト
リツプの温度上昇は１℃以下である。この程度の
温度上昇は調圧機にとつて全く問題とならない。
なおウエータデイツプタンクの水温を制御するこ
とにより更に低い温度での低温乾燥も可能であ
る。
第１図は本発明の実施例を示す構成図、第２図
は正面図である。図中１はストリツプ、２は連続
焼鈍炉、３０はウオータデイツプタンク、３１は
ポンプ、３２は給水、３３は排水、３４はリンガ
ロール、３５はストリツプドライヤ、３６は空気
噴射ヘツダ、３７はエアヒータ、３８はブロワ、
３９は炉燃焼排ガス、４０は温風、１０は調圧
機、１２はテンシヨンリールである。
は正面図である。図中１はストリツプ、２は連続
焼鈍炉、３０はウオータデイツプタンク、３１は
ポンプ、３２は給水、３３は排水、３４はリンガ
ロール、３５はストリツプドライヤ、３６は空気
噴射ヘツダ、３７はエアヒータ、３８はブロワ、
３９は炉燃焼排ガス、４０は温風、１０は調圧
機、１２はテンシヨンリールである。
図に示すように連続焼鈍炉より出た温度150℃
のストリツプ１は、ウオータデイツプタンク３０
内で、ポンプ３１により供給される給水３２で冷
却され40℃に降温する。なお前記ウオータデイツ
プタンク３０においては、給水３２の量を調節し
て排水３３の温度が常に40℃以下に保持されるよ
う制御されている。次いでストリツプ１はリンガ
ロール３４で表面の付着水を1gr／m2程度にまで
水切りされた後、ストリツプドライヤ３５にかけ
られる。ストリツプドライヤ３５は、炉燃焼排ガ
ス３９を熱源に利用するエアヒータ３７で外気温
30℃から45℃に昇温した温風４０を、温風噴射ヘ
ツダ３６によりストリツプ１の表面に噴射してス
トリツプ１の表面を乾燥させる装置で、ストリツ
プ１はこのストリツプドライヤ３５を通過する間
に、その温度40℃を保持したまま表面の付着水は
蒸発して除去される。第３図ａ，ｂおよび第４図
ａ，ｂは上記温風噴射ヘツダ３６を示す正面図お
よび側面図で、該ヘツダ３６は図に示すように鋼
管４１に孔４２又はスリツト４３を穿設して形成
したものである。ストリツプドライヤ３５におい
て、このヘツダ３６がストリツプ１の両面に多数
配列されている。
のストリツプ１は、ウオータデイツプタンク３０
内で、ポンプ３１により供給される給水３２で冷
却され40℃に降温する。なお前記ウオータデイツ
プタンク３０においては、給水３２の量を調節し
て排水３３の温度が常に40℃以下に保持されるよ
う制御されている。次いでストリツプ１はリンガ
ロール３４で表面の付着水を1gr／m2程度にまで
水切りされた後、ストリツプドライヤ３５にかけ
られる。ストリツプドライヤ３５は、炉燃焼排ガ
ス３９を熱源に利用するエアヒータ３７で外気温
30℃から45℃に昇温した温風４０を、温風噴射ヘ
ツダ３６によりストリツプ１の表面に噴射してス
トリツプ１の表面を乾燥させる装置で、ストリツ
プ１はこのストリツプドライヤ３５を通過する間
に、その温度40℃を保持したまま表面の付着水は
蒸発して除去される。第３図ａ，ｂおよび第４図
ａ，ｂは上記温風噴射ヘツダ３６を示す正面図お
よび側面図で、該ヘツダ３６は図に示すように鋼
管４１に孔４２又はスリツト４３を穿設して形成
したものである。ストリツプドライヤ３５におい
て、このヘツダ３６がストリツプ１の両面に多数
配列されている。
ストリツプドライヤ３５を出たストリツプ１
は、温度40℃、表面を乾燥された状態で調圧機１
０にかけられ、次いでテンシヨンリール１２でコ
イルにされる。
は、温度40℃、表面を乾燥された状態で調圧機１
０にかけられ、次いでテンシヨンリール１２でコ
イルにされる。
なお上記例では水切り装置にリンガロール３４
を使用しているが、高圧空気ジエツトによるエア
ナイフ等の使用も可能である。
を使用しているが、高圧空気ジエツトによるエア
ナイフ等の使用も可能である。
又エアヒータ３７の熱源に前記炉燃焼排ガス３
９の代りに蒸気その他の熱源を利用してもよい。
９の代りに蒸気その他の熱源を利用してもよい。
本発明は連続焼鈍炉の後にウオータデイツプタ
ンク、水切り装置およびストリツプドライヤを配
設し、上記焼鈍炉を出た100〜150℃のストリツプ
を水冷し、水切りを行ない次いで外気より10℃程
度昇温させた温風を噴射するストリツプドライヤ
で乾燥させるようにするので、 (1) 従来バツチ焼鈍によつていたドライテンパ材
を連続焼鈍設備で生産可能となる。
ンク、水切り装置およびストリツプドライヤを配
設し、上記焼鈍炉を出た100〜150℃のストリツプ
を水冷し、水切りを行ない次いで外気より10℃程
度昇温させた温風を噴射するストリツプドライヤ
で乾燥させるようにするので、 (1) 従来バツチ焼鈍によつていたドライテンパ材
を連続焼鈍設備で生産可能となる。
(2) 従来の熱風乾燥式に比較し、温風上昇や冷却
むらが解消できる。
むらが解消できる。
(3) 設備コストが大幅に低下する。
などの優れた効果を上げることができる。
第１図は本発明の実施例を示す構成図、第２図
はその正面図、第３図、第４図はストリツプドラ
イヤの２種の温風噴射ヘツダの夫々の正面図と側
面図、第５図は外気状態と乾燥長さとの関係を示
す線図である。又第６図は従来の熱風乾燥装置の
構成図、第７図、第８図および第９図は従来のガ
スジエツト方式、水冷ロール方式およびジエツト
方式と水冷ロール方式との組合せ方式の夫々の構
成図である。 図中１はストリツプ、２は連続焼鈍炉、３０は
ウオータデイツプタンク、３２はその給水、３３
はその排水、３４は水切り装置、３５はストリツ
プドライヤ、３６は温風噴射ヘツダ、３７はエア
ヒータ、４０は温風、１０は調質圧延機である。
はその正面図、第３図、第４図はストリツプドラ
イヤの２種の温風噴射ヘツダの夫々の正面図と側
面図、第５図は外気状態と乾燥長さとの関係を示
す線図である。又第６図は従来の熱風乾燥装置の
構成図、第７図、第８図および第９図は従来のガ
スジエツト方式、水冷ロール方式およびジエツト
方式と水冷ロール方式との組合せ方式の夫々の構
成図である。 図中１はストリツプ、２は連続焼鈍炉、３０は
ウオータデイツプタンク、３２はその給水、３３
はその排水、３４は水切り装置、３５はストリツ
プドライヤ、３６は温風噴射ヘツダ、３７はエア
ヒータ、４０は温風、１０は調質圧延機である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ストリツプ連続焼鈍炉の後に配設され、ウオ
ータデイツプタンクと、ストリツプの表面の付着
水を除去するための水切り装置と、ストリツプを
乾燥するためのストリツプドライヤとより構成さ
れるストリツプ冷却乾燥装置を用いて、 上記ウオータデイツプタンクへの給水温度を外
気温度程度に保持し、排水温度を40℃以下に保持
することと、上記ストリツプドライヤが、外気温
度より５〜15℃昇温させた温風を上記ストリツプ
の表面に噴射する ことを特徴とするストリツプの連続焼鈍における
冷却乾燥方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25763484A JPS61136636A (ja) | 1984-12-07 | 1984-12-07 | ストリップの連続焼鈍における冷却乾燥方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25763484A JPS61136636A (ja) | 1984-12-07 | 1984-12-07 | ストリップの連続焼鈍における冷却乾燥方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61136636A JPS61136636A (ja) | 1986-06-24 |
| JPS6352091B2 true JPS6352091B2 (ja) | 1988-10-18 |
Family
ID=17308963
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25763484A Granted JPS61136636A (ja) | 1984-12-07 | 1984-12-07 | ストリップの連続焼鈍における冷却乾燥方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61136636A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020152958A1 (ja) * | 2019-01-23 | 2020-07-30 | 株式会社大貴 | 排泄物処理材及びその製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7151815B1 (ja) * | 2021-04-05 | 2022-10-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板の冷却水温度制御方法及び冷却水温度制御装置 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5220360A (en) * | 1975-08-08 | 1977-02-16 | Nippon Kokan Kk | Rolling mill for continuous annealing |
| JPS5811493B2 (ja) * | 1978-12-29 | 1983-03-03 | 新日本製鐵株式会社 | 冷延鋼帯の連続焼鈍設備 |
| JPS5832219B2 (ja) * | 1979-11-19 | 1983-07-12 | 新日本製鐵株式会社 | 連続焼鈍ラインにおける鋼帯の冷却方法 |
| JPS59162229A (ja) * | 1983-03-04 | 1984-09-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 金属ストリツプ冷却装置 |
-
1984
- 1984-12-07 JP JP25763484A patent/JPS61136636A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020152958A1 (ja) * | 2019-01-23 | 2020-07-30 | 株式会社大貴 | 排泄物処理材及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61136636A (ja) | 1986-06-24 |
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