JPS6353224A - 摺動用部材 - Google Patents
摺動用部材Info
- Publication number
- JPS6353224A JPS6353224A JP19672786A JP19672786A JPS6353224A JP S6353224 A JPS6353224 A JP S6353224A JP 19672786 A JP19672786 A JP 19672786A JP 19672786 A JP19672786 A JP 19672786A JP S6353224 A JPS6353224 A JP S6353224A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sliding
- fiber
- alumina
- test
- composite material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F7/00—Casings, e.g. crankcases
- F02F7/0085—Materials for constructing engines or their parts
- F02F7/0087—Ceramic materials
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23Q—DETAILS, COMPONENTS, OR ACCESSORIES FOR MACHINE TOOLS, e.g. ARRANGEMENTS FOR COPYING OR CONTROLLING; MACHINE TOOLS IN GENERAL CHARACTERISED BY THE CONSTRUCTION OF PARTICULAR DETAILS OR COMPONENTS; COMBINATIONS OR ASSOCIATIONS OF METAL-WORKING MACHINES, NOT DIRECTED TO A PARTICULAR RESULT
- B23Q1/00—Members which are comprised in the general build-up of a form of machine, particularly relatively large fixed members
- B23Q1/25—Movable or adjustable work or tool supports
- B23Q1/26—Movable or adjustable work or tool supports characterised by constructional features relating to the co-operation of relatively movable members; Means for preventing relative movement of such members
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2203/00—Non-metallic inorganic materials
- F05C2203/08—Ceramics; Oxides
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2203/00—Non-metallic inorganic materials
- F05C2203/08—Ceramics; Oxides
- F05C2203/0804—Non-oxide ceramics
- F05C2203/083—Nitrides
- F05C2203/0843—Nitrides of silicon
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2253/00—Other material characteristics; Treatment of material
- F05C2253/16—Fibres
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Machine Tool Units (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、互いに当接して相対的に摺動する第一の部材
と第二の部材とよりなる摺動用部材に係り、更に詳細に
は第一の部材がアルミナ−シリカ系繊維にて複合強化さ
れたアルミニウム合金若しくはマグネシウム合金よりな
る複合材料にて）１４成され、第二の部材がセラミック
にて構成された摺動用部材に係る。
と第二の部材とよりなる摺動用部材に係り、更に詳細に
は第一の部材がアルミナ−シリカ系繊維にて複合強化さ
れたアルミニウム合金若しくはマグネシウム合金よりな
る複合材料にて）１４成され、第二の部材がセラミック
にて構成された摺動用部材に係る。
従来の技術
互いに当接して相対的に摺動する二つの部材よりなる摺
動用部材に於ては、二つの部材の組合せ如何によっては
それらの部材の何れか又は両方の摩耗量が大きくなり、
早期寿命を来たすことがある。かかる問題に対処すべく
、例えば本願出願人と同一の出願人の出願にかかる特開
昭５８−９３８３８号や特開昭５８−９３８３９号の公
報には、アルミニウム合金やマグネシウム合金をマトリ
ックスとしアルミナ−シリカ繊維の如き無機繊維を強化
繊維とする繊維強化金属複合材料にて一方の部材を構成
し、所定の硬さの鋼にて他方の部材を構成し、これによ
り摺動用部材の摩擦摺動特性を改善する試みが行われて
いる。
動用部材に於ては、二つの部材の組合せ如何によっては
それらの部材の何れか又は両方の摩耗量が大きくなり、
早期寿命を来たすことがある。かかる問題に対処すべく
、例えば本願出願人と同一の出願人の出願にかかる特開
昭５８−９３８３８号や特開昭５８−９３８３９号の公
報には、アルミニウム合金やマグネシウム合金をマトリ
ックスとしアルミナ−シリカ繊維の如き無機繊維を強化
繊維とする繊維強化金属複合材料にて一方の部材を構成
し、所定の硬さの鋼にて他方の部材を構成し、これによ
り摺動用部材の摩擦摺動特性を改善する試みが行われて
いる。
発明が解決しようとする問題点
しかし互いに当接して相対的に摺動する二つの部材より
なる摺動用部材に於て、その一方の部材を繊維強化金属
複合材料にて構成した場合には、その他方の部材の材質
によってはその他方の部材の摩耗が増大し、またそれら
の部材の間に於て焼付き等の問題が生じることがある。
なる摺動用部材に於て、その一方の部材を繊維強化金属
複合材料にて構成した場合には、その他方の部材の材質
によってはその他方の部材の摩耗が増大し、またそれら
の部材の間に於て焼付き等の問題が生じることがある。
本願発明者等は、互いに当接して相対的に摺動する第一
の部材と第二の部材とよりなる摺動用部材に於て、第一
の部材がアルミナ−シリカ系繊維を強化繊維とする複合
材料にて構成され、第二の部材がセラミックにて構成さ
れる場合に、第二の部材を構成するセラミックが如何な
る特徴ををするものであることが適切であるかについて
種々の実験的研究を行った結果、セラミックが成る特定
のセラミックであることが好ましいことを見出した。
の部材と第二の部材とよりなる摺動用部材に於て、第一
の部材がアルミナ−シリカ系繊維を強化繊維とする複合
材料にて構成され、第二の部材がセラミックにて構成さ
れる場合に、第二の部材を構成するセラミックが如何な
る特徴ををするものであることが適切であるかについて
種々の実験的研究を行った結果、セラミックが成る特定
のセラミックであることが好ましいことを見出した。
本発明は、本願発明者等が行った種々の実験的研究の結
果得られた知見に基づき、互いに当接して相対的に摺動
する第一の部材と第二の部材とよりなる摺動用部材であ
って、第一の部材がアルミナ−シリカ系繊維を強化繊維
としアルミニウム合金若しくはマグネシウム合金をマト
リックスとする繊維強化金属複合材料にて構成され、第
二の部材が成る特定のセラミックにて構成され、それら
の両部材の耐摩耗性及び耐焼付き性等に優れた摺動用部
材を提供することを目的としている。
果得られた知見に基づき、互いに当接して相対的に摺動
する第一の部材と第二の部材とよりなる摺動用部材であ
って、第一の部材がアルミナ−シリカ系繊維を強化繊維
としアルミニウム合金若しくはマグネシウム合金をマト
リックスとする繊維強化金属複合材料にて構成され、第
二の部材が成る特定のセラミックにて構成され、それら
の両部材の耐摩耗性及び耐焼付き性等に優れた摺動用部
材を提供することを目的としている。
問題点を解決するための手段
上述の如き目的は、本発明によれば、互いに当接して相
対的に摺動する第一の部材と第二の部材とよりなる摺動
用部材にして、前記第一の部材の少なくとも前記第二の
部材に対する摺動面部は４０ｙｔ％以上ＡＩ ２０３
、残部実質的に８１０２なる組成を有する体積率３〜３
０％のアルミナ−シリカ系繊維を強化繊維としアルミニ
ウム合金若しくはマグネシウム合金をマトリックスとす
る繊維強化金属複合材料にて構成され、前記第二の部材
の少なくとも前記第一の部材に対する摺動面部は５ｊ３
Ｎ４、ＳｉＣ及びＺ「０２よりなる群より選択されたセ
ラミックにて構成された摺動用部材によって達成される
。
対的に摺動する第一の部材と第二の部材とよりなる摺動
用部材にして、前記第一の部材の少なくとも前記第二の
部材に対する摺動面部は４０ｙｔ％以上ＡＩ ２０３
、残部実質的に８１０２なる組成を有する体積率３〜３
０％のアルミナ−シリカ系繊維を強化繊維としアルミニ
ウム合金若しくはマグネシウム合金をマトリックスとす
る繊維強化金属複合材料にて構成され、前記第二の部材
の少なくとも前記第一の部材に対する摺動面部は５ｊ３
Ｎ４、ＳｉＣ及びＺ「０２よりなる群より選択されたセ
ラミックにて構成された摺動用部材によって達成される
。
発明の作用及び効果
本発明によれば、第一の部材の少なくとも第二の部材に
対する摺動面部は、体積率３〜３０％のアルミナ−シリ
カ系繊維を強化繊維としアルミニウム合金若しくはマグ
ネシウム合金をマトリックスとする繊維強化金属複合材
料にて構成され、第二の部材の少なくとも第一の部材に
対する摺動面部は、Ｓｉ３Ｎ４、ＳＩＣ及びＺｒＯ２よ
りなる群より選択されたセラミックにて構成されるので
、後に説明する本願発明者等が行った実験的研究の結果
より明らかである如く、二つの部材の耐摩耗性及び耐焼
付き性に優れた摺動用部材を得ることができる。
対する摺動面部は、体積率３〜３０％のアルミナ−シリ
カ系繊維を強化繊維としアルミニウム合金若しくはマグ
ネシウム合金をマトリックスとする繊維強化金属複合材
料にて構成され、第二の部材の少なくとも第一の部材に
対する摺動面部は、Ｓｉ３Ｎ４、ＳＩＣ及びＺｒＯ２よ
りなる群より選択されたセラミックにて構成されるので
、後に説明する本願発明者等が行った実験的研究の結果
より明らかである如く、二つの部材の耐摩耗性及び耐焼
付き性に優れた摺動用部材を得ることができる。
本願発明者等が行った実験的研究の結果によれば、５ｉ
ｉＮ４、ＳｉＣ，及びＺｒ ０２は上述の如き繊維強化
金属複合材料と組合せて摺動用部材を構成するに適した
セラミックであるが、これらのセラミックの気孔率が２
％を越えると、その摺動面を後述の如く表面粗さ１，２
μＲｚ以下に加工することが困難になり、そのためセラ
ミックの耐摩耗性が不十分となる。従って本発明の一つ
の詳細な特徴によれば、第二の部材を構成するセラミッ
クの気孔率は２％以下に設定される。
ｉＮ４、ＳｉＣ，及びＺｒ ０２は上述の如き繊維強化
金属複合材料と組合せて摺動用部材を構成するに適した
セラミックであるが、これらのセラミックの気孔率が２
％を越えると、その摺動面を後述の如く表面粗さ１，２
μＲｚ以下に加工することが困難になり、そのためセラ
ミックの耐摩耗性が不十分となる。従って本発明の一つ
の詳細な特徴によれば、第二の部材を構成するセラミッ
クの気孔率は２％以下に設定される。
また本願発明者等が行った実験的研究の結果によれば、
第二の部材がＳｉ：＋ Ｎ４、Ｓｉ Ｃ，又はＺｒＯ２
のセラミックにて構成される場合には、セラミックの摺
動面の表面粗さが比較的大きい場合にも、第二の部材が
耐摩耗性に乏しい金属にて構成される場合に比して、第
−及び第二の部材の摩耗量を低減することができるが、
セラミックの摺動面の表面粗さが特に１．２μＲｚ以下
の場合に二つの部材の摩耗量を小さい値に抑えることが
できる。従って本発明の他の一つの詳細な特徴によれば
、第二の部材の摺動面の表面粗さは１，２μＲｚ以下に
設定される。
第二の部材がＳｉ：＋ Ｎ４、Ｓｉ Ｃ，又はＺｒＯ２
のセラミックにて構成される場合には、セラミックの摺
動面の表面粗さが比較的大きい場合にも、第二の部材が
耐摩耗性に乏しい金属にて構成される場合に比して、第
−及び第二の部材の摩耗量を低減することができるが、
セラミックの摺動面の表面粗さが特に１．２μＲｚ以下
の場合に二つの部材の摩耗量を小さい値に抑えることが
できる。従って本発明の他の一つの詳細な特徴によれば
、第二の部材の摺動面の表面粗さは１，２μＲｚ以下に
設定される。
また本願発明者等が行った実験的研究の結果によれば、
第一の部材の摺動面が電解エツチングされることにより
アルミナ−シリカ系繊維の一部が摺動面に露出し、摺動
面に露出するアルミナ−シリカ系繊維の間のマトリック
スの表面に凹部が形成される場合には、第−及び第二の
部材の耐摩耗性及び耐焼付き性を更に一層向上させるこ
とができる。従って本発明の更に他の一つの詳細な特徴
によれば、第一の部材はその摺動面が電解エツチングさ
れることによりアルミナ−シリカ系繊維の一部が摺動面
に露出しており、摺動面に露出するアルミナ−シリカ系
繊維の間のマトリックスの表面に凹部が形成された状態
にて使用される。
第一の部材の摺動面が電解エツチングされることにより
アルミナ−シリカ系繊維の一部が摺動面に露出し、摺動
面に露出するアルミナ−シリカ系繊維の間のマトリック
スの表面に凹部が形成される場合には、第−及び第二の
部材の耐摩耗性及び耐焼付き性を更に一層向上させるこ
とができる。従って本発明の更に他の一つの詳細な特徴
によれば、第一の部材はその摺動面が電解エツチングさ
れることによりアルミナ−シリカ系繊維の一部が摺動面
に露出しており、摺動面に露出するアルミナ−シリカ系
繊維の間のマトリックスの表面に凹部が形成された状態
にて使用される。
尚第−の部材の複合材料の強化繊維としてのアルミナ−
シリカ系繊維、即ちＡｌ２Ｏ３及びＳｉＯ２を主成分と
する繊維のＡｌｐｈ３含有量が４０ｗｔ％未満の場合に
は、複合材料の耐摩耗性を十分に向上させることができ
ない。従って本発明に於てはＡｌ２Ｏ３含有量が４０ｗ
ｔ％以上のアルミナ−シリカ系繊維が使用される。この
アルミナ−シリカ系繊維は長繊維又は短繊維の何れであ
ってもよく、平均繊維径は１００μ以下、特に１〜４０
μ程度であることが好ましい。
シリカ系繊維、即ちＡｌ２Ｏ３及びＳｉＯ２を主成分と
する繊維のＡｌｐｈ３含有量が４０ｗｔ％未満の場合に
は、複合材料の耐摩耗性を十分に向上させることができ
ない。従って本発明に於てはＡｌ２Ｏ３含有量が４０ｗ
ｔ％以上のアルミナ−シリカ系繊維が使用される。この
アルミナ−シリカ系繊維は長繊維又は短繊維の何れであ
ってもよく、平均繊維径は１００μ以下、特に１〜４０
μ程度であることが好ましい。
またアルミナ−シリカ系繊維の体積率が５％未満、特に
３％未満の場合には、複合材料の耐摩耗性等を十分に向
上させることができず、逆にアルミナ−シリカ系繊維の
体積率が１５％、特に３０％を越えると、複合材料及び
第二の部材の摩耗量が増大する。従ってアルミナ−シリ
カ系ｍｔｌの体積率は３〜３０％、好ましくは３〜１５
％に設定される。更にアルミナ−シリカ系繊維の配向は
一方向配向、二次元ランダム配向、三次元ランダム配向
等任意の配向であってよいが、特に一方向配向及二次元
ランダム配向の場合には、摺動面が一方向配向の方向又
は二次元ランダム配向平面に対しできるだけ垂直又はこ
れに近い角度をなすよう設定されることが好ましい。
３％未満の場合には、複合材料の耐摩耗性等を十分に向
上させることができず、逆にアルミナ−シリカ系繊維の
体積率が１５％、特に３０％を越えると、複合材料及び
第二の部材の摩耗量が増大する。従ってアルミナ−シリ
カ系ｍｔｌの体積率は３〜３０％、好ましくは３〜１５
％に設定される。更にアルミナ−シリカ系繊維の配向は
一方向配向、二次元ランダム配向、三次元ランダム配向
等任意の配向であってよいが、特に一方向配向及二次元
ランダム配向の場合には、摺動面が一方向配向の方向又
は二次元ランダム配向平面に対しできるだけ垂直又はこ
れに近い角度をなすよう設定されることが好ましい。
また第二の部材は任意の方法により形成されてよいが、
比較的容易に気孔率を制御し得る点に於てセラミック粉
末を焼結させることにより形成されることが好ましい。
比較的容易に気孔率を制御し得る点に於てセラミック粉
末を焼結させることにより形成されることが好ましい。
以下に添付の図を参照しつつ、本発明を実施例について
詳細に説明する。
詳細に説明する。
実施例１
互いに当接して相対的に摺動する二つの部材よりなる摺
動用部材であって、その一方の部材がアルミナ−シリカ
繊維を強化繊維としアルミニウム合金をマトリックスと
する繊維強化金属複合材料にて構成されており、その他
方の部材がセラミックにて構成された摺動用部材につい
て行われた摩耗試験及び焼付き試験を、他の材質の組合
せよりなる摺動用部材について行われた摩耗試験及び焼
付き試験と対比して説明する。
動用部材であって、その一方の部材がアルミナ−シリカ
繊維を強化繊維としアルミニウム合金をマトリックスと
する繊維強化金属複合材料にて構成されており、その他
方の部材がセラミックにて構成された摺動用部材につい
て行われた摩耗試験及び焼付き試験を、他の材質の組合
せよりなる摺動用部材について行われた摩耗試験及び焼
付き試験と対比して説明する。
まず平均繊維径２．８μ、平均繊維長６■のアルミナ−
シリカ繊維（５５ｗｔ％Ａｌ ： ０３ 、残部実質的
にＳｉ ｏ２）が実質的に三次元ランダムにて配向され
た繊維成形体を形成し、該繊維成形体を用いて行われる
高圧鋳造（溶湯の温度７３０°Ｃ１溶湯に対する加圧力
５００ ｋｇ／ ｃｍ２）により、体積率８％のアルミ
ナ−シリカ繊維を強化繊維としアルミニウム合金（ＪＩ
Ｓ規格ＡＣ８Ａ）をマトリックスとする複合材料を製造
した。次いでこの複合材料より大きさが１６Ｘ６Ｘｂ その一つの面（１６Ｘ６ｍｍ）を試験面とする平板試験
片を多数作成した。また比較用としてアルミナ−シリカ
繊維にて強化されていないアルミニウム合金（ＪＩＳ規
格ＡＣ８Ａ）のみよりなり、上述の平板試験片と同一の
寸法を有する平板試験片を多数作成した。
シリカ繊維（５５ｗｔ％Ａｌ ： ０３ 、残部実質的
にＳｉ ｏ２）が実質的に三次元ランダムにて配向され
た繊維成形体を形成し、該繊維成形体を用いて行われる
高圧鋳造（溶湯の温度７３０°Ｃ１溶湯に対する加圧力
５００ ｋｇ／ ｃｍ２）により、体積率８％のアルミ
ナ−シリカ繊維を強化繊維としアルミニウム合金（ＪＩ
Ｓ規格ＡＣ８Ａ）をマトリックスとする複合材料を製造
した。次いでこの複合材料より大きさが１６Ｘ６Ｘｂ その一つの面（１６Ｘ６ｍｍ）を試験面とする平板試験
片を多数作成した。また比較用としてアルミナ−シリカ
繊維にて強化されていないアルミニウム合金（ＪＩＳ規
格ＡＣ８Ａ）のみよりなり、上述の平板試験片と同一の
寸法を有する平板試験片を多数作成した。
また平均粒径１，０μのＳｉ３Ｎ４粉末と少量のＹ２Ｏ
３粉末及びＭｇＡ＋、０４粉末との混合粉末を常温にて
成形した後、非酸化雰囲気中に於て１７５０℃にて焼結
することにより、外径３５■、内径３０ｆｆＩｆｆｌ、
幅１０ｍｍのＳｉ３Ｎ４製の円筒試験片（気孔率１，０
％）を形成し、平均粒径０゜５μのＺｒ ０４粉末と少
量のＹ４０３粉末との混合粉末を常温にて成形した後１
６５０°Ｃにて焼結することにより同一寸法のＺｒＯ２
製の円筒試験片（気孔率１．０％）を形成し、平均粒径
０．３μのＳｉＣ粉末と少量のＢ粉末及びＣ粉末との混
合粉末を常温にて成形した後、低酸素雰囲気中に於て２
１００℃にて焼結することにより同一寸法のＳＩＣ′７
Ａの円筒試験片（気孔率１．１％）を形成し、平均粒径
０．４μのＡＩ ＝ ０３粉末を常温にて成形した後１
７００℃にて焼結することにより同一寸法のＡＩ ２０
３製の円筒試験片（気孔率１．０％）を形成した。
３粉末及びＭｇＡ＋、０４粉末との混合粉末を常温にて
成形した後、非酸化雰囲気中に於て１７５０℃にて焼結
することにより、外径３５■、内径３０ｆｆＩｆｆｌ、
幅１０ｍｍのＳｉ３Ｎ４製の円筒試験片（気孔率１，０
％）を形成し、平均粒径０゜５μのＺｒ ０４粉末と少
量のＹ４０３粉末との混合粉末を常温にて成形した後１
６５０°Ｃにて焼結することにより同一寸法のＺｒＯ２
製の円筒試験片（気孔率１．０％）を形成し、平均粒径
０．３μのＳｉＣ粉末と少量のＢ粉末及びＣ粉末との混
合粉末を常温にて成形した後、低酸素雰囲気中に於て２
１００℃にて焼結することにより同一寸法のＳＩＣ′７
Ａの円筒試験片（気孔率１．１％）を形成し、平均粒径
０．４μのＡＩ ＝ ０３粉末を常温にて成形した後１
７００℃にて焼結することにより同一寸法のＡＩ ２０
３製の円筒試験片（気孔率１．０％）を形成した。
次いでこれらの平板試験片を順次摩擦摩耗試験機にセッ
トし、相手部材である上述の各セラミック製の円筒試験
片又は外径３５ｍｍ、内径３０ｆｆｌＩ１１１幅１００
１１１１の球状黒鉛鋳鉄（ＪＩＳ規ＩＦｃＤ７０）製の
円筒試験片の端面と接触させ、それらの試験片の接触部
に温度１５０°Ｃの潤滑油（キャッスルモータオイル５
Ｗ−３０）を供給しつつ、荷重６０ ｋｇ、回転数１６
Ｏｒｐｍにて円筒試験片を１時間回転させる摩耗試験
を行った。
トし、相手部材である上述の各セラミック製の円筒試験
片又は外径３５ｍｍ、内径３０ｆｆｌＩ１１１幅１００
１１１１の球状黒鉛鋳鉄（ＪＩＳ規ＩＦｃＤ７０）製の
円筒試験片の端面と接触させ、それらの試験片の接触部
に温度１５０°Ｃの潤滑油（キャッスルモータオイル５
Ｗ−３０）を供給しつつ、荷重６０ ｋｇ、回転数１６
Ｏｒｐｍにて円筒試験片を１時間回転させる摩耗試験
を行った。
尚平板試験片と円筒試験片との組合せは下記の表１に記
されている通りであり、各組合せの円筒試験片の被試験
面の表面粗さは全て１，２μＲｚであった。
されている通りであり、各組合せの円筒試験片の被試験
面の表面粗さは全て１，２μＲｚであった。
夷 １
この摩耗試験の結果を第１図に示す。尚第１図に於て、
上半分は平板試験片の摩耗量（摩耗痕深さμ）を表わし
ており、下半分は相手材である円筒試験片の摩耗量（摩
耗量ｍｆｆ１ｇ）を表わしている（後述の第２図〜第５
図に於ても同じ）。
上半分は平板試験片の摩耗量（摩耗痕深さμ）を表わし
ており、下半分は相手材である円筒試験片の摩耗量（摩
耗量ｍｆｆ１ｇ）を表わしている（後述の第２図〜第５
図に於ても同じ）。
第１図より、組合せＡδ〜Ａ Ｉｆｆの平板試験片の摩
耗量は非常に高い値であり、組合せＡ５及びＡｌ１１の
円筒試験片の摩耗量は比較的高い値であることが解る。
耗量は非常に高い値であり、組合せＡ５及びＡｌ１１の
円筒試験片の摩耗量は比較的高い値であることが解る。
また組合せＡ１−Ａ３の平板試験片の摩耗量と組合せＡ
４の平板試験片の摩耗量との比較より、円筒試験片の構
成材料がＳｉ３Ｎ４、Ｓｉ Ｃ，Ｚｒ Ｏ：である場合
には構成材料がＡｌ２Ｏ３である場合に比して平板試験
片の摩耗量が小さい値であることが解る。かくしてアル
ミナ−シリカ繊維にて強化されたアルミニウム合金より
なる平板試験片とＳ１３ Ｎ４ 、Ｓｉ Ｃ，及びＺｒ
Ｏ２よりなる円筒試験片との組合せＡｌ−Ａ３の場合に
は、平板試験片及び円筒試験片両方の摩耗量が他の組合
せの場合に比して小さいことが解る。
４の平板試験片の摩耗量との比較より、円筒試験片の構
成材料がＳｉ３Ｎ４、Ｓｉ Ｃ，Ｚｒ Ｏ：である場合
には構成材料がＡｌ２Ｏ３である場合に比して平板試験
片の摩耗量が小さい値であることが解る。かくしてアル
ミナ−シリカ繊維にて強化されたアルミニウム合金より
なる平板試験片とＳ１３ Ｎ４ 、Ｓｉ Ｃ，及びＺｒ
Ｏ２よりなる円筒試験片との組合せＡｌ−Ａ３の場合に
は、平板試験片及び円筒試験片両方の摩耗量が他の組合
せの場合に比して小さいことが解る。
また上掲の表１に示された試験片の組合せＡ１〜Ａ １
０について、平板試験片と円筒試験片との接触部に常温
の潤滑油（キャッスルモータオイル５Ｗ−３０）を供給
し、円筒試験片を回転数１００Ｏｒｐｍにて回転させつ
つ平板試験片に対する円筒試験片の抑圧荷重を１０ｋｇ
より７００ ｋｇまで増加させ、これにより焼付き限度
荷重を測定する焼付き試験を行った。
０について、平板試験片と円筒試験片との接触部に常温
の潤滑油（キャッスルモータオイル５Ｗ−３０）を供給
し、円筒試験片を回転数１００Ｏｒｐｍにて回転させつ
つ平板試験片に対する円筒試験片の抑圧荷重を１０ｋｇ
より７００ ｋｇまで増加させ、これにより焼付き限度
荷重を測定する焼付き試験を行った。
この試験の結果、組合せＡ１−Ａ３の焼付き限度荷重は
他の何れの組合せよりも高く、従ってこれらの組合せは
耐焼付き性にも優れていることが確認さ゛れた。
他の何れの組合せよりも高く、従ってこれらの組合せは
耐焼付き性にも優れていることが確認さ゛れた。
実施例２
上述の実施例１の場合と同一の要領にて、体積率８９６
にて実質的に三次元ランダムにて配向されたアルミナ−
シリカ繊維（実施例１に於て使用されたアルミナ−シリ
カ繊維と同一）を強化繊維とし、マグネシウム合金（Ｊ
ＩＳ規格ＭＣ２）をマトリックスとする複合材料を高圧
鋳造（溶湯の温度７００°Ｃ１溶湯に対する加圧力８０
０ ｋｇ／ ｃａｂ” ）にて製造し、該複合材料より
実施例１の場合と同一の寸法の平板試験片を多数作成し
た。
にて実質的に三次元ランダムにて配向されたアルミナ−
シリカ繊維（実施例１に於て使用されたアルミナ−シリ
カ繊維と同一）を強化繊維とし、マグネシウム合金（Ｊ
ＩＳ規格ＭＣ２）をマトリックスとする複合材料を高圧
鋳造（溶湯の温度７００°Ｃ１溶湯に対する加圧力８０
０ ｋｇ／ ｃａｂ” ）にて製造し、該複合材料より
実施例１の場合と同一の寸法の平板試験片を多数作成し
た。
次いでこれらの平板試験片について、下記の表２に示さ
れた試験片の組合せにて実施例１の場合と同一の要領及
び条件にて摩耗試験及び焼付き試験を行った。尚下記の
表２に示された組合せＢ！〜Ｂ４の円筒試験片はそれぞ
れ上掲の表１に示された組合せＡ１−Ａ４と同一の要領
及び条件にて形成され表面粗さが調整されたものであり
、組合せＢ５の円筒試験片の被試験面の表面粗さは１゜
２μＲｚであった。
れた試験片の組合せにて実施例１の場合と同一の要領及
び条件にて摩耗試験及び焼付き試験を行った。尚下記の
表２に示された組合せＢ！〜Ｂ４の円筒試験片はそれぞ
れ上掲の表１に示された組合せＡ１−Ａ４と同一の要領
及び条件にて形成され表面粗さが調整されたものであり
、組合せＢ５の円筒試験片の被試験面の表面粗さは１゜
２μＲｚであった。
表 ２
この摩耗試験の結果を第２図に示す。第２図より、組合
せＢ４及びＢ５の場合に比して組合せＢ！〜Ｂ３の摩耗
量は平板試験片及び円筒試験片の何れについても低い値
で５あり、従ってアルミナ−シリカ繊維にて強化された
マグネシウム合金よりなる複合材料とＳｔ ３ Ｎａ
、Ｓｉ Ｃ１及びＺｒＯ２との組合せも耐摩耗性に優れ
ていることが解る。
せＢ４及びＢ５の場合に比して組合せＢ！〜Ｂ３の摩耗
量は平板試験片及び円筒試験片の何れについても低い値
で５あり、従ってアルミナ−シリカ繊維にて強化された
マグネシウム合金よりなる複合材料とＳｔ ３ Ｎａ
、Ｓｉ Ｃ１及びＺｒＯ２との組合せも耐摩耗性に優れ
ていることが解る。
また図には示されていないが、焼付き試験の結果、アル
ミナ−シリカ繊維にて強化されたマグネシウム合金より
なる複合材料とＳｉ３Ｎ４．５ｉＣ１及びＺｒＯ２との
組合せは耐焼付き性にも優れていることが確認された。
ミナ−シリカ繊維にて強化されたマグネシウム合金より
なる複合材料とＳｉ３Ｎ４．５ｉＣ１及びＺｒＯ２との
組合せは耐焼付き性にも優れていることが確認された。
実施例３
上述の実施例１の場合と同一の要領にて、体積率６％に
て実質的に三次元ランダムにて配向されたアルミナ繊維
（９５ｗｔ％Ａｌ ２０３ 、残部実質的にＳ ｉ Ｏ
２）平均繊維径３．２μ、平均繊維長８ａｍ）を強化繊
維とし、アルミニウム合金（ＪＩＳ規格ＡＩ）Ｃ１０）
をマトリックスとする複合材料を高圧鋳造（溶湯の温度
７４０°Ｃ１溶湯に対する加圧力５００ ｋｇ／ ｃｍ
２）にて製造し、該複合材料より実施例１の場合と同一
の寸法の平板試験片を多数作成した。
て実質的に三次元ランダムにて配向されたアルミナ繊維
（９５ｗｔ％Ａｌ ２０３ 、残部実質的にＳ ｉ Ｏ
２）平均繊維径３．２μ、平均繊維長８ａｍ）を強化繊
維とし、アルミニウム合金（ＪＩＳ規格ＡＩ）Ｃ１０）
をマトリックスとする複合材料を高圧鋳造（溶湯の温度
７４０°Ｃ１溶湯に対する加圧力５００ ｋｇ／ ｃｍ
２）にて製造し、該複合材料より実施例１の場合と同一
の寸法の平板試験片を多数作成した。
次いでこれらの平板試験片について、下記の表３に示さ
れた試験片の組合せにて実施例１の場合と同一の要領及
び条件にて摩耗試験及び焼付き試験を行った。尚下記の
表３に示された組合せ０１〜Ｃ４の円筒試験片はそれぞ
れ上掲の表１に示された組合せＡ、−Ａ４と同一の要領
及び条件にてか形成され表面粗さが調整されたものであ
り、組合せＣ５の円筒試験片の被試験面の表面粗さは１
゜２μＲｚであった。
れた試験片の組合せにて実施例１の場合と同一の要領及
び条件にて摩耗試験及び焼付き試験を行った。尚下記の
表３に示された組合せ０１〜Ｃ４の円筒試験片はそれぞ
れ上掲の表１に示された組合せＡ、−Ａ４と同一の要領
及び条件にてか形成され表面粗さが調整されたものであ
り、組合せＣ５の円筒試験片の被試験面の表面粗さは１
゜２μＲｚであった。
表 ３
この摩耗試験の結果を第３図に示す。第３図より、組合
せＣ４及びＣ５の場合に比して組合せ０１〜Ｃ３の摩耗
量は平板試験片及び円筒試験片の何れについても低い値
であり、従ってアルミナ繊維にて強化されたアルミニウ
ム合金よりなる複合材料とＳＩ３ Ｎ４ 、ＳＩ Ｃ，
及びＺｒＯ２との組合せも耐摩耗性に優れていることが
解る。
せＣ４及びＣ５の場合に比して組合せ０１〜Ｃ３の摩耗
量は平板試験片及び円筒試験片の何れについても低い値
であり、従ってアルミナ繊維にて強化されたアルミニウ
ム合金よりなる複合材料とＳＩ３ Ｎ４ 、ＳＩ Ｃ，
及びＺｒＯ２との組合せも耐摩耗性に優れていることが
解る。
また図には示されていないが、焼付き試験の結果、アル
ミナ繊維にて強化されたアルミニウム合金よりなる複合
材料とＳｉ３Ｎ４、Ｓｉ Ｃ，及びＺｒＯ２との組合せ
は耐焼付き性にも優れていることが確認された。
ミナ繊維にて強化されたアルミニウム合金よりなる複合
材料とＳｉ３Ｎ４、Ｓｉ Ｃ，及びＺｒＯ２との組合せ
は耐焼付き性にも優れていることが確認された。
実施例４
上述の実施例１の場合と同一の要領にて、体積率６％に
て実質的に三次元ランダムにて配向されたアルミナ繊維
（実施例３に於て使用されたアルミナ繊維と同一）を強
化繊維とし、マグネシウム合金（ＪＩＳ規格ＭＣ２）を
マトリックスとする複合材料を高圧鋳造（溶湯の温度７
００°Ｃ１溶湯に対する加圧力８００ ｋｇ／ ｃｍ”
）にて製造し、該複合材料より実施例１の場合と同一
の寸法の平板試験片を多数作成した。
て実質的に三次元ランダムにて配向されたアルミナ繊維
（実施例３に於て使用されたアルミナ繊維と同一）を強
化繊維とし、マグネシウム合金（ＪＩＳ規格ＭＣ２）を
マトリックスとする複合材料を高圧鋳造（溶湯の温度７
００°Ｃ１溶湯に対する加圧力８００ ｋｇ／ ｃｍ”
）にて製造し、該複合材料より実施例１の場合と同一
の寸法の平板試験片を多数作成した。
次いでこれらの平板試験片について、下記の表４に示さ
れた試験片の組合せにて実施例１の場合と同一の要領及
び条件にて摩耗試験及び焼付き試験を行った。尚下記の
表４に示された組合せり。
れた試験片の組合せにて実施例１の場合と同一の要領及
び条件にて摩耗試験及び焼付き試験を行った。尚下記の
表４に示された組合せり。
〜Ｄ４の円筒試験片はそれぞれ上掲の表１に示された組
合せＡ１−Ａ４と同一の要領及び条件にて形成され表面
粗さが調整されたものであり、組合せＤ５の円筒試験片
の被試験面の表面粗さは１゜２μＲｚであった。
合せＡ１−Ａ４と同一の要領及び条件にて形成され表面
粗さが調整されたものであり、組合せＤ５の円筒試験片
の被試験面の表面粗さは１゜２μＲｚであった。
表 ４
この摩耗試験の結果を第４図に示す。第４図より、組合
せＤ４及びＤ５の場合に比して組合せＤ１〜Ｄ３の摩耗
量は平板試験片及び円筒試験片の何れについても低い値
であり、従ってアルミナ繊維にて強化されたマグネシウ
ム合金よりなる複合材料とＳ ｌ ３ Ｎ４ 、Ｓ Ｉ
Ｃ−及びＺｒＯ２との組合せも耐摩耗性に優れている
ことが解る。
せＤ４及びＤ５の場合に比して組合せＤ１〜Ｄ３の摩耗
量は平板試験片及び円筒試験片の何れについても低い値
であり、従ってアルミナ繊維にて強化されたマグネシウ
ム合金よりなる複合材料とＳ ｌ ３ Ｎ４ 、Ｓ Ｉ
Ｃ−及びＺｒＯ２との組合せも耐摩耗性に優れている
ことが解る。
また図には示されていないが、焼付き試験の結果、アル
ミナ繊維にて強化されたマグネシウム合金よりなる複合
材料とＳｌ ３ Ｎ４ 、ＳＩ Ｃ，及びＺｒＯ２との
組合せは耐焼付き性にも優れていることが確認された。
ミナ繊維にて強化されたマグネシウム合金よりなる複合
材料とＳｌ ３ Ｎ４ 、ＳＩ Ｃ，及びＺｒＯ２との
組合せは耐焼付き性にも優れていることが確認された。
実施例５
実施例１の試験片の組合せＡ１に対応する試験片の組合
せに於て、円筒試験片の被試験面に対する研削条件を変
化させることにより、円筒試験片の被試験面の表面粗さ
を０，４μＲｚ、０．８μＲｚ、１．０μＲｚ、１．２
μＲｚ、１．４μＲ２，２，０μＲｚに設定し、平板試
験片の表面粗さを１．６μＲｚに設定して、上述の実施
例１の場合と同一の要領及び条件にて摩耗試験を行った
。
せに於て、円筒試験片の被試験面に対する研削条件を変
化させることにより、円筒試験片の被試験面の表面粗さ
を０，４μＲｚ、０．８μＲｚ、１．０μＲｚ、１．２
μＲｚ、１．４μＲ２，２，０μＲｚに設定し、平板試
験片の表面粗さを１．６μＲｚに設定して、上述の実施
例１の場合と同一の要領及び条件にて摩耗試験を行った
。
この摩耗試験の結果を第５図に示す。
第５図より、円筒試験片の被試験面の表面粗さが１．２
μＲｚ以下の場合に平板試験片及び円筒試験片両方の摩
耗量が小さい値であり、従ってセラミックの表面粗さは
１．２μＲｚ以下であることが好ましいことが解る。
μＲｚ以下の場合に平板試験片及び円筒試験片両方の摩
耗量が小さい値であり、従ってセラミックの表面粗さは
１．２μＲｚ以下であることが好ましいことが解る。
尚この実施例と同様の摩耗試験を実施例１の試験片の組
合せＡ２及びＡ３についても行ったところ、第５図に示
された結果と同様の結果が得られた。
合せＡ２及びＡ３についても行ったところ、第５図に示
された結果と同様の結果が得られた。
実施例６
実施例１に於て使用されたアルミナ−シリカ繊維と同一
のアルミナ−シリカ繊維が実質的に三次元ランダムにて
配向された繊維成形体を形成し、該繊維成形体を用いて
行われる高圧鋳造（溶湯の温度７３０℃、溶湯に対する
加圧力５００ ｋｇ／ ｃＩＩ１２）により、体積率８
％のアルミナ−シリカ繊維を強化繊維としアルミニウム
合金（ＪＩＳ規洛ＡＤＴ４）をマトリックスとする複合
材料を製造した。次いでこの複合材料より外径２５．６
■、内径２０．０１１１１１％長さ１６ｍｍの寸法を有
し一方の端面を被試験面とする円筒試験片を５個形成し
、各試験片の被試験面の表面粗さを研削により０，６μ
Ｒｚに仕上げた。
のアルミナ−シリカ繊維が実質的に三次元ランダムにて
配向された繊維成形体を形成し、該繊維成形体を用いて
行われる高圧鋳造（溶湯の温度７３０℃、溶湯に対する
加圧力５００ ｋｇ／ ｃＩＩ１２）により、体積率８
％のアルミナ−シリカ繊維を強化繊維としアルミニウム
合金（ＪＩＳ規洛ＡＤＴ４）をマトリックスとする複合
材料を製造した。次いでこの複合材料より外径２５．６
■、内径２０．０１１１１１％長さ１６ｍｍの寸法を有
し一方の端面を被試験面とする円筒試験片を５個形成し
、各試験片の被試験面の表面粗さを研削により０，６μ
Ｒｚに仕上げた。
次いで硝酸水溶液を用いて行われる電解エツチングによ
り、３個の円筒試験片の被試験面のマトリックスの表面
に凹部を形成した。第６図はかくして形成された試験片
の被試験面近傍の断面を示す模式図であり、図に於て２
１は強化繊維としてのアルミナ−シリカ繊維を示してお
り、２２はマトリックスとしてのアルミニウム合金を示
しており、２３は凹部を示している。
り、３個の円筒試験片の被試験面のマトリックスの表面
に凹部を形成した。第６図はかくして形成された試験片
の被試験面近傍の断面を示す模式図であり、図に於て２
１は強化繊維としてのアルミナ−シリカ繊維を示してお
り、２２はマトリックスとしてのアルミニウム合金を示
しており、２３は凹部を示している。
この場合電解エツチングの条件を適宜に設定することに
より、被試験面の任意の断面に現われる四部２３の深さ
ＤＩの平均値Ｄｉが１．８μであり、凹部２３の開口径
に対する深さの比の平均値、即ち被試験面の任意の断面
に現われる凹部２３の開口部長さＷｌに対する深さＤＩ
の比の平均値Ｄ１／Ｗ１が０．０２であり、複合材料の
表面２４よりアルミナ−シリカ繊維の露出高さＨｌの平
均値Ｈ１が０．８μであり、凹部の面積率、即ち複合材
料の任意の断面の成る基準長さしに対する凹部２３の開
口部長さＷｉの合計の比の百分率が２０９６である３個
の円筒試験片が形成された。
より、被試験面の任意の断面に現われる四部２３の深さ
ＤＩの平均値Ｄｉが１．８μであり、凹部２３の開口径
に対する深さの比の平均値、即ち被試験面の任意の断面
に現われる凹部２３の開口部長さＷｌに対する深さＤＩ
の比の平均値Ｄ１／Ｗ１が０．０２であり、複合材料の
表面２４よりアルミナ−シリカ繊維の露出高さＨｌの平
均値Ｈ１が０．８μであり、凹部の面積率、即ち複合材
料の任意の断面の成る基準長さしに対する凹部２３の開
口部長さＷｉの合計の比の百分率が２０９６である３個
の円筒試験片が形成された。
次いで電解エツチングが行われたこれらの円筒試験片及
び電解エツチングが行われず、従って四部の深さ、アル
ミナ−シリカ繊維の露出高さ及び凹部の面積率が０であ
る複合材料よりなる円筒試験片を順次摩擦摩耗試験機に
セットし、Ｓｉ３Ｎ４ （気孔率１．０％）、Ａｌｐｈ
３ （気孔率１゜０９６ ） 、球状黒鉛鋳鉄（ＪＩＳ
規洛ＦＣＤ７０）よりなり、大きさが３０Ｘ３０Ｘ５ｍ
ｍであり、その一つの面（３０Ｘ３０ｍｍ）を被試験面
とする平板試験片の被試験面と接触させ、それらの試験
片の接触部に常温の潤滑油（キャッスルモータオイル５
ＡＥ３０）を供給し、円筒試験片を回転数１１０００ｒ
ｐにて回転させつつ、平板試験片に対する円筒試験片の
抑圧荷重を１０ｋｇより７００ｋｇまで増加させ、これ
により焼付き限度荷重を測定する焼付き試験を行った。
び電解エツチングが行われず、従って四部の深さ、アル
ミナ−シリカ繊維の露出高さ及び凹部の面積率が０であ
る複合材料よりなる円筒試験片を順次摩擦摩耗試験機に
セットし、Ｓｉ３Ｎ４ （気孔率１．０％）、Ａｌｐｈ
３ （気孔率１゜０９６ ） 、球状黒鉛鋳鉄（ＪＩＳ
規洛ＦＣＤ７０）よりなり、大きさが３０Ｘ３０Ｘ５ｍ
ｍであり、その一つの面（３０Ｘ３０ｍｍ）を被試験面
とする平板試験片の被試験面と接触させ、それらの試験
片の接触部に常温の潤滑油（キャッスルモータオイル５
ＡＥ３０）を供給し、円筒試験片を回転数１１０００ｒ
ｐにて回転させつつ、平板試験片に対する円筒試験片の
抑圧荷重を１０ｋｇより７００ｋｇまで増加させ、これ
により焼付き限度荷重を測定する焼付き試験を行った。
尚この焼付き試験に於ける円筒試験片と平板試験片との
組合せは下記の表５に示す通りであった。
組合せは下記の表５に示す通りであった。
また各平板試験片の被試験面の表面粗さは全て０゜８μ
Ｒｚであった。
Ｒｚであった。
表 ５
この焼付き試験の結果を第７図に示す。第７図より、組
合せＥｌの焼付き限度荷重は組合せＥ２の焼付き限度荷
重よりも遥かに高く、組合せＥ４の焼付き限度荷重（焼
付き発生せず）は組合せＥ２ 、Ｅ３ 、Ｅ５の焼付き
限度荷重よりも遥かに高く、従ってアルミナ−シリカ繊
維にて強化されたアルミニウム合金よりなる複合材料と
Ｓｉ３Ｎａとの組合せ、及びアルミナ−シリカ繊維にて
強化されたアルミニウム合金よりなり電解エツチングさ
れた複合材料とＳｉ ３ Ｎ４との組合せは耐焼付き性
に優れていることが解る。また特に組合せＥｌとＥ４と
の比較より、複合材料に電解エツチングを施して強化繊
維を露出させると共に、複合材料の表面の強化繊維の間
に凹部を形成すれば耐焼付き性が更に向上することが解
る。
合せＥｌの焼付き限度荷重は組合せＥ２の焼付き限度荷
重よりも遥かに高く、組合せＥ４の焼付き限度荷重（焼
付き発生せず）は組合せＥ２ 、Ｅ３ 、Ｅ５の焼付き
限度荷重よりも遥かに高く、従ってアルミナ−シリカ繊
維にて強化されたアルミニウム合金よりなる複合材料と
Ｓｉ３Ｎａとの組合せ、及びアルミナ−シリカ繊維にて
強化されたアルミニウム合金よりなり電解エツチングさ
れた複合材料とＳｉ ３ Ｎ４との組合せは耐焼付き性
に優れていることが解る。また特に組合せＥｌとＥ４と
の比較より、複合材料に電解エツチングを施して強化繊
維を露出させると共に、複合材料の表面の強化繊維の間
に凹部を形成すれば耐焼付き性が更に向上することが解
る。
面図には示されていないが、上掲の表５に示された試験
片の組合せについて実施例１の場合と同一の要領にて摩
耗試験を行ったところ、組合せＥｌ及びＥ４、特に組合
せＥ４は耐摩耗性にも優れていることが確認された。
片の組合せについて実施例１の場合と同一の要領にて摩
耗試験を行ったところ、組合せＥｌ及びＥ４、特に組合
せＥ４は耐摩耗性にも優れていることが確認された。
以上に於ては本発明を幾つかの実施例について詳細に説
明したが、本発明はこれらの実施例に限定されるもので
はなく、本発明の範囲内にて他の種々の実施例が可能で
あることは当業者にとって明らかであろう。
明したが、本発明はこれらの実施例に限定されるもので
はなく、本発明の範囲内にて他の種々の実施例が可能で
あることは当業者にとって明らかであろう。
第１図乃至第５図はそれぞれ実施例１〜５の摩耗試験の
結果を示すグラフ、第６図は本発明よる摺動用部材の第
一の部材を構成する繊維強化金属複合材料の一つの実施
例の表面部の断面を示す模式図、第７図は実施例６の焼
付き試験の結果を示すグラフである。 ２１・・・アルミナ−シリカ繊維、２２・・・アルミニ
ウム合金、２３・・・凹部、２４・・・表面部 許 出
願 人 トヨタ自動車株式会社代 理 人
弁理士 明石 昌毅第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 耗 量 （ｍｇ） 第 ６ 図 第７図
結果を示すグラフ、第６図は本発明よる摺動用部材の第
一の部材を構成する繊維強化金属複合材料の一つの実施
例の表面部の断面を示す模式図、第７図は実施例６の焼
付き試験の結果を示すグラフである。 ２１・・・アルミナ−シリカ繊維、２２・・・アルミニ
ウム合金、２３・・・凹部、２４・・・表面部 許 出
願 人 トヨタ自動車株式会社代 理 人
弁理士 明石 昌毅第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 耗 量 （ｍｇ） 第 ６ 図 第７図
Claims (4)
- （１） 互いに当接して相対的に摺動する第一の部材と
第二の部材とよりなる摺動用部材にして、前記第一の部
材の少なくとも前記第二の部材に対する摺動面部は４０
ｗｔ％以上Ａｌ＿２Ｏ＿３、残部実質的にＳｉＯ＿２な
る組成を有する体積率３〜３０％のアルミナ−シリカ系
繊維を強化繊維としアルミニウム合金若しくはマグネシ
ウム合金をマトリックスとする繊維強化金属複合材料に
て構成され、前記第二の部材の少なくとも前記第一の部
材に対する摺動面部はＳｉ＿３Ｎ＿４、ＳｉＣ及びＺｒ
Ｏ＿２よりなる群より選択された何れかのセラミックに
て構成された摺動用部材。 - （２） 特許請求の範囲第１項の摺動用部材に於て、前
記セラミックの気孔率は２％以下であることを特徴とす
る摺動用部材。 - （３） 特許請求の範囲第１項又は第２項の摺動用部材
に於て、前記第二の部材の摺動面の表面粗さは１．２μ
Ｒｚ以下であることを特徴とする摺動用部材。 - （４） 特許請求の範囲第１項乃至第３項の何れかの摺
動用部材に於て、前記第一の部材の摺動面が電解エッチ
ングされることにより前記アルミナ−シリカ系繊維の一
部が前記摺動面に露出しており且前記摺動面に露出する
前記アルミナ−シリカ系繊維の間の前記マトリックスの
表面に凹部が形成されていることを特徴とする摺動用部
材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19672786A JPH0684527B2 (ja) | 1986-08-22 | 1986-08-22 | 摺動用部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19672786A JPH0684527B2 (ja) | 1986-08-22 | 1986-08-22 | 摺動用部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6353224A true JPS6353224A (ja) | 1988-03-07 |
| JPH0684527B2 JPH0684527B2 (ja) | 1994-10-26 |
Family
ID=16362586
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19672786A Expired - Fee Related JPH0684527B2 (ja) | 1986-08-22 | 1986-08-22 | 摺動用部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0684527B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2406533A (en) * | 2003-10-02 | 2005-04-06 | Leica Microsys Lithography Ltd | Stage for a workpiece |
| KR101023689B1 (ko) | 2003-12-19 | 2011-03-25 | 두산인프라코어 주식회사 | 주축 이송계에 복합재료를 갖는 공작기계 |
-
1986
- 1986-08-22 JP JP19672786A patent/JPH0684527B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2406533A (en) * | 2003-10-02 | 2005-04-06 | Leica Microsys Lithography Ltd | Stage for a workpiece |
| GB2406533B (en) * | 2003-10-02 | 2005-11-02 | Leica Microsys Lithography Ltd | Stage for a workpiece |
| KR101023689B1 (ko) | 2003-12-19 | 2011-03-25 | 두산인프라코어 주식회사 | 주축 이송계에 복합재료를 갖는 공작기계 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0684527B2 (ja) | 1994-10-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS60168959A (ja) | 強化ピストン、その製法及びピストン用の強化材 | |
| CN1080153C (zh) | 汽缸体 | |
| JPH0146569B2 (ja) | ||
| Balázsi et al. | Graphene added multilayer ceramic sandwich (GMCS) composites: Structure, preparation and properties | |
| RU2718682C2 (ru) | Способ изготовления керамики на основе карбида кремния, армированного волокнами карбида кремния | |
| JPS6341966B2 (ja) | ||
| US10851020B2 (en) | Machinable metal matrix composite and method for making the same | |
| JPS6353224A (ja) | 摺動用部材 | |
| JPH06145841A (ja) | 複合部材 | |
| US5066618A (en) | Ceramic articles having in situ tailored metallic component | |
| Wachowski et al. | Manufacturing of ZrO2-Ni graded composites via centrifugal casting in the magnetic field | |
| JPS6241776A (ja) | 工具用ウイスカー強化複合材料 | |
| Ejiofor et al. | Characterization of pressure-assisted sintered Al–Si composites | |
| Szymanski et al. | Composite castings based on ferrous alloys reinforced by ceramic spatial structure | |
| JPS62260028A (ja) | 摺動用部材 | |
| JP2742633B2 (ja) | Ｓｉ３ Ｎ４ 被覆を有するホウ酸アルミニウムウイスカ及び該ウイスカを強化材とする複合材料 | |
| JP3828622B2 (ja) | 金属−セラミックス複合材料の製造方法 | |
| JPH068475B2 (ja) | 摺動用部材 | |
| JPS63192831A (ja) | 摺動用部材 | |
| US11001914B2 (en) | Machinable metal matrix composite and method for making the same | |
| JPS63190127A (ja) | 摩擦摩耗特性及び強度に優れた金属基複合材料 | |
| JP2000054090A (ja) | 金属−セラミックス複合材料及びその製造方法 | |
| WO2024157588A1 (ja) | 高強度金属基複合体及び高強度金属基複合体の製造方法 | |
| JP2002155323A (ja) | 摺動部材 | |
| JPH07101789A (ja) | 摺動部材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |