JPS6357229B2 - - Google Patents
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- JPS6357229B2 JPS6357229B2 JP58190150A JP19015083A JPS6357229B2 JP S6357229 B2 JPS6357229 B2 JP S6357229B2 JP 58190150 A JP58190150 A JP 58190150A JP 19015083 A JP19015083 A JP 19015083A JP S6357229 B2 JPS6357229 B2 JP S6357229B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- foamed
- sheet
- film
- sleeve
- shrinkable
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Wrappers (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
- Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
この発明は収縮スリーブ形成用シートに関し、
炭酸飲料等を収納するガラス瓶に対して被覆保護
するための収縮性スリーブの素材として好適なも
のを提供しようとしている。 従来、ガラス瓶等の外面に熱収縮性を有する熱
可塑性樹脂シートからなるスリーブを被せ、加熱
によつて該スリーブを収縮させて、ガラス瓶など
の外面形状に密着するよう被覆し、ガラス瓶等の
輸送保管時における緩衝保護を図ることが行なわ
れている。 そして、特に炭酸飲料のように内圧の加わるガ
ラス瓶の場合、破損防止とともに、破損時におけ
る瓶破片の飛散を防止することが、安全上重要な
問題となる。 従来スリーブの素材として使用されている各種
合成樹脂シートのうち、発泡ポリオレフイン系シ
ートは柔軟性に富んでいるため、破瓶時における
ガラス瓶破片の飛散防止に優れ、好適なものであ
る。 しかし、上記ポリオレフイン系の発泡シート
は、スリーブを形成して瓶に被覆させる作業の際
に、シート自体に柔軟性があり過ぎ、剛性もしく
は腰が弱いため、シートの取扱いが行ない難く、
シートが局部的に変形したり折れ曲がつたりし
て、瓶への被覆がスムーズに行なえない問題があ
り、特に上記スリーブの巻回形成や瓶への被覆作
業を機械化もしくは自動化するのが非常に困難
で、生産性を低下させる原因となつていた。 そこで、この発明においては、上記発泡ポリオ
レフイン系シートの欠点を解消するべく改良を加
えたものであり、その構成としては、少なくと
も、収縮性発泡ポリオレフイン系樹脂シートと収
縮性非発泡ポリスチレン系フイルムとが積層され
ていることを特徴としている。 次いで、この発明の実施態様について、図を参
照しながら以下に例示する。 １は収縮性発泡ポリエチレンシート等の収縮性
発泡ポリオレフイン系シートであり、２は収縮性
非発泡ポリスチレン系フイルムであり、上記した
収縮性とは加熱することによつて収縮する、いわ
ゆる熱収縮性を有するものであり、少なくとも両
シート１およびフイルム２が積層されて収縮スリ
ーブ形成用シートＳを構成する。 なお上記収縮性は、発泡シート１および非発泡
フイルム２を押出成形にて製造する際の延伸、あ
るいは成形後の事後的な延伸加工等にて付与され
るものである。 発泡シート１としては、低密度ポリエチレン直
鎖状低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、
ポリプロピレン、ポリブテン−１、エチレン−酢
酸ビニル共重合体などのポリオレフイン系樹脂の
単独または共重合体、あるいは混合樹脂からなる
発泡シートが使用できる。なお、上記樹脂に、発
泡剤、発泡核剤、展着剤、可塑剤等の添加剤を配
合しておくのは、従来の発泡シートと同様であ
る。 次に非発泡フイルム２としては、ポリスチレ
ン、ハイインパクトポリスチレン、ABS樹脂、
AS樹脂等のスチレン系樹脂の単独または共重合
体、あるいは混合樹脂からなるフイルムが使用で
きる。また、非発泡フイルム２にも、例えば白度
を出すためにチタンホワイト等の白色顔料、ある
いは滑剤、耐候剤、耐電防止剤等の添加剤が配合
される。さらに、上記非発泡フイルム２には、ス
チレン−ブタジエン共重合体、スチレン−インプ
レン共重合体、スチレン−エチレン・ブチレン−
スチレン共重合体、スチレン−ブタジエンゴム等
のスチレン系ゴムをドライブレンドして、混合使
用することもできる。 なお実施上、収縮性非発泡ポリスチレン系フイ
ルム２の外面に、さらに収縮性非発泡ポリオレフ
イン系フイルム２′を積層したものでも実施でき
る。この場合、ポリオレフイン系フイルム２′と
しては、前記発泡ポリオレフイン系シート１と同
様の樹脂からなる非発泡フイルムが使用でき、上
記樹脂にエチレン−酢酸ビニル共重合体樹脂を混
合しておけば、ポリスチレン系フイルム２との積
層接着性が良く好適となる。 次に上記各シートまたはフイルムの厚さとして
は、通常発泡ポリオレフイン系シート１が0.1〜
1.0mm、非発泡ポリスチレン系フイルム２または
非発泡ポリオレフイン系フイルム２′が0.005〜
0.100mmの範囲のものが使用される。特に製造す
るスリーブ形成用シートＳの厚さが1.0mm以下の
場合には、発泡シート１が0.15〜0.50mm、非発泡
フイルム２，２′が0.010〜0.050mmで実施される。 以上のような組成を有する、発泡シート１と非
発泡フイルム２が積層された収縮スリーブ形成用
シートＳを製造する方法としては、共押出によつ
て成形と同時に積層する方法と、両シート１およ
びフイルム２を予め別個に成形した後、直後に熱
接着するか、接着剤層を介して熱接着することに
よつて積層する方法の何れでも実施できる。 共押出法は、複数台の押出機にて別々に溶融混
練された発泡シート１用および非発泡フイルム２
用の原料樹脂を、結合用金型（環状もしくはフラ
ツト状）がアダプターに導入して結合一体化させ
て、同時に押出し、引取用プラグまたはロールを
経て引取機で積層されたシートを引取る際に、金
型先端における樹脂溶融体の線速度とシートの引
取速度との差によつて、シートの流れ方向に延伸
をかけ、製造されたスリーブ形成用シートＳに収
縮性を与えるものである。 また、熱接着法は、予め押出成形等にて製造さ
れ、収縮性を付与された発泡シート１と非発泡フ
イルム２とを接着剤層３を介在させるか、直接加
熱接合して積層一体化させるものである。 そして上記接着剤層３としては、酢酸ビニル系
のホツトメルト型接着剤が好適に使用でき、また
接着剤層３の介在なしで直接熱接着するには、発
泡シート１または非発泡フイルム２，２′として
互いに接着剤の良好な樹脂素材を組合せて使用す
るか、予め原料樹脂に、エチレン−酢酸ビニル共
重合体、酢酸ビニル、スチレン−ブタジエン共重
合体、スチレン−イソプレン共重合体、スチレン
−ブタジエンゴム等の樹脂を混合しておけば、材
質の異なる発泡ポリオレフイン系シート１と非発
泡ポリスチレン系フイルム２、または非発泡ポリ
スチレン系フイルム２と非発泡ポリオレフイン系
フイルム２′でも熱接着可能である。 なお、上記熱接着法で積層する場合、使用する
発泡シート１および非発泡フイルム２，２′は同
じ程度の収縮性を有するものを用いる。即ち、同
一の熱収縮温度において略同程度の収縮性を示す
ものが、熱接着による積層後に収縮性が低下した
りせず好適である。 また、上述した共押出法、接着剤層３の介在に
よる熱接着法、および接着剤層３を介在しない熱
接着法の各積層方法を組合せて、一枚のスリーブ
形成用シートＳを製造することもできる。例え
ば、第１図に示す実施例は、発泡シート１と非発
泡ポリスチレン系フイルム２を接着剤層３を介し
て熱接着したもの、第４図に示す変更例は、非発
泡ポリオレフイン系フイルム２′、非発泡ポリス
チレン系フイルム２、および発泡ポリオレフイン
系シート１を各々接着剤層３を介して熱接着した
もの、第５図は非発泡ポリオレフイン系フイルム
２′と非発泡ポリスチレン系フイルム２を接着剤
３を介さずに直接熱接着したもの、第６図は発泡
シート１および両非発泡フイルム２，２′を共押
出にて成形と同時に積層したものを図示してい
る。 次に積層されたシートＳには、熱による収縮性
を有していることが必要とされ、その為には発泡
シート１と非発泡フイルム２，２′の何れもが収
縮性を保有している必要があるが、通常は発泡シ
ート１に比べて非発泡フイルム２，２′の収縮性
はかなり小さいものでよい。特に、共押出法によ
つて製造した場合には、各シート１およびフイル
ム２，２′の組成等の相違によつて収縮性を示す
温度に自然に差がつくことになる。 以上のようにして製造された収縮スリーブ形成
用シートＳは、非発泡フイルム２側を外側面にし
て円筒状に捲回し、両端を重ね合せて押圧し、熱
接着にて接合することによつて、スリーブＡが形
成される（第２図参照）。 そして、上記端部接合の際には、発泡シート１
の内面と非発泡フイルム２または２′の外面とが
熱接着されることになるので、発泡ポリオレフイ
ン系シート１と非発泡ポリオレフイン系フイルム
２′とを接合する場合には熱接着性は良好である。
しかし、発泡ポリオレフイン系シート１と非発泡
ポリスチレン系フイルム２とを接合する場合に
は、非発泡フイルム２または発泡シート１に、酢
酸ビニル等の接着性の良い樹脂を混合させて、熱
接着性を改善することが有効となる。 次に、上記スリーブＡを炭酸飲料用等のガラス
瓶Ｇに被せ、加熱収縮させてガラス瓶Ｇに沿つて
密着被覆させ、ガラス瓶Ｇを保護するものである
（第３図参照）。 以上のごとく構成された、この発明の収縮スリ
ーブ形成用シートＳによれば、発泡ポリオレフイ
ン系シート１と非発泡ポリスチレン系フイルム２
とが積層されていることによつて、柔軟性に富み
破瓶特性（瓶破片の飛散防止効果）や耐落球衝撃
に優れた発泡ポリオレフイン系シート１と、剛性
や腰の強さに優れた非発泡ポリスチレン系フイル
ム２との特長を相乗的に生かし、炭酸飲料用等の
圧力瓶に対する保護スリーブとして好適であると
ともに、スリーブ形成用シートＳの取扱い、例え
ばスリーブＡの製造、あるいはガラス瓶Ｇへの被
覆作業等も行ない易くなる。 即ち、発泡ポリオレフイン系シート１のみでは
腰が弱く、取扱いが困難な点を、非発泡ポリスチ
レン系フイルム２を積層することによつて、スリ
ーブ形成用シートＳ全体の剛性を高め腰を強くす
ることができ、シートＳの取扱い、例えばスリー
ブＡの捲回形成やガラス瓶Ｇへの被覆作業など
が、非常に行ない易くなる。 従つて、特に上記スリーブＡの形成やガラス瓶
Ｇへの被覆作業等を自動化もしくは機械化するこ
とが容易になり、非常に至便なものとなる。 次に、具体的な実施例について、詳しいデータ
を示して説明する。 実施例 まず、下記(A)(B)(C)のシートおよびフイルムを、
単独で製造し、その後熱接着にて積層し、スリー
ブ形成用シートＳを製造した。 (A) 収縮性発泡ポリエチレンシート（厚さ0.170
mm、密度0.430ｇ／c.c.、押出成形品） (B) 二軸延伸ポリスチレンフイルム（厚さ0.020
mm、密度1.05ｇ／c.c.） (C) 一軸延伸ポリエチレンフイルム（厚さ0.030
mm、密度0.923ｇ／c.c.） (A)の発泡シート１の表面にホツトメルト型酢酸
ビニル系接着剤３を塗布し、100℃に加熱しなが
ら、(B)の非発泡フイルム２とともにラムネート機
に供給して、(A)(B)を貼合せた。 次に上記貼合せたシートに前記同様の接着剤３
を塗布し、前記同様に加熱後、(C)の非発泡フイル
ム２′を貼合せて、スリーブ形成用シートＳを製
造した（第４図参照）。 なお、上記実施例と比較するため、下記(A)の発
泡シートおよび(B)′の非発泡フイルムを積層製造
した。 (A)′ 収縮性発泡ポリエチレンシート（厚さ0.21
mm、密度0.450ｇ／c.c.） (B)′ 一軸延伸ポリエチレンフイルム（厚さ0.03
mm、密度0.923ｇ／c.c.） 上記実施例と比較例とを比較したところ、下表
に示す測定値を得た。
炭酸飲料等を収納するガラス瓶に対して被覆保護
するための収縮性スリーブの素材として好適なも
のを提供しようとしている。 従来、ガラス瓶等の外面に熱収縮性を有する熱
可塑性樹脂シートからなるスリーブを被せ、加熱
によつて該スリーブを収縮させて、ガラス瓶など
の外面形状に密着するよう被覆し、ガラス瓶等の
輸送保管時における緩衝保護を図ることが行なわ
れている。 そして、特に炭酸飲料のように内圧の加わるガ
ラス瓶の場合、破損防止とともに、破損時におけ
る瓶破片の飛散を防止することが、安全上重要な
問題となる。 従来スリーブの素材として使用されている各種
合成樹脂シートのうち、発泡ポリオレフイン系シ
ートは柔軟性に富んでいるため、破瓶時における
ガラス瓶破片の飛散防止に優れ、好適なものであ
る。 しかし、上記ポリオレフイン系の発泡シート
は、スリーブを形成して瓶に被覆させる作業の際
に、シート自体に柔軟性があり過ぎ、剛性もしく
は腰が弱いため、シートの取扱いが行ない難く、
シートが局部的に変形したり折れ曲がつたりし
て、瓶への被覆がスムーズに行なえない問題があ
り、特に上記スリーブの巻回形成や瓶への被覆作
業を機械化もしくは自動化するのが非常に困難
で、生産性を低下させる原因となつていた。 そこで、この発明においては、上記発泡ポリオ
レフイン系シートの欠点を解消するべく改良を加
えたものであり、その構成としては、少なくと
も、収縮性発泡ポリオレフイン系樹脂シートと収
縮性非発泡ポリスチレン系フイルムとが積層され
ていることを特徴としている。 次いで、この発明の実施態様について、図を参
照しながら以下に例示する。 １は収縮性発泡ポリエチレンシート等の収縮性
発泡ポリオレフイン系シートであり、２は収縮性
非発泡ポリスチレン系フイルムであり、上記した
収縮性とは加熱することによつて収縮する、いわ
ゆる熱収縮性を有するものであり、少なくとも両
シート１およびフイルム２が積層されて収縮スリ
ーブ形成用シートＳを構成する。 なお上記収縮性は、発泡シート１および非発泡
フイルム２を押出成形にて製造する際の延伸、あ
るいは成形後の事後的な延伸加工等にて付与され
るものである。 発泡シート１としては、低密度ポリエチレン直
鎖状低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、
ポリプロピレン、ポリブテン−１、エチレン−酢
酸ビニル共重合体などのポリオレフイン系樹脂の
単独または共重合体、あるいは混合樹脂からなる
発泡シートが使用できる。なお、上記樹脂に、発
泡剤、発泡核剤、展着剤、可塑剤等の添加剤を配
合しておくのは、従来の発泡シートと同様であ
る。 次に非発泡フイルム２としては、ポリスチレ
ン、ハイインパクトポリスチレン、ABS樹脂、
AS樹脂等のスチレン系樹脂の単独または共重合
体、あるいは混合樹脂からなるフイルムが使用で
きる。また、非発泡フイルム２にも、例えば白度
を出すためにチタンホワイト等の白色顔料、ある
いは滑剤、耐候剤、耐電防止剤等の添加剤が配合
される。さらに、上記非発泡フイルム２には、ス
チレン−ブタジエン共重合体、スチレン−インプ
レン共重合体、スチレン−エチレン・ブチレン−
スチレン共重合体、スチレン−ブタジエンゴム等
のスチレン系ゴムをドライブレンドして、混合使
用することもできる。 なお実施上、収縮性非発泡ポリスチレン系フイ
ルム２の外面に、さらに収縮性非発泡ポリオレフ
イン系フイルム２′を積層したものでも実施でき
る。この場合、ポリオレフイン系フイルム２′と
しては、前記発泡ポリオレフイン系シート１と同
様の樹脂からなる非発泡フイルムが使用でき、上
記樹脂にエチレン−酢酸ビニル共重合体樹脂を混
合しておけば、ポリスチレン系フイルム２との積
層接着性が良く好適となる。 次に上記各シートまたはフイルムの厚さとして
は、通常発泡ポリオレフイン系シート１が0.1〜
1.0mm、非発泡ポリスチレン系フイルム２または
非発泡ポリオレフイン系フイルム２′が0.005〜
0.100mmの範囲のものが使用される。特に製造す
るスリーブ形成用シートＳの厚さが1.0mm以下の
場合には、発泡シート１が0.15〜0.50mm、非発泡
フイルム２，２′が0.010〜0.050mmで実施される。 以上のような組成を有する、発泡シート１と非
発泡フイルム２が積層された収縮スリーブ形成用
シートＳを製造する方法としては、共押出によつ
て成形と同時に積層する方法と、両シート１およ
びフイルム２を予め別個に成形した後、直後に熱
接着するか、接着剤層を介して熱接着することに
よつて積層する方法の何れでも実施できる。 共押出法は、複数台の押出機にて別々に溶融混
練された発泡シート１用および非発泡フイルム２
用の原料樹脂を、結合用金型（環状もしくはフラ
ツト状）がアダプターに導入して結合一体化させ
て、同時に押出し、引取用プラグまたはロールを
経て引取機で積層されたシートを引取る際に、金
型先端における樹脂溶融体の線速度とシートの引
取速度との差によつて、シートの流れ方向に延伸
をかけ、製造されたスリーブ形成用シートＳに収
縮性を与えるものである。 また、熱接着法は、予め押出成形等にて製造さ
れ、収縮性を付与された発泡シート１と非発泡フ
イルム２とを接着剤層３を介在させるか、直接加
熱接合して積層一体化させるものである。 そして上記接着剤層３としては、酢酸ビニル系
のホツトメルト型接着剤が好適に使用でき、また
接着剤層３の介在なしで直接熱接着するには、発
泡シート１または非発泡フイルム２，２′として
互いに接着剤の良好な樹脂素材を組合せて使用す
るか、予め原料樹脂に、エチレン−酢酸ビニル共
重合体、酢酸ビニル、スチレン−ブタジエン共重
合体、スチレン−イソプレン共重合体、スチレン
−ブタジエンゴム等の樹脂を混合しておけば、材
質の異なる発泡ポリオレフイン系シート１と非発
泡ポリスチレン系フイルム２、または非発泡ポリ
スチレン系フイルム２と非発泡ポリオレフイン系
フイルム２′でも熱接着可能である。 なお、上記熱接着法で積層する場合、使用する
発泡シート１および非発泡フイルム２，２′は同
じ程度の収縮性を有するものを用いる。即ち、同
一の熱収縮温度において略同程度の収縮性を示す
ものが、熱接着による積層後に収縮性が低下した
りせず好適である。 また、上述した共押出法、接着剤層３の介在に
よる熱接着法、および接着剤層３を介在しない熱
接着法の各積層方法を組合せて、一枚のスリーブ
形成用シートＳを製造することもできる。例え
ば、第１図に示す実施例は、発泡シート１と非発
泡ポリスチレン系フイルム２を接着剤層３を介し
て熱接着したもの、第４図に示す変更例は、非発
泡ポリオレフイン系フイルム２′、非発泡ポリス
チレン系フイルム２、および発泡ポリオレフイン
系シート１を各々接着剤層３を介して熱接着した
もの、第５図は非発泡ポリオレフイン系フイルム
２′と非発泡ポリスチレン系フイルム２を接着剤
３を介さずに直接熱接着したもの、第６図は発泡
シート１および両非発泡フイルム２，２′を共押
出にて成形と同時に積層したものを図示してい
る。 次に積層されたシートＳには、熱による収縮性
を有していることが必要とされ、その為には発泡
シート１と非発泡フイルム２，２′の何れもが収
縮性を保有している必要があるが、通常は発泡シ
ート１に比べて非発泡フイルム２，２′の収縮性
はかなり小さいものでよい。特に、共押出法によ
つて製造した場合には、各シート１およびフイル
ム２，２′の組成等の相違によつて収縮性を示す
温度に自然に差がつくことになる。 以上のようにして製造された収縮スリーブ形成
用シートＳは、非発泡フイルム２側を外側面にし
て円筒状に捲回し、両端を重ね合せて押圧し、熱
接着にて接合することによつて、スリーブＡが形
成される（第２図参照）。 そして、上記端部接合の際には、発泡シート１
の内面と非発泡フイルム２または２′の外面とが
熱接着されることになるので、発泡ポリオレフイ
ン系シート１と非発泡ポリオレフイン系フイルム
２′とを接合する場合には熱接着性は良好である。
しかし、発泡ポリオレフイン系シート１と非発泡
ポリスチレン系フイルム２とを接合する場合に
は、非発泡フイルム２または発泡シート１に、酢
酸ビニル等の接着性の良い樹脂を混合させて、熱
接着性を改善することが有効となる。 次に、上記スリーブＡを炭酸飲料用等のガラス
瓶Ｇに被せ、加熱収縮させてガラス瓶Ｇに沿つて
密着被覆させ、ガラス瓶Ｇを保護するものである
（第３図参照）。 以上のごとく構成された、この発明の収縮スリ
ーブ形成用シートＳによれば、発泡ポリオレフイ
ン系シート１と非発泡ポリスチレン系フイルム２
とが積層されていることによつて、柔軟性に富み
破瓶特性（瓶破片の飛散防止効果）や耐落球衝撃
に優れた発泡ポリオレフイン系シート１と、剛性
や腰の強さに優れた非発泡ポリスチレン系フイル
ム２との特長を相乗的に生かし、炭酸飲料用等の
圧力瓶に対する保護スリーブとして好適であると
ともに、スリーブ形成用シートＳの取扱い、例え
ばスリーブＡの製造、あるいはガラス瓶Ｇへの被
覆作業等も行ない易くなる。 即ち、発泡ポリオレフイン系シート１のみでは
腰が弱く、取扱いが困難な点を、非発泡ポリスチ
レン系フイルム２を積層することによつて、スリ
ーブ形成用シートＳ全体の剛性を高め腰を強くす
ることができ、シートＳの取扱い、例えばスリー
ブＡの捲回形成やガラス瓶Ｇへの被覆作業など
が、非常に行ない易くなる。 従つて、特に上記スリーブＡの形成やガラス瓶
Ｇへの被覆作業等を自動化もしくは機械化するこ
とが容易になり、非常に至便なものとなる。 次に、具体的な実施例について、詳しいデータ
を示して説明する。 実施例 まず、下記(A)(B)(C)のシートおよびフイルムを、
単独で製造し、その後熱接着にて積層し、スリー
ブ形成用シートＳを製造した。 (A) 収縮性発泡ポリエチレンシート（厚さ0.170
mm、密度0.430ｇ／c.c.、押出成形品） (B) 二軸延伸ポリスチレンフイルム（厚さ0.020
mm、密度1.05ｇ／c.c.） (C) 一軸延伸ポリエチレンフイルム（厚さ0.030
mm、密度0.923ｇ／c.c.） (A)の発泡シート１の表面にホツトメルト型酢酸
ビニル系接着剤３を塗布し、100℃に加熱しなが
ら、(B)の非発泡フイルム２とともにラムネート機
に供給して、(A)(B)を貼合せた。 次に上記貼合せたシートに前記同様の接着剤３
を塗布し、前記同様に加熱後、(C)の非発泡フイル
ム２′を貼合せて、スリーブ形成用シートＳを製
造した（第４図参照）。 なお、上記実施例と比較するため、下記(A)の発
泡シートおよび(B)′の非発泡フイルムを積層製造
した。 (A)′ 収縮性発泡ポリエチレンシート（厚さ0.21
mm、密度0.450ｇ／c.c.） (B)′ 一軸延伸ポリエチレンフイルム（厚さ0.03
mm、密度0.923ｇ／c.c.） 上記実施例と比較例とを比較したところ、下表
に示す測定値を得た。
【表】
表中、リングクラツシユ強度はJIS P8126（板
紙の圧縮強さ試験方法）に準拠して測定した。但
し、試料寸法153mm（シートの流れ方向）×13mm
（幅方向）。 そして、上記リングクラツシユ強度がシートの
剛性もしくは腰の強さを示す値となり、実用上リ
ングクラツシユ強度が３Kg程度以上のものが、良
好に使用できるものと思われる。 従つて実施例は比較列に比べて、はるかにリン
グクラツシユ強度に優れ、剛性が大幅に向上して
いる。 そして、上記実施例のスリーブ形成用シートＳ
を、スリーブＡの形成から瓶Ｇへの被覆および収
縮を自動的に行なう瓶巻機に使用したところ、瓶
Ｇの下端がスリーブＡの端面に当つても、スリー
ブＡが凹んだり折れ曲がることなく、良好に瓶Ｇ
にスリーブＡを被覆でき、収縮作業も適確に行な
えた。 実施例 上記実施例と異なり、共押出法にて製造した。 原料組成 (A) 発泡シート１ 低密度ポリエチレン（MI＝1.0ｇ／10min、密
度Ｓ、ｇ＝0.921ｇ／c.c.） 85重量部 エチレン−酢酸ビニル共重合体（MI＝0.5ｇ／
10min、VAC量15％） 15重量部 発泡剤−ハイドロセロール（商品名：大日精化
工業製） 1.0重量部 核剤−タルク 1.0重量部 展着剤−ポリブテン 0.1重量部 上記樹脂を65φ押出機から、押出量17Kg／Ｈ
で60φのサーキユラ金型を使用して押出す。 (B) 非発泡フイルム２ ポリスチレン（MI＝3.5ｇ／10min、S.ｇ＝
1.05ｇ／c.c.） 30重量部 タフプレンＡ（商品名：旭化成製、スチレン−
ブタジエン共重合体、スチレン分約60％、ゴム
分約40％） 70重量部 上記樹脂を40φ押出機から押出量2.0Kg／Ｈで
前記サーキユラ金型の前部にある共押出用アダ
プターに圧入し、前記発泡シート用樹脂溶融体
のまわりに結合させて押出す。 (C) 非発泡フイルム２′ 低密度ポリエチレン（MI＝3.0ｇ／10min、S.
ｇ＝0.923ｇ／c.c.） 70重量部 エチレン−酢酸ビニル共重合体（MI＝2.8ｇ／
10min、VAC量25％） 30重量部 チタンホワイト 1.5重量部 ポリブテン 0.2重量部 上記樹脂を前記と別の40φ押出機から押出量
3.0Kg／Ｈで、前記と別の共押出用アダプター
に圧入し、前記発泡シート用樹脂溶融体と非発
泡ポリスチレン系フイルム用樹脂溶融体が一体
結合したロツドの周囲に結合させて、一体に押
出す。 以上のようにして製造された実施例のスリーブ
形成用シートＳと、上記実施例からＢの非発泡ポ
リスチレン系フイルム２を除いた比較例の積層シ
ートを製造して、両者を比較し下表に示す。
紙の圧縮強さ試験方法）に準拠して測定した。但
し、試料寸法153mm（シートの流れ方向）×13mm
（幅方向）。 そして、上記リングクラツシユ強度がシートの
剛性もしくは腰の強さを示す値となり、実用上リ
ングクラツシユ強度が３Kg程度以上のものが、良
好に使用できるものと思われる。 従つて実施例は比較列に比べて、はるかにリン
グクラツシユ強度に優れ、剛性が大幅に向上して
いる。 そして、上記実施例のスリーブ形成用シートＳ
を、スリーブＡの形成から瓶Ｇへの被覆および収
縮を自動的に行なう瓶巻機に使用したところ、瓶
Ｇの下端がスリーブＡの端面に当つても、スリー
ブＡが凹んだり折れ曲がることなく、良好に瓶Ｇ
にスリーブＡを被覆でき、収縮作業も適確に行な
えた。 実施例 上記実施例と異なり、共押出法にて製造した。 原料組成 (A) 発泡シート１ 低密度ポリエチレン（MI＝1.0ｇ／10min、密
度Ｓ、ｇ＝0.921ｇ／c.c.） 85重量部 エチレン−酢酸ビニル共重合体（MI＝0.5ｇ／
10min、VAC量15％） 15重量部 発泡剤−ハイドロセロール（商品名：大日精化
工業製） 1.0重量部 核剤−タルク 1.0重量部 展着剤−ポリブテン 0.1重量部 上記樹脂を65φ押出機から、押出量17Kg／Ｈ
で60φのサーキユラ金型を使用して押出す。 (B) 非発泡フイルム２ ポリスチレン（MI＝3.5ｇ／10min、S.ｇ＝
1.05ｇ／c.c.） 30重量部 タフプレンＡ（商品名：旭化成製、スチレン−
ブタジエン共重合体、スチレン分約60％、ゴム
分約40％） 70重量部 上記樹脂を40φ押出機から押出量2.0Kg／Ｈで
前記サーキユラ金型の前部にある共押出用アダ
プターに圧入し、前記発泡シート用樹脂溶融体
のまわりに結合させて押出す。 (C) 非発泡フイルム２′ 低密度ポリエチレン（MI＝3.0ｇ／10min、S.
ｇ＝0.923ｇ／c.c.） 70重量部 エチレン−酢酸ビニル共重合体（MI＝2.8ｇ／
10min、VAC量25％） 30重量部 チタンホワイト 1.5重量部 ポリブテン 0.2重量部 上記樹脂を前記と別の40φ押出機から押出量
3.0Kg／Ｈで、前記と別の共押出用アダプター
に圧入し、前記発泡シート用樹脂溶融体と非発
泡ポリスチレン系フイルム用樹脂溶融体が一体
結合したロツドの周囲に結合させて、一体に押
出す。 以上のようにして製造された実施例のスリーブ
形成用シートＳと、上記実施例からＢの非発泡ポ
リスチレン系フイルム２を除いた比較例の積層シ
ートを製造して、両者を比較し下表に示す。
【表】
上記表から明らかな通り、リングクラツシユ強
度については実施例のほうが比較例よりもはるか
に大きく、剛性や腰の強さが優れている。
度については実施例のほうが比較例よりもはるか
に大きく、剛性や腰の強さが優れている。
図はこの発明の実施態様を例示するものであ
り、第１図は断面図、第２図はスリーブの斜視
図、第３図は使用状態の断面図、第４図〜第６図
は各々変更例の断面図である。 １……発泡シート、２……非発泡ポリスチレン
系フイルム、２′……非発泡ポリオレフイン系フ
イルム、３……接着剤層、Ｓ……スリーブ形成用
シート。
り、第１図は断面図、第２図はスリーブの斜視
図、第３図は使用状態の断面図、第４図〜第６図
は各々変更例の断面図である。 １……発泡シート、２……非発泡ポリスチレン
系フイルム、２′……非発泡ポリオレフイン系フ
イルム、３……接着剤層、Ｓ……スリーブ形成用
シート。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 少なくとも、収縮性発泡ポリオレフイン系樹
脂シートと収縮性非発泡ポリスチレン系フイルム
とが積層されていることを特徴とする収縮スリー
ブ形成用シート。 ２ 収縮性非発泡ポリスチレン系フイルムの外側
に収縮性非発泡ポリオレフイン系フイルムが積層
されている上記特許請求の範囲第１項記載の収縮
スリーブ形成用シート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58190150A JPS6082343A (ja) | 1983-10-11 | 1983-10-11 | 収縮スリ−ブ形成用シ−ト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58190150A JPS6082343A (ja) | 1983-10-11 | 1983-10-11 | 収縮スリ−ブ形成用シ−ト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6082343A JPS6082343A (ja) | 1985-05-10 |
| JPS6357229B2 true JPS6357229B2 (ja) | 1988-11-10 |
Family
ID=16253243
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58190150A Granted JPS6082343A (ja) | 1983-10-11 | 1983-10-11 | 収縮スリ−ブ形成用シ−ト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6082343A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63114050A (ja) * | 1986-10-31 | 1988-05-18 | Nippon Carbide Ind Co Ltd | 乾電池用外装ラベル |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5317946A (en) * | 1976-08-04 | 1978-02-18 | Fuji Electric Co Ltd | Grounding power circuit for enclosed switchboard |
| JPS5935343B2 (ja) * | 1976-11-26 | 1984-08-28 | 日東電工株式会社 | 熱収縮性多層発泡性チュ−ブ |
-
1983
- 1983-10-11 JP JP58190150A patent/JPS6082343A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6082343A (ja) | 1985-05-10 |
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