JPS636143A - 耐摩耗性に優れた柔軟薄物人工皮革用シ−トおよびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は耐摩耗性に優れた高強力で、柔軟性、ドレープ
性を有する薄物人工皮革用シートおよびその製造方法に
関するものである。

［従来の技術］ スェード調人工皮革“′エクセーヌ″がこの世に提供さ
れてから、多くの人工皮革技術が生みだされてきた。人
類の要求はあくことを知らず、より薄くて高強力で、よ
り柔軟で、より耐摩耗性で、より高発色性を有する皮革
様物が要求されている。

我々はすでにこれらの要求に対し、いくつかの技術を提
供してきた。

例えば、従来、カチオン可染型ポリエステルは高発色性
を有するものの極細繊維化することにより強度が大巾に
低下し、人工皮革には不向きとされて゛いたが、特公昭
５７−４２９８１号公報に開示したように、高分子相互
配列体１維技術を応用展開した特殊ポリマーの組合せに
より、天然皮革ではとうていだしえなかった高発色性ス
ェード調人工皮革を提供した。また、強撚編織物と前記
、高発色性を有する極細繊維シートとの積層、絡合処理
により、柔軟で高発色性を有する高強力、低伸度化され
たスェード調人工皮革技術を提供した。

これらの技術は、高強力、低伸度、柔軟性、高発色性と
いった特性をバランスよく保持し、世の要求に対して、
それなりに効果あるものであった。

しかしながら、より薄物人工皮革の要求される中におい
て、薄さと物性バランス、特に耐摩耗性において十分な
ものではなく、今−歩改良を要するものであった。

［発明が解決しようとする問題点］ 本発明は人工皮革において、これまで薄くすることにお
いて、従来技術ではカバーしきれなかった耐摩耗性の低
下という欠点を解消し、強力伸度、柔軟性、ドレープ性
あるいは高発色性といった商品価値を左右する特性をバ
ランスのとれたものとした薄物人工皮革用シートおよび
その製造方法を提供するものである。

［問題点を解決するための手段］ 本発明者らは上記問題点を解決するため鋭意研究した結
果、遂に本発明に到達したものである。

本発明の要旨は次の通りである。

（１）強撚編織物と１．０デニール以下の極綱弾性繊維
および０．８デニール以下で、かつ、主たる長さが２０
ｍｍ以上の極細非弾性繊維から構成された複合シートで
あって、該強撚編織物と極細非弾性繊維絡合シートとの
間に、主として極綱弾性繊維絡合シートが介在し、これ
らが不離一体となるがごとく強固に絡合し、かつ、極綱
弾性繊維が部分的に接着した構造を有することを特徴と
する耐摩耗性に優れた柔軟薄物人工皮革用シート。

（２）強撚編織物上に１．０デニール以下の極綱弾性繊
維シートを重ね、更に、その上に０．８デニール以下で
、かつ主たる長さが２０１ＴＩＩＴ１以上の極細非弾性
繊維シートを積層し、絡合処理を行ない、しかる後、必
要に応じて該強撚編織物の潜在トルク解舒処理を行なっ
た後、極細弾性ｇ＆維を部分的融着処理を行なうことを
特徴とする耐摩耗性に優れた柔軟薄物人工皮革用シート
の製造方法。

以下、本発明について詳細に説明する。

本発明を達成するための具体的な一手段の例としては、
まず、より薄物シートで高強力を得るために、強撚編物
あるいは強撚織物を用い、その上に、耐摩耗性を向上さ
せ、適度な反発力を付与するための１．０デニール以下
の極綱弾性繊維のシートを配置し、更に、その上に、柔
軟性、ドレープ性および、スェード調ライクな外観を付
与するために０．８デニール以下で、かつ主たる長さが
２０ｍｍ以上の極細非弾性繊維のシートを積層し、その
後、ニードルパンチを施し、シート自体の絡合と、シー
トおよび編織物との絡合を十分に高めて不離一体構造を
形成する。しかる後、必要に応じて強撚編織物の潜在ト
ルク解舒工程を経た後、極綱弾性繊維を部分的に融着処
理し、強撚編織物／極綱弾性繊維／極細非弾性繊維が不
離一体の強固に絡合した構造とすることを骨子とするも
のである。

更に以下より具体的に説明する。

本発明に用いられる強撚編織物を構成する糸のヨリ数は
、５００　Ｔ／ｍ以上より好ましくは１０００丁／ｍ以
上であり、最も好適には１５００Ｔ／ｍ以上でおる。ヨ
リ数が５００　Ｔ／ｍ未満では糸を構成する単糸同士の
締りが不充分であるため、ニードルパンチの際、針のバ
ーブに糸または単糸がひっかかり、糸が切断あるいは損
傷する。このため編織物の組織が破壊され、パンチ数増
加と共に編織物の強力が著しく低下し、全体として布帛
構造物の強力低下が著しくなり、その結果、低伸度化に
も寄与しにくいものとなる。また編織物の破壊により、
不織布ウェアと破壊された編織物の糸または単糸が絡み
、アンカー効果で自由度が少なくなり、全体として硬い
布帛構造物となる。このため、編織物を構成する繊維の
破断端が表面に露出し、タッチ外観を著しく損う。

強撚編織物に使用されるポリマーとしては、ポリエチレ
ンテレフタレートあるいはその共重合体、ポリブチレン
テレフタレートあるいはその共重合体、ナイロン６．１
２，６６．６１０等に代表されるポリアミド類、ポリエ
チレン、ポリプロピレン、ポリオレフィン類、アクリル
系重合体類等が挙げられる。これらの１種又は２種以上
が適用される。この中でも特に、ポリエチレンテレフタ
レート、ポリブチレンテレフタレート、ナイロン６゜６
６が好ましく用いられる。

また、強撚編物が回線化繊維（少なくとも一成分を溶剤
あるいは熱水により除去、またはアルカリ減母処理ある
いはフィブリル化処理等の細化処理によって、極細化可
能な複合繊維を示唆する。）を使用する場合、繊維形成
性ポリマーとしては、ポリエチレンテレフタレートおよ
びその共重合体、ポリブヂレンテレフタレ−１〜および
その共重合体、ナイロン６．１２，６６．６１０等に代
表されるポリアミド類、熱水可溶型ポリエステル、熱水
可溶型ポリアミド、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポ
リスチレン、ポリオレフィン類、アクリル系重合体、ポ
リビニールアルコール等が挙げられる。

これらの中から、少なくとも２成分以上のポリマーを組
合せてなる複合繊維である。繊維断面の形態は特に限定
するものではない。例えば、５−ソジュウムスルホイソ
フタレート共重合ポリエステル／ポリスチレン、ポリエ
チレンテレフタレート／ポリスチレン、ポリエチレンテ
レフタレート／熱水可溶型ポリエステル等の高分子相互
配列体繊維、芯成分がポリエチレンテレフタレート／鞘
成分が５−ソジュウムスルホイソフタレート共重合ポリ
エステルまたは熱水可溶型ポリエステル／ポリスチレン
等の芯鞘型複合繊維、あるいはポリエステル／ポリアミ
ドからなる菊花状複合繊維などが好ましく適用される。

これらは用途に応じて適宜選択可能である。

細化処理し極細強撚編とすることにより、柔軟性を一層
高め得るものである。

重要な点は従来になかった強撚編織物を用いることにあ
り、繊維の断面形態およびポリマーの組合せは、狙いと
する最終製品により異なるため、特に限定するものでは
ない。この場合、撚数が大きすぎても回線化繊維の除去
成分が破壊され、ニードルパンチ時に極細繊維をも切断
し、本発明のねらいとする高強力を有する製品が得られ
ない。

更に、撚数が大きすぎると＄！１維が硬くなりすぎ、風
合柔軟化、絡合化の点から好ましくないので４０００丁
／ｍ以下が好ましい。

更には、強撚編織物を構成する繊維が原着ポリマーであ
ってもさしつかえない。例えば、ポリニスデル／カーボ
ンブラックを混合したもの、あるいは他の有殿系、無機
系顔料を添加混合したものであってもよい。これらの強
撚編織物は表層部に用いる極細非弾性繊維の染色性との
からみから判断して組合せるのが好ましい。

使用する強撚糸の糸種としてはフィラメン１−ヤーン、
紡績糸、革新紡績糸、フィシメン１〜ヤーン／紡績糸な
ど特に限定するものではない。

強撚編織物の目付けは、２０〜２００　Ｇ　／　ｍ２の
範囲であることが望ましく、最も好適には３０〜１５０
ｇ／ｍ２の範囲である。目付けが２０　’Ｊ　／　ｍ２
未満になるとｔＡ　ｔＡ物としての形態が極めてルーズ
になり、中層部にはさみ込んだ時、あるいは表面に重ね
る際に、シワが発生し、均一に広げることが困難になる
。また目付けが２００ｔｉＪ／Ｔｎ２を越えると編織物
組織が密になり、ニードルパンチ時に不織シートの貫通
が不充分で不織シートの高絡合化が進まず不離一体止し
た構造物を作るのが困難になる。

強撚編織物の種類については、経編、トリコット編で代
表される緯編、レース編及びそれらの編み方を基本とし
た各種の編物、あるいは平織、綾織、朱子織及びそれら
の織り方を基本とした各種の編物など特に限定するもの
ではない。

これら織物のうち、好ましいものとしては少なくともた
て、よこいずれかに強撚糸を用いたものが良く、特に好
ましいものとしては、たて、よこ共に強撚糸を用いた織
物が良い。たて、よこ片方に強撚糸を用いた場合は、強
撚糸に面してニードルのバーブが向く様針を植えてパン
チする。また、たて、よこ共に強撚糸の場合は、各面に
対して４５°となるようにバーブの向きをしてパンチす
ることにより、繊維損傷は大巾に押さえられる。ざらに
よこ糸としてＳＺ撚り１−１．２−２．４−４等の交互
仕込みもしくは２（又はＺ）の片撚り糸打込みなどを作
ったものが良い。これらの打込状態を変えたものを用い
た場合、ニードルパンチ後に潜在トルク解舒処理により
、強撚糸のトルク復元力を利用して自然感のあるシボ調
もしくは揚柳調の外観となし１ｑると同時に製品の柔軟
性が大巾に改善される場合が多い。ここでいう潜在トル
ク解舒処理とは強撚編織物を熱水、スチームもしくは乾
熱処理することにより、強撚糸の潜在トルクを解舒する
ことを意味するものでおる。また別のケースとしてあら
かじめトルク発現をさせた編織物を用いて二一ドルパン
ヂすることにより、編織物の伸度が実質的にアップ１補
強効果（編織物繊維の破断が減少する）がある場合もあ
る。いずれを選ぶかは目的により適宜決定すれば良い。

編織物用糸使いとしては目的により適宜変更可能だが、
デニールとして３０デニールから３００デニールが一つ
の目安となる。糸使いとしては細い方が均一性の点で良
いが、あまり細いとバーブとのひっかかりがきつくなり
損傷を受ｃノ易くなる。

また太すぎると針の先端が糸に当った時に逃げがなくな
り繊維の切断が起り易くなり好ましくない。

強撚糸としての繊維の一体化効果と太さとのバランスと
して最も好ましい範囲としては、５０デニール〜１５０
デニールである。

特に強撚糸を用いることにより、繊維がバーブにひっか
かり難く、ひっかかってもはずれ易い。

このため従来では予想もされない損傷減少効果が生じる
。このため針抵抗も小さく、パンチマシンに与える衝撃
及び負荷も小さく高密度の編織物も使用可能となる。例
えば、編物の場合４０ゲージ、４５ゲージなどで全く問
題なく、織物でもだて＋よこの織密度として１２０本／
ｉｎ以上、場合によっては３００本／ｉｎ以上でも十分
可能である。

むしろ、かかる高密度織物を使用することにより、高絡
合化と高強力化が達成でき好ましい場合が多い。本発明
は従来では限界とされていたかかる高密度布帛の利用の
限界を打破したものでまさに画期的と言えよう。

ここでいう不離一体構造とは例えば極綱弾性繊維および
、極綱弾性繊維が編織物類の組織に入り込み、ランダム
に絡み合っているばかりでなく、極細繊維どうしもその
形態を維持しながら絡み合つていて、相当の応力で剥離
しても編織物と極細ｍ維シートは剥離せず、ざらに応力
が強くなると剥離よりも皮革様物の組織破壊となるよう
な絡合の強い構造をいう。この構造は耐摩耗性や強度伸
度特性の向上に大きな効果をもたらすのである。

本発明に用いられる極細非弾性繊維としては、ポリエチ
レンテレフタレートおよびそれを主とする共重合体、ポ
リエチレンテレフタレートおよびそれを主体とする共重
合体、ナイロン６．１２゜６６．６１０等に代表される
ポリアミド類、ポリプロピレン、ポリオレフィン類、ア
クリル系重合体等があげられる。中でも製品の物性およ
び実用性能の点から、ポリエチレンテレフタレートおよ
びそれを主とする共重合体、ポリブチレンテレフタレー
トおよびそれを主体とする共重合体、ポリアミド類が好
ましく用いられる。これらの極細非弾性繊維を得る手段
としては、公知の極細化紡糸技術、複合紡糸技術を適用
すればよく、特に限定するものではない。極細繊維をシ
ート化する場合において、例えばカード、クロスラッパ
ーを用いる場合、繊維の損傷、工程安定性等を加味する
と、複合繊維化したものが好ましいと云える。これらの
極細非弾性繊維の太さは、皮革様物としての性能、すな
わち柔軟性、触感、外観品位、強力特性などを高めるた
めに０．８デニール以下が好ましい。

これらの繊維シートを用いて不織布を作成する場合、−
般にカードクロスラッパｍ／Ｃが用いられる。このとき
、繊維長があまりに短いと落綿度合が大きくなって均一
な目付を有するシートを作りにくい。また、コストアッ
プ要因ともなる。ざらに不織布内部における繊維相互の
絡合不足が生じる。

従って、このような障害を避けるためにも繊維長は、２
０ｒｏｍ以上が必要である。

本発明の皮革様物の断面中、主として編織物と極細非弾
性繊維のシート層との間に介在する極綱弾性繊維とは、
熱可塑性ポリウレタン類を主とするものである。

本発明に用いる極綱弾性繊維の太さは１．０デニール以
下が好ましい。これ以上であると絡合処　。

即時に極綱弾性繊維および強撚編織物との絡合が不十分
となり、耐摩耗性が低下し好ましくない。

熱可塑性ポリウレタンとはポリオールと有別ジイソシア
ネートと鎖伸長剤とから合成されるものである。通常５
００〜５０００の分子旧を有する低融点ポリオール、例
えば、ジヒドロキシポリエーテル、ジヒドロキシポリエ
ステル、ジヒドロキシポリラクトン、ジヒドロキシポリ
カーボネート、ジヒドロキシポリエステルアミドおよび
これらのブロック共重合体等と、分子ｆｆ１５００以下
の有機ジイソシアネート、例えば、トリレンジイソシア
ネート、Ｐ、　Ｐ’−ジフェニルメタンジインシアネー
ト、ヘキサメチレンジイソシアネート、テトラメチレン
ジイソシアネート、１，５−ナフチレンジイソシアネー
ト等と鎖伸長剤、例えば、分子ｆｆ１５００以下のグリ
コール、ヒドラジン、ジアミン等の反応により得られる
ポリマー類である。

これらのポリマーのうち特に良好なものは、ポリオール
としてポリテトラメチレングリコール、またはポリテト
ラメチレングリコールまたはポリカプロラクトンあるい
はポリブチレンアジペートを用いたポリマーである。有
機ジインシアネートとしては、Ｐ、　Ｐ’　−ジフェニ
ルメタンジイソシアネートが良い。鎖伸長剤としてはグ
リコールが好適であり、Ｐ、　Ｐ’　−ビスヒドロキシ
エトキシベンゼン、１，４ブタンジオールが良い。これ
らの組合せから得られるポリマーのうち、耐熱性を考慮
するとエステル系ポリウレタンが好ましい。

本発明に用いられる上記の熱可塑性の１．０デニール以
下の極綱弾性繊維を強撚編織物と極細非弾性繊維との間
に実質的に介在させることが本発明の耐摩耗性を向上さ
せ、かつ、柔軟性、ドレープ性を付与するのに重要なポ
イントである。従来の強撚編織物に非弾性繊維を積層し
、絡合処理した後、バインダー、特にＤＭＦ系ポリウレ
タンの含浸方による技術では、今−参画摩耗性に劣るも
のであった。すなわら、強撚編織物に貫通する極細繊維
は、絡合処理がニードルパンチ方法であると、ニードル
ボードのパターンがそのまま極細繊維の貫通パターンと
なり、強撚編織物と非貫通極細繊維層との間に空間部が
生じ、そこに付着するバインダー量と極細ｍ維絡合層、
および強撚編織物層に付着するバインダー口とでは前者
が少なく、表面を摩耗した場合、非接着部分の極細繊維
がひき汰かれ耐摩耗性が低下するものと推定される。

この傾向は薄物シート化するほど顕著となる。従って、
従来技術においては、バインダー濃度を高める方法しか
なかった。当然ながら柔軟性とのバランスがとれたもの
とすることが困難となり、用途を限定した製品展開をと
らざるをｊＨなかった。

ところが、本発明法によると、従来バインダーが実質的
に存在しにくかった強撚編織物と極細非弾性繊維との非
絡合部分にも極綱弾性繊維がまんべんなく存在し、かつ
、強撚ＢｔＦＡ物の表面にコーティングしたようには存
在せず、かつ極細非弾性繊維とも絡合し、かつ、部分的
融＠処理によりその絡合部分が一層強化されるために、
耐摩耗性が向上するものであると推定される。

シート中にバインダーを含浸する方法では、バインダー
の付着分布が生じ、薄物シートとするために研削すると
、バインダー部分が除去され、耐摩耗性が極端に低下す
る。本発明法によると、薄物シートにしても、従来のバ
インダーにかわる極綱弾性繊維の大部分が残存し、まさ
に積層した三者の繊維が理想的な絡合構造をとり、各繊
維の役目を十分にはたしえるものとなり、薄物人工皮革
用製品としてバランスのとれたものとなる。従来技術の
中に、例えば特公昭６１−６９１１号公報に開示されて
いるような方法においては、使用している編織物が目の
荒い両面編地、あるいは低密度平織物であり、このよう
な編織物はニードルパンチングにより破断、損傷を受は
高度な三次元絡合を１ｑることは困難である。実際にも
２０ｋｇ／ｃｎｆと云う低圧力の高速流体処理でしか絡
合する手段がなく、しかも高強力、低伸度は勿論、カッ
ト長が１０ｍｍ以下の極細繊維の絡合であるため、ブラ
ッシングによる耐摩耗性は薄用シートにするために研削
するほど低下することは容易に考えられるであろう。本
発明法によれば、このような欠点をことごとく解消した
ものである。

本発明に用いられる不離一体止したシー１〜の部分的融
着処理とは、シート中の極綱弾性繊維のみを部分的に准
看処理するものである。その方法としては高周波誘電加
熱法または加熱圧着法を云う。

熱可塑性ポリウレタンの誘電損失は極細非弾性ｗ４雑に
用いるポリマーよりも小ざく、高周波誘電加熱により強
撚編織物あるいは極細非弾性繊維を融着ざゼずして、極
綱弾性繊維を選択的に融着させることが可能である。こ
の本発明において高周波誘電加熱を行なう場合はシート
の厚さ、極細非弾性繊維の割合等により、周波数が異な
るため、いらがいには限定できないが、通常、２７ＭＨ
ｚ程度の高周波領域を用いることが好ましい。また、高
周波誘電加熱と熱風による外部加熱の併用を行なっても
、極細非弾性繊維のみが融着するようコントロールすれ
ば、なんらさしつかえない。

加熱圧着法とは熱風中にシートを通し、その中あるいは
出口において、ローラーで圧着すること、または加熱ロ
ールに通して圧着することを示唆するものである。

本発明のシート中の極綱弾性繊維構成比率は、全繊維中
の８〜６０重量％、好ましくは２０〜４０虫ｍ％が良い
。８重患％未満では耐摩耗性を十分なものとすることが
困難となり、６０重足％を越えると、ゴムライクとなり
目的とする柔軟でドレープ性のある製品を得ることが困
難となる。

本発明に用いる絡合処理とは、ニードルパンチ法、およ
びおるいは高速流体処理法を示唆するものである。ニー
ドルパンチ法における針密度は目的とするシート厚みに
より異なるため一概には限定できないが、通常１０００
〜６０００本／ｄの範囲である。しかし、高速流体処理
と併用する場合においては、針密度を１０００本／ｍｌ
以下に押えておいても良い。

高速流体処理法とは、気体あるいは液体噴射によるもの
を示唆する。−般的には安全面、コストあるいは作業性
の点から高速水流噴射処理法が用いられる。流体噴射圧
は通常２０〜２００ｋＬｊ１０４範囲が好ましい。２０
に９１０ｆｆ以下では絡合が十分ではなく耐摩耗性が低
下し、２００ｋｃＪ／−以上では絡合はすすむものの衝
撃圧が強くなり、タテスジが入り製品外観を損ねるため
好ましくない。

本発明のシートの製品付加価値を更に高めるために、部
分的融着処理後にパフィング、あるいは染色処理、揉加
工処理を施してもよい。

本発明の人工皮革シートは衣料用、家具用、インテリＡ
７、カバン等の用途に広く適用される。特に柔軟性を要
求される分野には好ましく用いられる。

［実施例］ 以下に本発明を実施例にて詳細に説明するが、これらの
実施例によって、本発明が制約、限定されるものではな
い。むしろ、次の応用発展をもたらすものである。

本発明における製品の測定は以下の方法による。

（１）引張強カニ　Ｊ　ｌ５−Ｌ１０７９の５゜引張伸
度：１２．１ （２）耐摩耗性：ＡＳＴＭ、Ｄ−１１７５（ＳＣＨＩＥ
ＦＥＲＡＢＲＡＳＩＯＮ　　　　ＴＥ５ＴＩＮＧ　　Ｆ
４／Ｃ使用） 荷重　：３６２８．Ｅｌ ブラシ：ナイロン　長ざ１３ｒｎｍ サンプルサイズニ直径９　ｃｍ 上記条件でブラシを回転させて摩耗し、前後の毛羽落ち
荷重（ｍｙ単位）を算出する くっ）柔軟性　：ＪＩＳ−Ｌ１０７９−５．１７Ｂ法（
ドレープテスター　ＹＤ− １００＞ 実施例１ 次に示した極細非弾性繊維を得るための海鳥型高分子相
互配列体繊維ステープル（Ｉ）、極綱弾性繊維を得るた
めの海鳥型高分子相互配列体繊維ステープル（ＩＩ）お
よび強撚織物（ＩＩＩ）を準備した。

（１）ステープル（１） 海成分（Ａ）：ポリスチレン（旭ダウ製、Ｃ／１６７９
＞ 島成分（Ｂ）：極限粘度　約０．７１のポリエチレンテ
レフタレート 成分比率　　：　（Ｂ）／（Ａ）　＝　５５／、４５重
量％複合繊維デニール：約３．８ｄ 島成分繊維デニール：約０．０５８ｄ 島成分繊維強度　：４．８ｙ／ｄ 島成分繊維伸度　：６１％ 繊維長　　　：約５１ｍｍ ケン線数　　：約１３山／１ｎ （２）ステープル（ＩＩ） 海成分（Ａ’　）ニステーブル（Ｉ）と同種ポリスチレ
ン 島成分（Ｂ’　）：熱可塑性ポリウレタン［日本エラス
トラン（株）製、 品種Ｅ９９５使用］ 成分比率　　　：　（Ｂ’）／（Ａ’）　＝　５０　／
　５−０複合繊維デニール：約６．１ｄ 島成分繊維デニール：約０．１９ｄ 島成分ｉ維強度　：１．２８ｇ／ｄ 島成分繊維伸度　：４１２％ 繊維長　　　　　：約５１１ＴｌｌＴｌケン縮数　　　
　：約１１山／１ｎ （３）強撚織物（Ｉｎ） 繊維成分　　：ポリエチレンテレフタレート識組織　　
　：平織 デニール／フィラメント：５０Ｄ／４８ｆヨ’）ｖｌ　
　　：２７５０Ｔ／ｍ タテ×３１密度：９６Ｘ８４本／ｉｎ 目付　　　　：５１ｇ／Ｔ１１２ まず、ステープル（Ｉ）をカード、クロスラッパー、プ
レパンチ）ｌ／Ｃを通して目付１４８ｇ／ｍ２のシート
を作成した。次いで、ステープル（ｎ）を用いてステー
プル（１）と同様な工程を通して目付５３ＣＪ／Ｔｒ１
２のシートを作成した。次いで、強撚織物（Ｉ）を均一
に広げ、その上にステープル（ｎ）で作ったシートを積
層し、その後、ステープル（Ｉ）で作ったシートを積層
した。この三層積層シートをバーブの向き４５°に植え
込んだニードルボードを用いて、針深度７　ｍｍで、針
密度３０００本／−となるようにニードルパンチを行な
い日付２７０ｇ／Ｔｎ２の三層シートを得た。このシー
トを９８℃の熱水で収縮および潜在トルク解舒処理を行
ない乾燥した。次いでトリクロールエチレン中で、ステ
ープル（１）、（ＩＩ）の脱ポリスチ処理を行ない乾燥
した。このものを熱ｆｉ（１００℃）および高周波誘電
加熱（出力５キロワツト、周波数２７ＭＨ２）を併用し
た装置の中を３ｍ／分の速度で通過させ、装置出口でロ
ーうでニップした。極綱弾性繊維を１６．７重量％（対
全繊維■）を含んだかつ、極細弾性１１ｉ維が部分的に
融着した強撚織物／極綱弾性繊維／極細非弾性繊維から
なる実質的に三層絡合構造を有する不離−休止されたシ
ートを１ｑた。

このシートをサンドペーパーバフ）ｌ／Ｃにかけて、実
質的に極細非弾性繊維が主に絡合した層をパフインクし
立毛処理を行ない、目付１７０ｇ／ｍ２、厚さ０．４画
の生機を得た。この生機を分散染料を用いてブルー系に
染色し、目付１９０９／Ｔｒ１２、厚さ０．５０ｎｗｎ
の染色品を得た。

得られた薄物人工皮革シートは優美なスェード調外観を
有する柔軟でドレープ性のある第１表に示すような耐摩
耗性に優れた物で市った。

比較例１ 実施例１で用いたステープル（Ｉ）を使い、同じ工程を
通して目付２０５９／Ｔｒ１２のシートを作成した。

次いで、実施例１と同一な強撚織物を均一に広げその上
にステープル（Ｉ）で作ったシートを積層し、実施例１
と同条件でニードルパンチを行なって目付２７５ｇ／ｍ
２の二層絡合シートを得た。

このシートを実施例１と同条件で収縮、解舒処理、脱ポ
リスチ処理を行ない強撚織物と極細非弾性繊維が不離一
体止したシートを得た。次いで、このシートにＤＭＦ系
ポリウレタンを対全繊維量に対して、固形分で１８重ω
％付着するように含浸し、湿式凝固した。このシートを
熱水中で）］Ｇ２　Ｄ　Ｍ　Ｆ処理を行ない乾燥した。

得られたシートを実施例１と同様な立毛処理を行ない目
付１７８ｇ／ｍ２、厚さ０．４２の生機を１ｑだ。。こ
の生機を実施例１と同条件で染色し、目的２０２９　／
　Ｔｒｉ２、厚さ０゜５２ｍｍの染色品を得た。

得られた薄物人工皮革シートは表−１に示したように、
実施例１に類似した外観を有するものの強撚織物表面に
ポリウレタンが付着した異和感を感じる柔軟性が若干悪
い、耐摩耗性が低下したものであった。

京：強撚織物■／極綱弾性繊維■／極細非弾性繊維■の
構成比率 ［発明の効果コ 本発明の効果を列挙すると以下の通りである。

（１）博物でありながら耐摩耗性に優れる。

（２）　　柔軟でありながら適度なパッカビリティーを
有し、シワになりにくい。

（３）　　弾力、伸度にバランスがとれている。

（４）極綱弾性繊維の部分的な融着により立毛繊維のア
ンカ効果、バインダ効果が得られる。

（５）　　強撚編織物を用いているので絡合時の針によ
るＳ織物の損傷がない。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）強撚編織物と１．０デニール以下の極細弾性繊維
   および０．８デニール以下で、かつ主たる長さが２０ｍ
   ｍ以上の極細非弾性繊維とから構成された複合シートで
   あつて、該強撚編織物と極細非弾性繊維絡合シートとの
   間に、主として極細弾性繊維絡合シートが介在し、これ
   らが不離一体となるがごとく強固に絡合し、かつ、極細
   弾性繊維が部分的に接着した構造を有することを特徴と
   する耐摩耗性に優れた柔軟薄物人工皮革用シート。
2. （２）強撚編織物を構成する強撚糸の撚数が５００Ｔ／
   ｍ〜４０００Ｔ／ｍである特許請求の範囲第（１）項に
   記載の耐摩耗性に優れた柔軟薄物人工皮革用シート。
3. （３）強撚編織物が、たて糸、よこ糸共に強撚糸で構成
   されている特許請求の範囲第（１）項、または第（２）
   項に記載の耐摩耗性に優れた柔軟薄物人工皮革用シート
   。
4. （４）極綱弾性繊維が熱可塑性ポリウレタン類であり、
   全繊維に対して８〜６０重量％存在する特許請求の範囲
   第（１）項に記載の薄物人工皮革用シート。
5. （５）強撚編織物上に１．０デニール以下の極細弾性繊
   維シートを重ね、更に、その上に０．８デニール以下で
   、かつ主たる長さが２０ｍｍ以上の極細非弾性シートを
   積層し、絡合処理を行ない、しかる後、必要に応じて該
   強撚編織物の潜在トルク解舒処理を行なった後、極細弾
   性繊維を部分的融着処理することを特徴とする耐摩耗性
   に優れた柔軟薄物人工皮革用シートの製造方法。
6. （６）部分的融着処理が高周波誘電加熱、または加熱圧
   着処理である特許請求の範囲第（５）項に記載の耐摩耗
   性に優れた柔軟薄物人工皮革用シートの製造方法。