JPS636334A - 空気調和装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は空気調和装置に関し、特にダクト端末におい
てたとえばＶＡＶ　（可変風量）ユニットなどで要求風
量を調節し、その要求風量に応じて送風機の回転数を制
御するような、空気調和装置に関する。

（従来技術） 空気調和装置に用いられる送風機においては、「サージ
ング」が生じることが一般に知られている。送風機のサ
ージングとは、その扱い風量が成る限度以下になった場
合、正規の流れ方向の空気が羽根車の羽根間の流路に充
満せず、失速状態になったり、空気の逆流が生じたりし
て、空気流が脈動し、不安定な運転状態になることをい
う。送風機に、このようなサージングが起これば、騒音
や振動が大きくなり、極端な場合には、羽根車の軸受あ
るいはその羽根車や羽根自体の破損を惹起する。

（発明が解決しようとする問題点） 従来、特に、たとえば本件出願人の出願に係る同時係属
中の特開昭６１−４１８４２号などに開示されているよ
うな、ＶＡＶユニットを用いた空気調和装置において、
上述のような送風機のサージングを防止する有効な装置
はなかった。

それゆえに、この発明の主たる目的は、送風機のサージ
ングを有効に防止できる、新規な空気調和装置を提供す
ることである。

（問題点を解決するための手段） この発明は、簡単にいえば、吸引口と吐出口とを有する
送風機と、送風機の吐出口に接続される主ダクトと、主
ダクトから分岐される複数の分岐ダクトと、複数の分岐
ダクトのそれぞれに設けられてその分岐ダクトの風量を
調節するだめの風量調節手段とを備え、風量調節手段の
状態に応じて送風機の回転数が制御される空気調和装置
おいて、主ダクトから分岐されて送風機の吸引口に接続
されるバイパスダクト、バイパスダクトに設けられてそ
のバイパスダクトの風量を調節するためのバイパス風量
調節手段、送風機がサージング域にあるか否かを検知す
る手段、および検知手段の検知に応じてバイパス風量調
節手段を制御するための制御手段を備える、空気調和装
置である。

（作用） 検知手段が、たとえば主ダクトに設けられた風速センサ
からの信号や送風機の回転数を表す信号などに基づいて
、その回転数において送風機がサージソゲ域にあるかど
うかを検知する。サージング域にあることを検知した場
合、その検知信号が制御手段に与えられる。制御手段は
、バイパス風量調節手段を制御する。応して、バイパス
ダクトに送風機からの空気流が流れ、送風量が大きくな
り、送風機がサージング域を脱する。

（発明の効果） この発明によれば、簡単な構成で、送風機のサージング
を有効に防止することができる。

この発明の上述の目的、その他の目的、特徴および利点
は、図面を参照して行う以下の実施例の詳細な説明から
一層明らかとなろう。

（実施例） 第１図はこの発明の一実施例を示すブロック図である。

たとえばシロッコファンのような送風機１０には、吸引
口１０ａと吐出口１０ｂとが形成される。送風機１０は
、送風機モータ１２によって駆動される羽根車（図示せ
ず）を含む。送風機モータ１２はその羽根車を駆動し、
羽根車の回転数は、回転制御手段たとえばインバータ１
４によって制御される。

送風機１０の吐出口１０ｂには、主ダクト１６が接続さ
れ、この主ダクト１６の端末には、複数の分岐ダクト１
８．１Ｂ、　　・・・が接続される。

それぞれの分岐ダクト１８，１８．　　・・・には、風
量調節手段として、ダンパ（図示せず）を有するＶＡＶ
ユニット２０，２０．　　・・・が設けられる。

上述のインバータ１４の周波数は、この分岐ダクト１８
に設けられたＶＡＶユニット２０の開度に基づいて制御
される。すなわち、送風機１０から主ダクト１６への送
風量は、ＶＡＶユニット２０．２０．　　・・・の開度
に応じて制御される。このことは、先に引用した特開昭
６１−４１８４２号公報などに詳しく開示されていると
ころであり、したがって、ここではＶＡＶユニット２０
の開度に応じた送風機１０の風量調節それ自体について
の説明は省略する。

主ダクト１６には、この主ダクト１６を流れる風量を検
出するための風速センサ２２が設けられる。この風速セ
ンサ２２としては、同じく特開昭６１−４１８４２号公
報に開示されるようなカルマン渦による風速センサが用
いられてもよい。

主ダクト１６と送風８１０の吸引口１０ａとの間には、
バイパスダクト２４が接続される。このバイパスダクト
２４は、送風機１０にサージングが生じたとき、送風機
の風量が一定以下にならないように、主ダクト１６から
送風機１０に別の空気流通路を形成するためのものであ
る。そして、このバイパスダクト２４には、ＶＡＶユニ
ット２６のようなバイパス風量調節手段が設けられる。

ＶＡＶユニット２６には、その中に含まれるダンパの開
度を制御するためのダンパ駆動回路２７が設けられる。

システムには、さらに、サージング防止回路２８が設け
られる。このサージング防止回路２８には、前述のイン
バータ１４からの周波数信号が与えられるとともに、風
速センサ２２からの信号が与えられる。サージング防止
回路２８は、簡単にいえば、インバータ１４の周波数に
基づいてそのときの送風機１０の回転数でのサージング
域に入る風量（この明細書では単に「サージング風量」
という場合もある）と、送風４１１０からの送風量（実
態りとに基づいて、送風機１０がサージング域にあるか
どうかを判断し、もしサージング域にあれば、バイパス
ダクト２４のＶＡＶユニット２６のダンパを開くように
制御する。

第３図を参照すると、横軸に風量が、縦軸に送風機の静
圧がそれぞれ示されている。送風機１０の形式によって
決まるサージングラインより左側がサージング域であり
、右側がサージングを生じない領域である。この第３図
では、送風機１０の最大回転数Ｎ０におけるサージライ
ン上の風量が最大風量Ｑ０として示されている。送風機
１０は、通常、ＶＡＶユニット２０，２０．　　・・・
　（第１図）の開度に応じて決まる成る回転数Ｎで駆動
される。この回転数Ｎにおけるサージング風量が“Ｑ′
”であり、回転数Ｎのときの実風量（これは風速センサ
２２によって知ることができる）が“Ｑ″″である。因
に、第３図の点Ｘは送風機１０がサージング域にある状
態、すなわちＱ’＞Ｑの状態を示している。

なお、バイパスダクト２４より下流の主ダクト１６の実
風量Ｑ１はシステムに必要な風量であり、バイパスダク
ト２４の実態ｍ　Ｑ　ＺはＱ＝Ｑｌ　　＋Ｑ２によって
、結果的に制御される。

第２図を参照してサージング防止回路２８について詳し
く説明すると、サージング防止回路２８は、インパーク
１４からの周波数信号を受信するためのインバータ周波
数受信回路３０を含む。このインバータ周波数受信回路
３０は、そのときのインバータの周波数に応じた、たと
えば交流信号を、ファン回転数演算回路３２に与える。

ファン回転数演算回路３２では、そのときのファンの回
転数Ｎに応じたデータまたは信号を、サージング風量す
なわちＱ′演算回路３４に与える。

Ｑ′演算回路３４には、定数回路３６および３８から、
それぞれ、上述の最大サージング風ＩＱ。に相当するデ
ータまたは信号、および最大回転数Ｎ０に相当するデー
タまたは信号が与えられる。そして、Ｑ′演算回路３４
では、サージライン上においてはＱ　Ｏ／　Ｎ　Ｏ＝Ｑ
　’　／　Ｎが成立するので、Ｑ’　＝　（Ｑｌｌ　／
ＮＯ）　ＸＮによって、サージング風量Ｑ′を求める。

Ｑ′演算回路３４からのサージング風量Ｑ′に相当する
データまたは信号が、割算回路４０に与えられる。

一方、風速センサ２２からδ信号が、風速センサ受信回
路４２に与えられ、この風速センサ受信回路４２からは
、風速に応じた電圧信号が出力される。そして、この信
号が風量演算回路４４に与えられる。風速センサ２２に
よって求めた風速と風量とは一定の関係にあり、したが
ってこの風量演算回路４４は、その関係に従って、実風
量Ｑを表すデータまたは信号を出力する。この実風量１
Ｑを表すデータまたは信号が、前述の割算回路４０の他
の入力として与えられる。

割算回路４０では、実風量Ｑとサージライン上の風量Ｑ
′とのいずれが大きいかを判断するための割算（＝Ｑ／
Ｑ’）を行う。その結果が、比較回路４６および４８の
それぞれに与えられる。

比較回路４６においては、割算回路４０において計算さ
れたＱ／Ｑ’が“１”未満であるかどうかすなわちＱ’
＞Ｑであるかどうかを判断する。

比較回路４８では、Ｑ／Ｑ　’が“１．１”より大きい
かどうか、すなわちＱ／Ｑ’≧１．１を判断する。

そして、比較回路４６から信号が出力されるときには、
Ｑ’　＞Ｑ　（Ｑ／Ｑ’　＜　１）であり、したがって
送風機１０がサージング域にあるので、バイパスダンパ
開指令回路５０に信号が与えられる。

応じて、このバイパスダンパ開指令回路５０から、ダン
パ駆動回路２７に、ＶＡＶユニット２６に含まれるダン
パ（図示せず）を開方向に制御するための信号が出力さ
れる。もし、比較回路４８から信号が得られると、バイ
パスダンパ閉指令回路５２に信号が与えられ、このバイ
パスダンパ閉指令回路５２からは、ダンパ駆動回路２７
に、ＶＡＶユニット２６に含まれるダンパを閉方向に制
御するための信号が与えられる。

なお、この実施例では、比較回路４６ではＱ／Ｑ′〈１
を検知し、比較回路４８ではＱ／Ｑ　’≧　１．１を検
知するようにしている。そのため、２つの比較回路４６
および４８によって、′０．１（＝１．１−１）　　”
の不感帯が設定される。この不感帯は、バイパスダクト
２４のＶＡＶユニット２６のダンパを頻繁に開閉するこ
とによって生じる送風［１０の微小な負荷変動を可及的
に防止するために設けられている。したがって、この不
感帯においては、いずれの指令回路５０および５２から
も信号が得られず、したがって、そのときのＶＡＶユニ
ット２６のダンパの開度はそのまま維持されることにな
る。

動作において、送風機１０がサージング域にない場合に
は、割算回路４０における割算結果“Ｑ／Ｑ″は“１．
１”より太きく　　（Ｑ／Ｑ”≧１）、シたがって比較
回路４８から信号が出力される。そのために、バイパス
ダンパ閉指令回路５２から、ダンパ駆動回路２７に信号
が与えられ、したがってバイパスダクト２４に含まれる
ＶＡＶユニット２６のダンパは閉じられる。すなわち、
第８Ａ図に示す正常運転の状態では、第８図の点Ａで示
すように、実態ｆｉＱはサージング風ＮＱ′より大きく
、したがって、このときには、バイパスダクト２４のＶ
ＡＶユニフト２６のダンパは閉じられたままである。

たとえば、第１図における分岐ダクト１８に含まれるＶ
ＡＶユニット２０の一部または全部が閉じられた場合を
想定する。そうすると、システムとして必要な要求風’
ｔｔ　Ｑｒが小さくなり、その要求風量Ｑ、に応じて、
インパーク１４が制御され、送風機１０からの送風量が
小さくされるのであるが、この制御は、比較的長時間た
とえば１０〜１５分を必要とする。あまり急速応答可能
なループにすると、制御のハンチングが生じるので、そ
の程度の応答速度に設定するのが一触的なのである。

ところが、ＶＡＶユニット２０の全閉状態は比較的短時
間たとえば２分以内に達成されてしまい、その間もし何
の制御も行わなければ、先に説明したようにサージング
を生じてしまうのである。ところが、この実施例では、
バイパスダクト２４を設けているために、そのようなサ
ージングを有効に防止できるのである。

すなわち、多数の端末ＶＡＶユニット２０が同時に全閉
指令を受けたときや急激な負荷変動を住じたときなどの
ように、端末ＶＡＶユニット２０が急激な絞り動作（閉
動作）に入ったものとし、その状態での最終の目標風量
を第８Ａ図の点Ｃと仮定する。このような状態では、イ
ンバータ１４の応答が遅いので、ファンの回転数Ｎした
がってサージング風１ｉＱ’が大きくなりすぎて、第８
Ａ図の点Ｂで示すように、送風機１０はサージング域に
入ってしまう。

詳しくいうと、ＶＡＶユニット２０の全部または一部が
急激な全開状態になると、システム全体の要求風量Ｑ、
が小さくなり、したがらて送風機１０からの主ダクト１
６の実風量Ｑもまた小さくなる。−方、インバータ１４
の周波数は、まだ完全には制御されていないので、送風
機１０はＶＡ■ユニッ）２０の全閉状態が生じる以前の
回転数で運転されている。したがって、その回転数Ｎに
おけるサージング風量Ｑ′が実態ｆｉＱより大きくなっ
てしまうのである。

このような状態では、割算回路４０における割算結果“
Ｑ／Ｑ””が“ｌ”より小さくなり、したがって、比較
回路４６から信号が出力されて、バイパスダンパ開指令
回路５０に与えられる。そして、このバイパスダンパ開
指令回路５０から、ダンパ駆動回路２７に信号が与えら
れ、バイパスダクト２４に含まれるＶＡＶユニット２６
のダンパが開方向に制御される。すなわち、バイパスダ
ンパ開指令回路５０からの信号が与えられると、ＶＡＶ
ユニット２６に含まれるダンパが一定開度だけ開かれる
。

そして、ＶＡＶユニット２６のダンパ開度が不十分な場
合には、依然として比較回路４６から信号が出力され、
さらに、ＶＡＶユニット２６のダンパが一定開度だけ開
かれる。そして、このようなＶＡＶユニット２６の制御
を繰り返し、やがて、Ｑ＝Ｑ’となり、割算回路４０に
おける結果“Ｑ／Ｑパが“１”以上になる。そうすると
、比較回路４６、したがってバイパスダンパ開指令回路
５０から信号が出力されなくなり、バイパスダクト２４
のＶＡＶユニット２６はそのときの開度状態を維持する
。

すなわち、送風機１０のサージング域では、このように
、Ｑ／Ｑ’＝１　　（Ｑ＝Ｑ’）となるまで、バイパス
ダンパ開指令回路５０からの信号によって、バイパスダ
クト２４のＶＡＶユニット２６のダンパが開方向に駆動
され続ける。その後、Ｑ＝Ｑ′となると、すなわち送風
機１０の回転数Ｎが低下してそのサージング風ＩＱ’が
小さくなり、先に小さくなった実風量Ｑと等しくなると
、つまり第８Ｂ図に示すように、点Ｂが点りに移行する
と、バイパスダンパの開動作が停止される。

端末のＶＡＶユニット２０，２０．　　・・・の状態に
応じて、図示しない制御回路によって、インバータ１４
が徐々に制御され、やがて送風機１０の回転数が低下し
て、Ｑ’＝　（ＱＯ／Ｎ（１）ＸＮで与えられるサージ
ング風量Ｑ′が小さくなる。

そうすると、割算回路４０における割算結果“Ｑ／Ｑ”
”が“１．１”を超えることになり、比較回路４８から
信号が出力される。応じて、バイパスダンパ閉指令回路
５２から、ダンパ駆動回路２７に信号が与えられ、バイ
パスダクト２４に含まれるＶＡＶユニット２６のダンパ
が、−定開度だけ閉じられる。

換言すると、インバータ１４のｍｌ　ＩＩＩＩによって
、さらに送風機１０の回転数が下がると、目標の抵抗曲
線が第８Ｃ図で示すように低いために、実風量Ｑはサー
ジング風量Ｑ′よりも大きくなり、第８Ｃ［Ｎで示すよ
うに、先の点りが点已に移行する。

送風機１０の回転数がさらに低下され、実風ＭＱは、第
８Ｄ図に示すように点Ｅから移行し、やがて最初に設定
した目標風量すなわち第８Ａ図で示す点Ｃになる。そう
すると、回転数が低下した状態での正常運転状態に入り
、送風機１０はサージング域を脱する。

送風機１０がサージング域を脱出すると、ＶＡ■ユニッ
ト２６のダンパは、先に説明したように、全閉状態とな
る。すなわち１、第８Ｃ図の点Ｅにおいて、Ｑ／Ｑ’≧
１．１であれば、Ｑ／Ｑ’＝１、　１となるまで、バイ
パスダンパ閉指令回路５２から信号が出力されてバイパ
スダクト２４に含まれるＶＡＶユニット２６のダンパが
閉じられるのである。

上述の説明から、不感帯においては、いずれの比較回路
４６および４８からも出力が得られず、バイパスダンパ
（ＶＡＶユニット２６）は、そのときの状態のままであ
ることは、十分理解されよう。

第４図は第２図実施例の好ましい回路例を示す回路図で
ある。ファン回転数演算回路３２は、図示しないが、イ
ンバータ周波数受信回路３０からの周波数信号を、たと
えば積分するなどして、たとえば第５図に示すように、
最大回転数Ｎ０における電圧信号の大きさがたとえばＩ
ＯＶであるとすると、通常１０Ｖ以下のそのときのファ
ン回転数に応じた電圧を出力する。この回転数Ｎを表す
電圧が、Ｑ′演算回路３４に与えられる。

演算回路３４は、演算増幅器３４ａを含み、回転数Ｎに
応じた電圧信号が演算増幅器３４ａの（−）端子に与え
られる。演算増幅器３４ａの（１）端子には、抵抗３４
ｂおよび３４Ｃによって決まる所定電圧が与えられる。

また、演算増幅器３４ａの（−）端子と出力端子との間
には、帰還抵抗３４ｄが接続される。したがって、この
演算増幅器３４ａは、全体として、反転増幅器として構
成される。上述の抵抗３４ｂ〜３４ｄが第１図の定数回
路３６および３８として作用する。したがって、このＱ
′演算回路３４の′出力、すなわち演算増幅器３４′ａ
の出力は、たとえば第６図に示すように、ファン回転数
演算回路３２からの電圧信号を反転したたとえばｌ０Ｖ
−ＯＶまでの電圧のサージング風量Ｑ′を表す信号とし
て出力される。

−方、風速センサ受信回路４２から、主ダクト１６の風
速に応じたＯｖ〜ＩＯＶまでの電圧信号が与えられる。

この電圧信号は、風量演算回路４４に含まれるコンバー
タ４４ａによって、実風景Ｑを表す電圧信号として出力
される。すなわち、風量演算回路４４では、コンバータ
４４ａによって、風速センサ受信回路４２からの電圧信
号が、所定の比例関係を有する突風ＩＱの電圧たとえば
Ｏｖ〜１０■の信号に変換される。

そして、Ｑ′演算回路３２からのサージング風量Ｑ′に
相当する電圧信号■。′と、風量演算回路４４からの実
風量Ｑに相当する電圧信号とが、割算回路４０を構成す
るそれぞれの抵抗４０ａおよび４０ｂに与えられる。割
算回路４０は、この実施例では平均回路として構成され
、電圧信号■。

および■。に基づいて、（Ｖ０＋Ｖ。’）／２＝Ｖ。７
゜Ｉの演算を行う。

割算回路４０からの電圧■。／。は、比較回路４６に含
まれる演算増幅器４６ａのく−）端子および比較回路４
８に含まれる演算増幅器４８ａの（１）端子にそれぞれ
与えられる。演算増幅器４６ａの（１）端子には、抵抗
４６ｂおよび４６ｃによって決まる一定電圧たとえば５
■が与えられる。

同じように、演算増幅器４８ａの（−）端子には、抵抗
４８ｂおよび４８ｃによって決まる一定電圧たとえば５
．５ｖが与えられる。すなわち、比較回路４６の演算増
幅器４６ａは、入力電圧■。７゜Ｉが５Ｖより小さいか
どうかを判断する。逆に、比較回路４８の演算増幅器４
８ａは、与えられる電圧Ｖ０７゜ｌが５．５Ｖより大き
いかどうかを判断する。

比較回路４６からの出力はバイパスダンパ開指令回路す
なわちリレー５０に与えられ、比較回路４８の出力はバ
イパスダンパ閉指令回路すなわちリレー５２に与えられ
る。

リレー５０の接点５０ａは、ダンパ駆動回路２７（第１
図）に含まれるダンパ開モータ２７ａの駆動回路に介挿
される。同じように、リレー５２の接点５２ａは、ダン
パ駆動回路２７のダンパ閉モータ２７ｂの駆動回路に介
挿される。したがって、リレー５０がオンされると、そ
の接点５０ａがオンし、ダンパ開モータ２７ａが駆動さ
れて、バイパスダクト２４に含まれるＶＡＶユニット２
６のダンパが開方向に駆動される。もし、リレー５２が
オンされると、接点５２ａがオンし、ダンパ閉モータ２
７ｂが駆動されて、そのＶＡＶユニット２６のダンパは
閉方向に駆動される。

第９図はこの発明の他の実施例を示すブロック図である
。この実施例では、′バイパスダクト２４より下流側の
主ダクト１６に風速センサ５４が設けられ、バイパスダ
クト２４にも風速センサ５６が設けられる。そして、こ
れら２つの風速センサ５４および５６からの信号が、イ
ンバータ１４からの周波数信号とともに、サージング防
止回路２８′に与えられる。

この実施例のサージング防止回路２８′には、第１０図
に示すように、風速センサ５４からの信号を受信する風
速センサ受信回路５８と、風速センサ５６からの信号を
受信する風速センサ受信回路６０とが設けられる。そし
て、風速センサ受信回路５８からのデータまたは信号が
、たとえば第４図に示すような風量演算回路６２に与え
られ、風速センサ受信回路６０からのデータまたは信号
が、風量演算回路６４に与えられる。風速センサ５４は
主ダクト１６に設けられているため、風量演算回路６２
の出力はシステムに必要な実風量Ｑ、に相当する。また
、風速センサ５６はバイパスダクト２４に設けられてい
るため、風量演算回路６４からの出力はバイパスダクト
２４を通る実風量Ｑ２に相当する。この実施例は、この
バイパスダクト２４の実風量Ｑ２を利用する。

第１０図において、先の実施例と同じようなＱ′演算回
路３４からの信号は、Ｑ２　　’演算回路６６に与えら
れる。このＱ２　　’演算回路６６は、システムに必要
な風量Ｑ１とそのときのサージング風量Ｑ′とに基づい
て、Ｑ２　’　　（＝Ｑ’−Ｑ１）を演算する。

そして、このＱ２　　’演算回路６６からのデータまた
は信号が、割算回路４０′に与えられ、この割算回路４
０’において、Ｑｚ／ＱＺ’の演算が行われ、その結果
が２つの比較回路４６′および４８′にそれぞれ与えら
れる。比較回路４６′および４８′では、割算回路４０
′の結果“Ｑ２／Ｑ２　′”が、“１”より小さいか、
および“１゜１”より大きいかをそれぞれ比較する。そ
して、これら比較回路４６′および４８′の出力は、先
の実施例と同じように、それぞれ、バイパスダンパ開指
令回路５０およびバイパスダンパ閉指令回路５２に与え
られる。

このようにして、第９図および第１０図に示す実施例で
は、先の実施例がバイパスダクト２４が分岐されるより
上流側の主ダクト１６からの送風量ないし実風量Ｑを求
め、その実風量ＱからＱ＝Ｑ、＋Ｑ２の式に従って、結
果的にバイパスダクト２４の実風量Ｑ２を求めるように
したのに対して、それぞれ個別の風速センサ５４および
５６によって、バイパスダクト２４が分岐されるより下
流側の主ダクト１６における突風ｆｆｉ　Ｑ＋およびバ
イパスダクト２４の突風ｉｔ　Ｑ　２を個別に求めるこ
とができる。

上述の第９図および第１０図実施例によれば、バイパス
ダクト２４を流れる実風量Ｑ２が検出されるので、第１
図および第２図に示す先の実施例に比べてその制御精度
を一層向上できる。

なお、上述の実施例はいずれもたとえば第４図に示すよ
うに、ディスクリートな回路を用いて構成した。しかし
ながら、この発明を実施するために、マイクロコンピュ
ータやそれのだめのプログラムによって制御するように
してもよいことは、勿論である。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の一実施例を示すブロック図である。 第２図は第１図実施例におけるサージング防止回路の一
例を示すブロック図である。 第３図は送風機のサージング域を説明するためのグラフ
であり、横軸に風量を、縦軸に送風量の静圧を、それぞ
れ示す。 第４図は第２図実施例の具体的な回路例を示す回路図で
ある。 第５図はファン回転数演算回路の動作を説明するための
グラフである。 第６図はＱ′演算回路の動作を説明するためのグラフで
ある。 第７図は風量演算回路の動作を説明するためのグラフで
ある。 第８Ａ図〜第８Ｄ図はサージング防止動作を説明するた
めのグラフである。 第９図はこの発明の他の実施例を示すブロック図である
。 第１０図は第９図実施例のサージング防止回路の一例を
示すブロック図である。 図において、１０は送風機、１４はインバータ、１６は
主ダクト、１８は分岐ダクト、２０は端末ＶＡＶユニッ
ト、２２，５４．５６は風速センサ、２４はバイパスダ
クト、２６はバイパス用ＶＡＶユニット、２８．２８’
はサージング防止回路を示す。 図面の浄会（内容に変更なし） 第　４　図 第５図　　　　　　　第８Ａ図 イ′ｔ　−ｙ　Ｉ’ｌ　；＆ａ　　　　　　　　第８　
Ｂ図ヨ、２創セノ丁 茅１０図 手続主甫正書（方式） ％式％ ２、発明の名称 空気調和装置 ３、補正をする者 事件との関係　　　　特許出願人 住　所　大阪市浪速区敷津東−丁目２番４７号名　称　
　　（１０５）久保田鉄工株式会社代表者三野　重相 住　所　大阪市浪速区敷津東１丁目２番４７号名　称　
　　クボタトレーン株式会社 代表者　藤　１）　照　男 ４、代　理　人　ａ５４０１！！大阪（０６）　７６４
−５４４３　（代）住　所　大阪市東区谷町５丁目３０
番地５、補正命令の日付 昭和６１年０８月２６日（全送日） ６、補正の対象 （１）代理権を証明する書面（委任状）（２）図面全図 ７、補正の内容 （１）別紙のとおり委任状２通を添付する。 （２）願書に最初に添付した図面の浄書・別紙とおり　
（内容に変更なし）。 以上

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　吸引口と吐出口とを有する送風機と、送風機の吐出
   口に接続される主ダクトと、主ダクトから分岐される複
   数の分岐ダクトと、複数の分岐ダクトのそれぞれに設け
   られてその分岐ダクトの風量を調節するための風量調節
   手段とを備え、風量調節手段の状態に応じて送風機の回
   転数が制御される空気調和装置おいて、 前記主ダクトから分岐されて前記送風機の前記吸引口に
   接続されるバイパスダクト、 前記バイパスダクトに設けられてそのバイパスダクトの
   風量を調節するためのバイパス風量調節手段、 前記送風機がサージング域にあるか否かを検知する手段
   、および 前記検知手段の検知に応じて前記バイパス風量調節手段
   を制御するための制御手段を備えることを特徴とする、
   空気調和装置。 ２　前記検知手段は記送風機のサージング風量と実風量
   とに基づいて前記送風機がサージング域にあるか否かを
   検知する、特許請求の範囲第１項記載の空気調和装置。 ３　前記検知手段は、前記送風機のそのときの回転数に
   基づいてその回転数において前記サージング風量（Ｑ′
   ）を求める手段と、前記バイパスダクトが分岐されるよ
   り上流側において前記主ダクトに流れる実風量（Ｑ）を
   求める手段と、前記サージング風量（Ｑ′）と前記実風
   量（Ｑ）とに基づいて比較するための手段を含む、特許
   請求の範囲第２項記載の空気調和装置。 ４　前記サージング風量（Ｑ′）を求める手段は、前記
   送風機の回転数（Ｎ）と、最大回転数（Ｎ＿０）と、そ
   の最大回転数のときの前記サージング風量（Ｑ＿０）と
   に基づいて、Ｑ′＝（Ｑ＿０／Ｎ＿０）×Ｎを演算する
   ための手段を含む、特許請求の範囲第３項記載の空気調
   和装置。 ５　前記実風量（Ｑ）を求める手段は、前記バイパスダ
   クトが分岐されるより上流側の前記主ダクトに設けられ
   る風速センサを含む、特許請求の範囲第３項または第４
   項記載の空気調和装置。 ６　前記実風量（Ｑ）を求める手段は、前記風速センサ
   からの風速を風量に変換するための手段を含む、特許請
   求の範囲第５項記載の空気調和装置。 ７　前記検知手段は、前記バイパスダクトが分岐される
   より下流側の前記主ダクトに設けられる第１の風速セン
   サと、前記バイパスダクトに設けられる第２の風速セン
   サとを含む、特許請求の範囲第２項記載の空気調和装置
   。 ８　前記検知手段は、前記送風機のサージング風量（Ｑ
   ′）と前記第１の風速センサに基づく前記主ダクトの実
   風量（Ｑ＿１）とに基づいてＱ＿２′（＝Ｑ′−Ｑ＿１
   ）を演算するための演算手段、および前記第２の風速セ
   ンサに基づく前記バイパスダクトの実風量（Ｑ＿２）と
   前記Ｑ＿２′とを比較する手段を含む、特許請求の範囲
   第７項記載の空気調和装置。