JPH0332704B2

JPH0332704B2 -

Info

Publication number: JPH0332704B2
Application number: JP61149926A
Authority: JP
Inventors: Shuzo Akita; Haruhiko Adachi
Original assignee: Kubota Corp
Current assignee: Kubota Corp
Priority date: 1986-06-25
Filing date: 1986-06-25
Publication date: 1991-05-14
Also published as: JPS636334A

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）この発明は空気調和装置に関し、特にダクト端
末においてたとえばVAV（可変風量）ユニツトな
どで要求風量を調節し、その要求風量に応じて送
風機の回転数を制御するような、空気調和装置に
関する。

（従来技術）空気調和装置に用いられる送風機においては、
「サージング」が生じることが一般に知られてい
る。送風機のサージングとは、その扱い風量が或
る限度以下になつた場合、正規の流れ方向の空気
が羽根車の羽根間の流路に充満せず、失速状態に
なつたり、空気の逆流が生じたりして、空気流が
脈動し、不安定な運転状態になることをいう。送
風機に、このようなサージングが起これば、騒音
や振動が大きくなり、極端な場合には、羽根車の
軸受あるいはその羽根車や羽根自体の破損を惹起
する。

（発明が解決しようとする問題点）従来、特に、たとえば本件出願人の出願に係る
同時係属中の特開昭61−41842号などに開示され
ているような、VAVユニツトを用いた空気調和
装置において、上述のような送風機のサージング
を防止する有効な装置はなかつた。

それゆえに、この発明の主たる目的は、送風機
のサージングを有効に防止できる、新規な空気調
和装置を提供することである。

（問題点を解決するための手段）この発明は、簡単にいえば、吸引口と吐出口と
を有する送風機と、送風機の吐出口に接続される
主ダクトと、主ダクトから分岐される複数の分岐
ダクトと、複数の分岐ダクトのそれぞれに設けら
れてその分岐ダクトの風量を調節するための風量
調節手段とを備え、風量調節手段の状態に応じて
送風機の回転数が制御される空気調和装置おい
て、主ダクトから分岐されて送風機の吸引口に接
続されるバイパスダクト、バイパスダクトに設け
られてそのバイパスダクトの風量を調節するため
のバイパス風量調節手段、送風機がサージング域
にあるか否かを検知する手段、および検知手段の
検知に応じてバイパス風量調節手段を制御するた
めの制御手段を備える、空気調和装置である。

（作用）検知手段が、たとえば主ダクトに設けられた風
速センサからの信号や送風機の回転数を表す信号
などに基づいて、その回転数において送風機がサ
ージング域にあるかどうかを検知する。サージン
グ域にあることを検知した場合、その検知信号が
制御手段に与えられる。制御手段は、バイパス風
量調節手段を制御する。応じて、バイパスダクト
に送風機からの空気流が流れ、送風量が大きくな
り、送風機がサージング域を脱する。

（発明の効果）この発明によれば、簡単な構成で、送風機のサ
ージングを有効に防止することができる。

この発明の上述の目的、その他の目的、特徴お
よび利点は、図面を参照して行う以下の実施例の
詳細な説明から一層明らかとなろう。

（実施例）第１図はこの発明の一実施例を示すブロツク図
である。たとえばシロツコフアンのような送風機
１０には、吸引口１０ａと吐出口１０ｂとが形成
される。送風機１０は、送風機モータ１２によつ
て駆動される羽根車（図示せず）を含む。送風機
モータ１２はその羽根車を駆動し、羽根車の回転
数は、回転制御手段たとえばインバータ１４によ
つて制御される。

送風機１０の吐出口１０ｂには、主ダクト１６
が接続され、この主ダクト１６の端末には、複数
の分岐ダクト１８，１８，…が接続される。それ
ぞれの分岐ダクト１８，１８，…には、風量調節
手段として、ダンパ（図示せず）を有するVAV
ユニツト２０，２０，…が設けられる。

上述のインバータ１４の周波数は、この分岐ダ
クト１８に設けられたVAVユニツト２０の開度
に基づいて制御される。すなわち、送風機１０か
ら主ダクト１６への送風量は、VAVユニツト２
０，２０，…の開度に応じて制御される。このこ
とは、先に引用した特開昭61−41842号公報など
に詳しく開示されているところであり、したがつ
て、ここではVAVユニツト２０の開度に応じた
送風機１０の風量調節それ自体についての説明は
省略する。

主ダクト１６には、この主ダクト１６を流れる
風量を検出するための風速センサ２２が設けられ
る。この風速センサ２２としては、同じく特開昭
61−41842号公報に開示されるようなカルマン渦
による風速センサが用いられてもよい。

主ダクト１６と送風機１０の吸引口１０ａとの
間には、バイパスダクト２４が接続される。この
バイパスダクト２４は、送風機１０にサージング
が生じたとき、送風機の風量が一定以下にならな
いように、主ダクト１６から送風機１０に別の空
気流通路を形成するためのものである。そして、
このバイパスダクト２４には、VAVユニツト２
６のようなバイパス風量調節手段が設けられる。
VAVユニツト２６には、その中に含まれるダン
パの開度を制御するためのダンパ駆動回路２７が
設けられる。

システムには、さらに、サージング防止回路２
８が設けられる。このサージング防止回路２８に
は、前述のインバータ１４からの周波数信号が与
えられるとともに、風速センサ２２からの信号が
与えられる。サージング防止回路２８は、簡単に
いえば、インバータ１４の周波数に基づいてその
ときの送風機１０の回転数でのサージング域に入
る風量（この明細書では単に「サージング風量」
という場合もある）と、送風機１０からの送風量
（実風量）とに基づいて、送風機１０がサージン
グ域にあるかどうかを判断し、もしサージング域
にあれば、バイパスダクト２４のVAVユニツト
２６のダンパを開くように制御する。

第３図を参照すると、横軸に風量が、縦軸に送
風機の静圧がそれぞれ示されている。送風機１０
の形式によつて決まるサージングラインより左側
がサージング域であり、右側がサージングを生じ
ない領域である。この第３図では、送風機１０の
最大回転数N₀におけるサージライン上の風量が
最大風量Q₀として示されている。送風機１０は、
通常、VAVユニツト２０，２０，…（第１図）
の開度に応じて決まる或る回転数Ｎで駆動され
る。この回転数Ｎにおけるサージング風量が
“Q′”であり、回転数Ｎのときの実風量（これは
風速センサ２２によつて知ることができる）が
“Ｑ”である。因に、第３図の点Ｘは送風機１０
がサージング域にある状態、すなわちQ′＞Ｑの
状態を示している。

なお、バイパスダクト２４より下流の主ダクト
１６の実風量Q₁はシステムに必要な風量であり、
バイパスダクト２４の実風量Q₂はＱ＝Q₁＋Q₂に
よつて、結果的に制御される。

第２図を参照してサージング防止回路２８につ
いて詳しく説明すると、サージング防止回路２８
は、インバータ１４からの周波数信号を受信する
ためのインバータ周波数受信回路３０を含む。こ
のインバータ周波数受信回路３０は、そのときの
インバータの周波数に応じた、たとえば交流信号
を、フアン回転数演算回路３２に与える。フアン
回転数演算回路３２では、そのときのフアンの回
転数Ｎに応じたデータまたは信号を、サージング
風量すなわちQ′演算回路３４に与える。

Ｑ演算回路３４には、定数回路３６および３８
から、それぞれ、上述の最大サージング風量Q₀
に相当するデータまたは信号、および最大回転数
N₀に相当するデータまたは信号が与えられる。
そして、Q′演算回路３４では、サージライン上
においてはQ₀／N₀＝Q′／Ｎが成立するので、
Q′＝（Q₀／N₀）×Ｎによつて、サージング風量
Q′を求める。

Q′演算回路３４からのサージング風量Q′に相
当するデータまたは信号が、割算回路４０に与え
られる。

一方、風速センサ２２からの信号が、風速セン
サ受信回路４２に与えられ、この風速センサ受信
回路４２からは、風速に応じた電圧信号が出力さ
れる。そして、この信号が風量演算回路４４に与
えられる。風速センサ２２によつて求めた風速と
風量とは一定の関係にあり、したがつてこの風量
演算回路４４は、その関係に従つて、実風量Ｑを
表すデータまたは信号を出力する。この実風量Ｑ
を表すデータまたは信号が、前述の割算回路４０
の他の入力として与えられる。

割算回路４０では、実風量Ｑとサージライン上
の風量Q′とのいずれが大きいかを判断するため
の割算（＝Ｑ／Q′）を行う。その結果が、比較
回路４６および４８のそれぞれに与えられる。

比較回路４６においては、割算回路４０におい
て計算されたＱ／Q′が“１”未満であるかどう
かすなわちQ′＞Ｑであるかどうかを判断する。
比較回路４８では、Ｑ／Q′が“1.1”より大きい
かどうか、すなわちＱ／Q′≧1.1を判断する。

そして、比較回路４６から信号が出力されると
きには、Q′＞Ｑ（Ｑ／Q′＜１）であり、したがつ
て送風機１０がサージング域にあるので、バイパ
スダンパ開指令回路５０に信号が与えられる。応
じて、このバイパスダンパ開指令回路５０から、
ダンパ駆動回路２７に、VAVユニツト２６に含
まれるダンパ（図示せず）を開方向に制御するた
めの信号が出力される。もし、比較回路４８から
信号が得られると、バイパスダンパ閉指令回路５
２に信号が与えられ、このバイパスダンパ閉指令
回路５２からは、ダンパ駆動回路２７に、VAV
ユニツト２６に含まれるダンパを閉方向に制御す
るための信号が与えられる。

なお、この実施例では、比較回路４６ではＱ／
Q′＜１を検知し、比較回路４８ではＱ／Q′≧1.1
を検知するようにしている。そのため、２つの比
較回路４６および４８によつて、“0.1（＝1.1−
１）”の不感帯が設定される。この不感帯は、バ
イパスダクト２４のVAVユニツト２６のダンパ
を頻繁に開閉することによつて生じる送風機１０
の微小な負荷変動を可及的に防止するために設け
られている。したがつて、この不感帯において
は、いずれの指令回路５０および５２からも信号
が得られず、したがつて、そのときのVAVユニ
ツト２６のダンパの開度はそのまま維持されるこ
とになる。

動作において、送風機１０がサージング域にな
い場合には、割算回路４０における割算結果
“Ｑ／Q′”は“1.1”より大きく（Ｑ／Q′≧１）、
したがつて比較回路４８から信号が出力される。
そのために、バイパスダンパ閉指令回路５２か
ら、ダンパ駆動回路２７に信号が与えられ、した
がつてバイパスダクト２４に含まれるVAVユニ
ツト２６のダンパは閉じられる。すなわち、第８
Ａ図に示す正常運転の状態では、第８図の点Ａで
示すように、実風量Ｑはサージング風量Q′より
大きく、したがつて、このときには、バイパスダ
クト２４のVAVユニツト２６のダンパは閉じら
れたままである。

たとえば、第１図における分岐ダクト１８に含
まれるVAVユニツト２０の一部または全部が閉
じられた場合を想定する。そうすると、システム
として必要な要求風量Q₁が小さくなり、その要
求風量Q₁に応じて、インバータ１４が制御され、
送風機１０からの送風量が小さくされるのである
が、この制御は、比較的長時間たとえば10〜15分
を必要とする。あまり急速応答可能なループにす
ると、制御のハンチングが生じるので、その程度
の応答速度に設定するのが一般的なのである。

ところが、VAVユニツト２０の全閉状態は比
較的短時間たとえば２分以内に達成されてしま
い、その間もし何の制御も行わなければ、先に説
明したようにサージングを生じてしまうのであ
る。ところが、この実施例では、バイパスダクト
２４を設けているために、そのようなサージング
を有効に防止できるのである。

すなわち、多数の端末VAVユニツト２０が同
時に全閉指令を受けたときや急激な負荷変動を生
じたときなどのように、端末VAVユニツト２０
が急激な絞り動作（閉動作）に入つたものとし、
その状態での最終の目標風量を第８Ａ図の点Ｃと
仮定する。このような状態では、インバータ１４
の応答が遅いので、フアンの回転数Ｎしたがつて
サージング風量Q′が大きくなりすぎて、第８Ａ
図の点Ｂで示すように、送風機１０はサージング
域に入つてしまう。

詳しくいうと、VAVユニツト２０の全部また
は一部が急激な全閉状態になると、システム全体
の要求風量Q₁が小さくなり、したがつて送風機
１０からの主ダクト１６の実風量Ｑもまた小さく
なる。一方、インバータ１４の周波数は、まだ完
全には制御されていないので、送風機１０は
VAVユニツト２０の全閉状態が生じる以前の回
転数で運転されている。したがつて、その回転数
Ｎにおけるサージング風量Q′が実風量Ｑより大
きくなつてしまうのである。

このような状態では、割算回路４０における割
算結果“Ｑ／Q′”が“１”より小さくなり、し
たがつて、比較回路４６から信号が出力されて、
バイパスダンパ開指令回路５０に与えられる。そ
して、このバイパスダンパ開指令回路５０から、
ダンパ駆動回路２７に信号が与えられ、バイパス
ダクト２４に含まれるVAVユニツト２６のダン
パが開方向に制御される。すなわち、バイパスダ
ンパ開指令回路５０からの信号が与えられると、
VAVユニツト２６に含まれるダンパが一定開度
だけ開かれる。

そして、VAVユニツト２６のダンパ開度が不
十分な場合には、依然として比較回路４６から信
号が出力され、さらに、VAVユニツト２６のダ
ンパが一定開度だけ開かれる。そして、このよう
なVAVユニツト２６の制御を繰り返し、やがて、
Ｑ＝Q′となり、割算回路４０における結果
“Ｑ／Q′”が“１”以上になる。そうすると、比
較回路４６、したがつてバイパスダンパ開指令回
路５０から信号が出力されなくなり、バイパスダ
クト２４のVAVユニツト２６はそのときの開度
状態を維持する。

すなわち、送風機１０のサージング域では、こ
のように、Ｑ／Q′＝１（Ｑ＝Q′）となるまで、バ
イパスダンパ開指令回路５０からの信号によつ
て、バイパスダクト２４のVAVユニツト２６の
ダンパが開方向に駆動され続ける。その後、Ｑ＝
Q′となると、すなわち送風機１０の回転数Ｎが
低下してそのサージング風量Q′が小さくなり、
先に小さくなつた実風量Ｑと等しくなると、つま
り第８Ｂ図に示すように、点Ｂが点Ｄに移行する
と、バイパスダンパの開動作が停止される。

端末のVAVユニツト２０，２０，…の状態に
応じて、図示しない制御回路によつて、インバー
タ１４が徐々に制御され、やがて送風機１０の回
転数Ｎが低下して、Q′＝（Q₀／N₀）×Ｎで与えら
れるサージング風量Q′が小さくなる。そうする
と、割算回路４０における割算結果“Ｑ／Q′”
が“1.1”を超えることになり、比較回路４８か
ら信号が出力される。応じて、バイパスダンパ閉
指令回路５２から、ダンパ駆動回路２７に信号が
与えられ、バイパスダクト２４に含まれるVAV
ユニツト２６のダンパが、一定開度だけ閉じられ
る。

換言すると、インバータ１４の制御によつて、
さらに送風機１０の回転数が下がると、目標の抵
抗曲線が第８Ｃ図で示すように低いために、実風
量Ｑはサージング風量Q′よりも大きくなり、第
８Ｃ図で示すように、先の点Ｄが点Ｅに移行す
る。送風機１０の回転数がさらに低下され、実風
量Ｑは、第８Ｄ図に示すように点Ｅから移行し、
やがて最初に設定した目標風量すなわち第８Ａ図
で示す点Ｃになる。そうすると、回転数が低下し
た状態での正常運転状態に入り、送風機１０はサ
ージング域を脱する。

送風機１０がサージング域を脱出すると、
VAVユニツト２６のダンパは、先に説明したよ
うに、全閉状態となる。すなわち、、第８Ｃ図の
点Ｅにおいて、Ｑ／Q′≧1.1であれば、Ｑ／Q′＝
1.1となるまで、バイパスダンパ閉指令回路５２
から信号が出力されてバイパスダクト２４に含ま
れるVAVユニツト２６のダンパが閉じられるの
である。

上述の説明から、不感帯においては、いずれの
比較回路４６および４８からも出力が得られず、
バイパスダンパ（VAVユニツト２６）は、その
ときの状態のままであることは、十分理解されよ
う。

第４図は第２図実施例の好ましい回路例を示す
回路図である。フアン回転数演算回路３２は、図
示しないが、インバータ周波数受信回路３０から
の周波数信号を、たとえば積分するなどして、た
とえば第５図に示すように、最大回転数N₀にお
ける電圧信号の大きさがたとえば10Vであるとす
ると、通常10V以下のそのときのフアン回転数に
応じた電圧を出力する。この回転数Ｎを表す電圧
が、Q′演算回路３４に与えられる。

演算回路３４は、演算増幅器３４ａを含み、回
転数Ｎに応じた電圧信号が演算増幅器３４ａの
（−）端子に与えられる。演算増幅器３４ａの
（＋）端子には、抵抗３４ｂおよび３４ｃによつ
て決まる所定電圧が与えられる。また、演算増幅
器３４ａの（−）端子と出力端子との間には、帰
還抵抗３４ｄが接続される。したがつて、この演
算増幅器３４ａは、全体として、反転増幅器とし
て構成される。上述の抵抗３４ｂ〜３４ｄが第１
図の定数回路３６および３８として作用する。し
たがつて、このQ′演算回路３４の出力、すなわ
ち演算増幅器３４ａの出力は、たとえば第６図に
示すように、フアン回転数演算回路３２からの電
圧信号を反転したたとえば10V〜0Vまでの電圧
のサージング風量Q′を表す信号として出力され
る。

一方、風速センサ受信回路４２から、主ダクト
１６の風速に応じた0V〜10Vまでの電圧信号が
与えられる。この電圧信号は、風量演算回路４４
に含まれるコンバータ４４ａによつて、実風量Ｑ
を表す電圧信号として出力される。すなわち、風
量演算回路４４では、コンバータ４４ａによつ
て、風速センサ受信回路４２からの電圧信号が、
所定の比例関係を有する実風量Ｑの電圧たとえば
0V〜10Vの信号に変換される。

そして、Q′演算回路３２からのサージング風
量Q′に相当する電圧信号V_Q′と、風量演算回路４
４からの実風量Ｑに相当する電圧信号とが、割算
回路４０を構成するそれぞれの抵抗４０ａおよび
４０ｂに与えられる。割算回路４０は、この実施
例では平均回路として構成され、電圧信号V_Qお
よびV_Qに基づいて、（V_Q＋V_Q′）／２＝V_Q/Q′の演
算を行う。

割算回路４０からの電圧V_Q/Qは、比較回路４６
に含まれる演算増幅器４６ａの（−）端子および
比較回路４８に含まれる演算増幅器４８ａの
（＋）端子にそれぞれ与えられる。演算増幅器４
６ａの（＋）端子には、抵抗４６ｂおよび４６ｃ
によつて決まる一定電圧たとえば5Vが与えられ
る。同じように、演算増幅器４８ａの（−）端子
には、抵抗４８ｂおよび４８ｃによつて決まる一
定電圧たとえば5.5Vが与えられる。すなわち、
比較回路４６の演算増幅器４６ａは、入力電圧
V_Q/Q′が5Vより小さいかどうかを判断する。逆
に、比較回路４８の演算増幅器４８ａは、与えら
れる電圧V_Q/Q′が5.5Vより大きいかどうかを判断
する。

比較回路４６からの出力はバイパスダンパ開指
令回路すなわちリレー５０に与えられ、比較回路
４８の出力はバイパスダンパ閉指令回路すなわち
リレー５２に与えられる。

リレー５０の接点５０ａは、ダンパ駆動回路２
７（第１図）に含まれるダンパ開モータ２７ａの
駆動回路に介挿される。同じように、リレー５２
の接点５２ａは、ダンパ駆動回路２７のダンパ閉
モータ２７ｂの駆動回路に介挿される。したがつ
て、リレレー５０がオンされると、その接点５０
ａがオンし、ダンパ開モータ２７ａが駆動され
て、バイパスダクト２４に含まれるVAVユニツ
ト２６のダンパが開方向に駆動される。もし、リ
レー５２がオンされると、接点５２ａがオンし、
ダンパ閉モータ２７ｂが駆動されて、そのVAV
ユニツト２６のダンパは閉方向に駆動される。

第９図はこの発明の他の実施例を示すブロツク
図である。この実施例では、バイパスダクト２４
より下流側の主ダクト１６に風速センサ５４が設
けられ、バイパスダクト２４にも風速センサ５６
が設けられる。そして、これら２つの風速センサ
５４および５６からの信号が、インバータ１４か
らの周波数信号とともに、サージング防止回路２
８′に与えられる。

この実施例のサージング防止回路２８′には、
第１０図に示すように、風速センサ５４からの信
号を受信する風速センサ受信回路５８と、風速セ
ンサ５６からの信号を受信する風速センサ受信回
路６０とが設けられる。そして、風速センサ受信
回路５８からのデータまたは信号が、たとえば第
４図に示すような風量演算回路６２に与えられ、
風速センサ受信回路６０からのデータまたは信号
が、風量演算回路６４に与えられる。風速センサ
５４は主ダクト１６に設けられているため、風量
演算回路６２の出力はシステムに必要な実風量
Q₁に相当する。また、風速センサ５６はバイパ
スダクト２４に設けられているため、風量演算回
路６４からの出力はバイパスダクト２４を通る実
風量Q₂に相当する。この実施例は、このバイパ
スダクト２４の実風量Q₂を利用する。

第１０図において、先の実施例と同じような
Q′演算回路３４からの信号は、Q₂′演算回路６６
に与えられる。このQ₂′演算回路６６は、システ
ムに必要な風量Q₁とそのときのサージング風量
Q′とに基づいて、Q₂′（＝Q′−Q₁）を演算する。

そして、このQ₂′演算回路６６からのデータま
たは信号が、割算回路４０′に与えられ、この割
算回路４０′において、Q₂／Q₂′の演算が行われ、
その結果が２つの比較回路４６′および４８′にそ
れぞれ与えられる。比較回路４６′および４８′で
は、割算回路４０′の結果“Q₂／Q₂′”が、“１”
より小さいか、および“1.1”より大きいかをそ
れぞれ比較する。そして、これら比較回路４６′
および４８′の出力は、先の実施例と同じように、
それぞれ、バイパスダンパ開指令回路５０および
バイパスダンパ閉指令回路５２に与えられる。

このようにして、第９図および第１０図に示す
実施例では、先の実施例がバイパスダクト２４が
分岐されるより上流側の主ダクト１６からの送風
量ないし実風量Ｑを求め、その実風量ＱからＱ＝
Q₁＋Q₂の式に従つて、結果的にバイパスダクト
２４の実風量Q₂を求めるようにしたのに対して、
それぞれ個別の風速センサ５４および５６によつ
て、バイパスダクト２４が分岐されるより下流側
の主ダクト１６における実風量Q₁およびバイパ
スダクト２４の実風量Q₂を個別に求めることが
できる。

上述の第９図および第１０図実施例によれば、
バイパスダクト２４を流れる実風量Q₂が検出さ
れるので、第１図および第２図に示す先の実施例
に比べてその制御精度を一層向上できる。

なお、上述の実施例はいずれもたとえば第４図
に示すように、デイスクリートな回路を用いて構
成した。しかしながら、この発明を実施するため
に、マイクロコンピユータやそれのためのプログ
ラムによつて制御するようにしてもよいことは、
勿論である。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の一実施例を示すブロツク図
である。第２図は第１図実施例におけるサージン
グ防止回路の一例を示すブロツク図である。第３
図は送風機のサージング域を説明するためのグラ
フであり、横軸に風量を、縦軸に送風機の静圧
を、それぞれ示す。第４図は第２図実施例の具体
的な回路例を示す回路図である。第５図はフアン
回転数演算回路の動作を説明するためのグラフで
ある。第６図はQ′演算回路の動作を説明するた
めのグラフである。第７図は風量演算回路の動作
を説明するためのグラフである。第８Ａ図〜第８
Ｄ図はサージング防止動作を説明するためのグラ
フである。第９図はこの発明の他の実施例を示す
ブロツク図である。第１０図は第９図実施例のサ
ージング防止回路の一例を示すブロツク図であ
る。図において、１０は送風機、１４はインバー
タ、１６は主ダクト、１８は分岐ダクト、２０は
端末VAVユニツト、２２，５４，５６は風速セ
ンサ、２４はバイパスダクト、２６はバイパス用
VAVユニツト、２８，２８′はサージング防止回
路を示す。

Claims

【特許請求の範囲】１吸引口と吐出口とを有する送風機と、送風機
の吐出口に接続される主ダクトと、主ダクトから
分岐される複数の分岐ダクトと、複数の分岐ダク
トのそれぞれに設けられてその分岐ダクトの風量
を調整するための風量調節手段とを備え、風量調
節手段の状態に応じて送風機の回転数が制御され
る空気調和装置において、前記主ダクトから分岐されて前記送風機の前記
吸引口に接続されるバイパスダクト、前記バイパスダクトに設けられてそのバイパス
ダクトの風量を調節するためのバイパス風量調節
手段、前記送風機の回転数Ｎとと最大回転数N₀とそ
の最大回転数のときのサージング風量Q₀とに基
づいて、回転数Ｎにおけるサージング風量Q′を、
Q′＝（Q₀／N₀）×Ｎで演算する手段と、前記バイ
パスダクトが分岐されるより上流側の前記主ダク
トに設けられる風速センサと、前記風速センサか
らの風速を風量に変換し実風量Ｑを求める手段
と、前記サージング風量Q′と前記実風量Ｑとに
基づいて比較するための手段とを含み、前記送風
機がサージング域にあるか否かを検知するための
検知手段、および前記検知手段の検知に応じて前記バイパス風量
調節手段を制御するための制御手段を備えること
を特徴とする、空気調和装置。２吸引口と吐出口とを有する送風機と、送風機
の吐出口に接続される主ダクトと、主ダクトから
分岐される複数の分岐ダクトと、複数の分岐ダク
トのそれぞれに設けられてその分岐ダクトの風量
を調整するための風量調節手段とを備え、風量調
節手段の状態に応じて送風機の回転数が制御され
る空気調和装置において、前記主ダクトから分岐されて前記送風機の前記
吸引口に接続されるバイパスダクト、前記バイパスダクトに設けられてそのバイパス
ダクトの風量を調節するためのバイパス風量調節
手段、前記送風機の回転数Ｎと最大回転数N₀とその
最大回転数のときのサージング風量Q₀とに基づ
いて、回転数Ｎにおけるサージング風量Q′を、
Q′＝（Q₀／N₀）×Ｎで演算する手段と、前記バイ
パスダクトが分岐されるより下流側の前記主ダク
トに設けられる第１の風速センサと、前記バイパ
スダクトに設けられる第２の風速センサと、前記
送風機のサージング風量Q′と前記第１の風速セ
ンサに基づく前記主ダクトの実風量Q₁とに基づ
いてQ₂′（＝Q′−Q₁）を演算するための演算手段
と、前記第２の風速センサに基づく前記バイパス
ダクトの実風量Q₂と前記Q₂′とを比較する手段と
を含み、前記送風機がサージング域にあるか否か
を検知するための検知手段、および前記検知手段の検知に応じて前記バイパス風量
調節手段を制御するための制御手段を備えること
を特徴とする、空気調和装置。