JPS6376849A - 超深絞り用冷延鋼板とその製造方法 - Google Patents
超深絞り用冷延鋼板とその製造方法Info
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
自動車のオイルパンの如きを典型例とするような自動車
用部品類や、家電機器の各種カバー類のうちとくに難成
形部品のプレス加工に供する超深絞り用冷延鋼板とその
製造方法に関する開発研究の成果について以下に述べる
。
用部品類や、家電機器の各種カバー類のうちとくに難成
形部品のプレス加工に供する超深絞り用冷延鋼板とその
製造方法に関する開発研究の成果について以下に述べる
。
上記のようなプレス加工に用いられる素材は、優れた深
絞り性すなわち材料特性として降伏強さが低く、ｒ値、
Ｅｌ＜伸び）の高いことが要求される。
絞り性すなわち材料特性として降伏強さが低く、ｒ値、
Ｅｌ＜伸び）の高いことが要求される。
（従来の技術）
極低炭素鋼にＴｉを添加することにより優れたｒ値、Ｅ
ｌが得られることは例えば特公昭４４−１８０６６号公
報などに開示され、実際プレス加工のかなり難しい部品
のプレス成形に多量に使用されるようになってきたが、
プレス加工工程の簡素化を目的として従来２つの部品を
溶接などで接合していた部品の一体成形化が進むにつれ
、更に加工性の優れた素材に対する要求が高まりつつあ
る。
ｌが得られることは例えば特公昭４４−１８０６６号公
報などに開示され、実際プレス加工のかなり難しい部品
のプレス成形に多量に使用されるようになってきたが、
プレス加工工程の簡素化を目的として従来２つの部品を
溶接などで接合していた部品の一体成形化が進むにつれ
、更に加工性の優れた素材に対する要求が高まりつつあ
る。
（発明が解決しようとする問題点）
この発明は、かかる実情に鑑み更にプレス加工性の向上
を図るため、高ｒ値、高Ｅ！！にあわせて降伏強さくＹ
Ｓ）が低く、かつ実際のプレス加工性が非常に優れる超
深絞り用冷延鋼板と、その製造方法を提案することを目
的とする。
を図るため、高ｒ値、高Ｅ！！にあわせて降伏強さくＹ
Ｓ）が低く、かつ実際のプレス加工性が非常に優れる超
深絞り用冷延鋼板と、その製造方法を提案することを目
的とする。
ここにＹＳは鋼板の塑性変形が始まる応力であり、低い
ほどプレス加工しやすく、変形時の材料流入を容易にす
るという観点から、ｒ値の高いことと同等以上の効果を
持つ。
ほどプレス加工しやすく、変形時の材料流入を容易にす
るという観点から、ｒ値の高いことと同等以上の効果を
持つ。
よって、高ｒ値、高Ｅ１に併せ低ＹＳを付与させた鋼板
は、従来以上に優れたプレス成形性を与える。
は、従来以上に優れたプレス成形性を与える。
（問題点を解決するための手段）
上記の目的は、次の事項によって有利に実現される。
Ｃ： ０．００３０−１％以下、Ｓｉ ： ０．０５ｗ
ｔ％以下、？Ｉｎ ： ０．５ ｗｔ％以下、 Ｐ
： ０．０２ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．０２ｗｔ％以下
、 Ａｌ ： ０．１ ｗｔ％以下、Ｎ ： ０．０
０３ ｗｔ％以下、 Ｔｉ ： ０．１ ｗｔ％以下及
びＳｂ ： ０．００２〜０．０２ｗｔ％を、Ｃ，Ｓ、
Ｎ及びＴｉの含有量相互間で下記式の関係の下に含有し
、残部鉄及び不可避的不純物の組成になり、降伏強さが
１０ｋｇｆ／ｍｍ２以下であることを特徴とする、超深
絞り用冷延鋼板。
ｔ％以下、？Ｉｎ ： ０．５ ｗｔ％以下、 Ｐ
： ０．０２ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．０２ｗｔ％以下
、 Ａｌ ： ０．１ ｗｔ％以下、Ｎ ： ０．０
０３ ｗｔ％以下、 Ｔｉ ： ０．１ ｗｔ％以下及
びＳｂ ： ０．００２〜０．０２ｗｔ％を、Ｃ，Ｓ、
Ｎ及びＴｉの含有量相互間で下記式の関係の下に含有し
、残部鉄及び不可避的不純物の組成になり、降伏強さが
１０ｋｇｆ／ｍｍ２以下であることを特徴とする、超深
絞り用冷延鋼板。
記
（以上、第１発明）
Ｃ： ０．００３０匈Ｌ％以下、Ｓｉ ： ０．０５ｗ
ｔ％以下、Ｍｎ ： ０．５ ｗｔ％以下、 Ｐ ：
０．０２ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．０２ｗｔ％以下、
へＩ：０．１ｗｔ％以下、Ｎ ： Ｏ，ＱＯ３−１
％以下を含み、さらに以上、０．１ｉｙｔ％以下と Ｓｂ ： ０．００２〜０．０２ｗｔ％とを含有する組
成になる冷延鋼板の再結晶焼鈍に際し、予め鋼板表面の
粗さ調整を行い、しかる後７００℃以上８５０℃以下の
範囲の温度で高温度箱焼鈍を施すことを特徴とする、超
深絞り用冷延鋼板の製造方法（以上、第２発明）。
ｔ％以下、Ｍｎ ： ０．５ ｗｔ％以下、 Ｐ ：
０．０２ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．０２ｗｔ％以下、
へＩ：０．１ｗｔ％以下、Ｎ ： Ｏ，ＱＯ３−１
％以下を含み、さらに以上、０．１ｉｙｔ％以下と Ｓｂ ： ０．００２〜０．０２ｗｔ％とを含有する組
成になる冷延鋼板の再結晶焼鈍に際し、予め鋼板表面の
粗さ調整を行い、しかる後７００℃以上８５０℃以下の
範囲の温度で高温度箱焼鈍を施すことを特徴とする、超
深絞り用冷延鋼板の製造方法（以上、第２発明）。
発明者らはＴｉ添加極低炭素鋼について研究室で詳細に
検討したところ、Ｃ５０，００３％の極低炭素鋼を用い
理想的焼鈍条件を与えることでＹＳ≦１０ｋｇｆ／ｍｍ
２が得られることの知見を得た。
検討したところ、Ｃ５０，００３％の極低炭素鋼を用い
理想的焼鈍条件を与えることでＹＳ≦１０ｋｇｆ／ｍｍ
２が得られることの知見を得た。
しかしながら、これにつき実工場生産を行なった場合に
ＹＳはせいぜい１４ｋｇｆ／ｍｍ”程度しか達成できず
、ここにＹＳ値の上昇を来す実製造プロセスにおける諸
要因について更に検討を重ねた。
ＹＳはせいぜい１４ｋｇｆ／ｍｍ”程度しか達成できず
、ここにＹＳ値の上昇を来す実製造プロセスにおける諸
要因について更に検討を重ねた。
この結果によると、まず、連続焼鈍にあっては、通板時
のロールによる繰り返しの曲げと曲げ戻しとが鋼板に塑
性変形を与えるためＹＳが上昇することが判った。素材
のＹＳが低いほど、ロール曲げによる塑性変形量も多く
なり、従って連続焼鈍炉では、本質的にＹＳの上界を防
止できないことが明らかとなった。
のロールによる繰り返しの曲げと曲げ戻しとが鋼板に塑
性変形を与えるためＹＳが上昇することが判った。素材
のＹＳが低いほど、ロール曲げによる塑性変形量も多く
なり、従って連続焼鈍炉では、本質的にＹＳの上界を防
止できないことが明らかとなった。
一方箱焼鈍では、焼鈍中に鋼板表層部に浸窒が起こり表
層部が硬化して、ＹＳが上昇することが判った。通常、
高ｒ値、高Ｅｌを得るには、Ｃ１Ｎ、Ｓなどの不純物を
析出量定するために当世以上のＴｉを添加する必要があ
り、そのために過剰な固溶Ｔｉが浸窒の悪影響をとくに
助長するためと考えられる。
層部が硬化して、ＹＳが上昇することが判った。通常、
高ｒ値、高Ｅｌを得るには、Ｃ１Ｎ、Ｓなどの不純物を
析出量定するために当世以上のＴｉを添加する必要があ
り、そのために過剰な固溶Ｔｉが浸窒の悪影響をとくに
助長するためと考えられる。
発明者らは、このような過剰なＴｉが存在する場合でも
効果的に浸窒を防止しＹＳ上界を抑える方法を種々検討
した結果、ｓｂのｍｔ！添加が有効であり、ｒ（直、Ｅ
ｌを１員わずにｙｓ≦１０ｋｇｆ／ｍｍ”の鋼板を実際
の工場製造プロセスによって得ることを見出した。
効果的に浸窒を防止しＹＳ上界を抑える方法を種々検討
した結果、ｓｂのｍｔ！添加が有効であり、ｒ（直、Ｅ
ｌを１員わずにｙｓ≦１０ｋｇｆ／ｍｍ”の鋼板を実際
の工場製造プロセスによって得ることを見出した。
なおＴｉ添加鋼にｓｂを添加すること自体は、すでに特
開昭５９−１３６５４号公報に開示されているが、ここ
でｓｂ又はＢｉの添加は、２次加工脆性の改善を目的に
しているにすぎないため、この発明で所期した超深絞り
性に不可欠なＹＳ、Ｅｌも不十分である上またより多量
のｓｂ添加をも好適とするがこれは焼鈍後に鋼板に線状
の表面欠陥を生じさせる不利を伴うことも判明している
。
開昭５９−１３６５４号公報に開示されているが、ここ
でｓｂ又はＢｉの添加は、２次加工脆性の改善を目的に
しているにすぎないため、この発明で所期した超深絞り
性に不可欠なＹＳ、Ｅｌも不十分である上またより多量
のｓｂ添加をも好適とするがこれは焼鈍後に鋼板に線状
の表面欠陥を生じさせる不利を伴うことも判明している
。
（作 用）
この発明の超深絞り用冷延鋼板における成分限定理由を
説明する。
説明する。
Ｃ，Ｎ：Ｃ，Ｎはともに非時効性を損うため析出物とし
て固定する必要がある。Ｃ，Ｎが低はど材質が軟質化す
ることからこの発明の如く著しくＹＳの低い鋼板では、
ともに０ 、００３ｗ ｔ％以下とすることが必要であ
る。
て固定する必要がある。Ｃ，Ｎが低はど材質が軟質化す
ることからこの発明の如く著しくＹＳの低い鋼板では、
ともに０ 、００３ｗ ｔ％以下とすることが必要であ
る。
Ｓｉ ： Ｓｉは熱延時に酸洗除去しにくいスケールを
生成するため、可能な限り低減する必要があるので、そ
の上限を０．０５ｗｔ％とする。
生成するため、可能な限り低減する必要があるので、そ
の上限を０．０５ｗｔ％とする。
Ｍｎ ： Ｍｎは深絞り性を損わずに必要な強度を確保
することができるが、０．５ｗｔ％よりも多いと［Ｅ／
を低下させるため０．５ｗｔ％以下とする。
することができるが、０．５ｗｔ％よりも多いと［Ｅ／
を低下させるため０．５ｗｔ％以下とする。
Ｐ、Ｓ：Ｐ、Ｓは不可避的不純物として鋼中に残存する
。Ｐ、Ｓが多いと著しくＥｌを損うためその上限は、と
もに０．０２ｗｔ％とする。
。Ｐ、Ｓが多いと著しくＥｌを損うためその上限は、と
もに０．０２ｗｔ％とする。
ＡＩ：Ａｌは鋼中酸素を除去するために添加するが、多
量の添加はコスト上昇の不利ばかりでなく表面性状の劣
化を引起こすためＯ，ｈｔ％以下とする。
量の添加はコスト上昇の不利ばかりでなく表面性状の劣
化を引起こすためＯ，ｈｔ％以下とする。
Ｔｉ ： ＴｉはＣ，Ｎ、Ｓなどの不純物を析出物とし
て固定し、ｒ値、Ｅｌの向上に不可欠な成分である。従
って少なくともＣ，Ｎ、Ｓに対する当量をこえて、すな
わち を必要とし、とくにこの発明ではＣ，Ｎ、Ｓを低減させ
ているため、当量よりも過剰に添加しないと、微細な析
出物となってＥｌを損うためＴｉ ｉｖｔ％の下限値を とする。一方、Ｔｉは浸窒を助長するばかりか、表面性
状を著しく劣化させるため上限は０．１ｗｔ％とする。
て固定し、ｒ値、Ｅｌの向上に不可欠な成分である。従
って少なくともＣ，Ｎ、Ｓに対する当量をこえて、すな
わち を必要とし、とくにこの発明ではＣ，Ｎ、Ｓを低減させ
ているため、当量よりも過剰に添加しないと、微細な析
出物となってＥｌを損うためＴｉ ｉｖｔ％の下限値を とする。一方、Ｔｉは浸窒を助長するばかりか、表面性
状を著しく劣化させるため上限は０．１ｗｔ％とする。
ｓｂ ： ｓｂは０．００２ｗｔ％のごく微量の添加で
も効果的に侵Ｎを防止し、この発明の特徴であるＹＳ≦
１０ｋｇｆ／ｍｍ２を可能にする。これはスラブ加熱、
熱延工程時にｓｂが鋼板表層部に濃化するためと考えら
れるが、一方０．０２ｗｔ％をこえると熱延時に微小な
粒界割れを起こして線状の表面欠陥を生じる。
も効果的に侵Ｎを防止し、この発明の特徴であるＹＳ≦
１０ｋｇｆ／ｍｍ２を可能にする。これはスラブ加熱、
熱延工程時にｓｂが鋼板表層部に濃化するためと考えら
れるが、一方０．０２ｗｔ％をこえると熱延時に微小な
粒界割れを起こして線状の表面欠陥を生じる。
この発明で限定した量のＴｔを含む極低炭素鋼では、ｓ
ｂの微量添加により、有効にＹＳの上昇を抑止すること
ができ、その有効範囲は０．００２−ｔ％≦ｓｂ≦０．
０２匈ｔ％である′。
ｂの微量添加により、有効にＹＳの上昇を抑止すること
ができ、その有効範囲は０．００２−ｔ％≦ｓｂ≦０．
０２匈ｔ％である′。
その他、材質の異方性改善のためにこの発明ではＮｂ、
Ｂ、 Ｚｒ、 Ｖ、 Ｂｅなどを添加することも
可能であるが、いづれも再結晶温度の上昇を招くため、
その添加量は、多くても０．０１ｗｔ％である。
Ｂ、 Ｚｒ、 Ｖ、 Ｂｅなどを添加することも
可能であるが、いづれも再結晶温度の上昇を招くため、
その添加量は、多くても０．０１ｗｔ％である。
次に製造工程に関して、低ＹＳ化するためには、鋼板の
結晶粒を十分粒成長させることが必要なため箱焼鈍時の
焼鈍温度は７００°Ｃ以上８５０℃以下とする。
結晶粒を十分粒成長させることが必要なため箱焼鈍時の
焼鈍温度は７００°Ｃ以上８５０℃以下とする。
ところで従来から焼鈍後に、鋼板の降伏伸びを消すため
に０．５〜１．５％の調質圧延が施されるのが普通であ
った。これは、鋼板の表面粗さの調整及び残存固溶元素
による加工時のス１−レソチャーストレイン発生の防止
のためである。
に０．５〜１．５％の調質圧延が施されるのが普通であ
った。これは、鋼板の表面粗さの調整及び残存固溶元素
による加工時のス１−レソチャーストレイン発生の防止
のためである。
しかしながらこの発明で用いる鋼では、適切なＴｉ添加
により固溶元素（Ｃ，Ｎ）はすべて析出物として固定さ
れているため、焼鈍後の調質圧延なしでもストレッチャ
ーストレインすなわち降伏伸びの発生の如きは起り得な
い。調質圧延も本質的には、塑性加工であり、ＹＳの上
昇、Ｅｌの低下を伴うため、この発明では省略する、そ
れ故鋼板の粗度調整については、焼鈍前に行う。
により固溶元素（Ｃ，Ｎ）はすべて析出物として固定さ
れているため、焼鈍後の調質圧延なしでもストレッチャ
ーストレインすなわち降伏伸びの発生の如きは起り得な
い。調質圧延も本質的には、塑性加工であり、ＹＳの上
昇、Ｅｌの低下を伴うため、この発明では省略する、そ
れ故鋼板の粗度調整については、焼鈍前に行う。
粗度調整は、再結晶焼鈍前に別ラインで行うことも可能
であるが、生産効率上の見地からはむしろ冷間圧延機の
最終スタンドで鋼板の表面粗さの調整を行うことが望ま
しい。
であるが、生産効率上の見地からはむしろ冷間圧延機の
最終スタンドで鋼板の表面粗さの調整を行うことが望ま
しい。
このときの表面粗さとしてＲａすなわち中心平均粗さに
て０．５μｍ以上とする。なお、Ｒａが０．５μｍ未満
では、プレス時に十分な潤滑効果が得られず型かじりを
起こすため好ましくない。
て０．５μｍ以上とする。なお、Ｒａが０．５μｍ未満
では、プレス時に十分な潤滑効果が得られず型かじりを
起こすため好ましくない。
（実施例）
表１に示す組成の鋼を転炉にて溶製し、ついで連続鋳造
し、仕上温度８９０℃で熱間圧延した後、冷間圧延にて
板厚１．２ｍｓ＋の冷延板とした。このとき冷間圧延機
最終スタンドにはダルロールを用いて、鋼板の表面粗さ
をＲａ値で１．５μｍに調整した。
し、仕上温度８９０℃で熱間圧延した後、冷間圧延にて
板厚１．２ｍｓ＋の冷延板とした。このとき冷間圧延機
最終スタンドにはダルロールを用いて、鋼板の表面粗さ
をＲａ値で１．５μｍに調整した。
冷延コイルは、窒素ガス雰囲気で６９０℃または７４０
℃で箱焼鈍を施した後、調質圧延を省略し機械的性質を
調べた。ここで試験片はＪＩＳ Ｓ号試片とし、圧延方
向にそれぞれＯ”、４５”、９０”方向から採取した。
℃で箱焼鈍を施した後、調質圧延を省略し機械的性質を
調べた。ここで試験片はＪＩＳ Ｓ号試片とし、圧延方
向にそれぞれＯ”、４５”、９０”方向から採取した。
以下に示す試験値は、各々の平均を採った。（Ｘ（平均
値） ＝ （Ｘｏ ＋Ｘｑｏ ＋２Ｘ４ｓ ）／４ ）
表２の結果より、本発明例ではいづれもｒ値、Ｅｌが優
れ、かつＹＳ≦ｌＯｋｇｆ／ｍｍ”の超深絞り用鋼板が
得られている。
値） ＝ （Ｘｏ ＋Ｘｑｏ ＋２Ｘ４ｓ ）／４ ）
表２の結果より、本発明例ではいづれもｒ値、Ｅｌが優
れ、かつＹＳ≦ｌＯｋｇｆ／ｍｍ”の超深絞り用鋼板が
得られている。
表 ２ 機械的性質と焼鈍温度
（発明の効果）
第１発明の超深絞り用冷延鋼板は、プレスによる加工が
難かしくで部分的に個別のプレス加工後に溶接などによ
る合体を必要としていたような難加工部品類の一体とし
てのプレス成型加工に適合し、また第２発明によって上
記の冷延鋼板を筒便に製造得る。
難かしくで部分的に個別のプレス加工後に溶接などによ
る合体を必要としていたような難加工部品類の一体とし
てのプレス成型加工に適合し、また第２発明によって上
記の冷延鋼板を筒便に製造得る。
第１図は、ｓｂ添加量がＹＳに及ぼす影響を示すグラフ
である。
である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．０５ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．５ｗｔ％以下、Ｐ：０．０２ｗｔ％
以下、Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以
下、Ｎ：０．００３ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．１ｗｔ％以
下及びＳｂ：０．００２〜０．０２ｗｔ％ を、Ｃ、Ｓ、Ｎ及びＴｉの含有量相互間で下記式の関係
の下に含有し、残部鉄及び不可避的不純物の組成になり
、降伏強さが１０ｋｇｆ／ｍｍ＾２以下であることを特
徴とする、超深絞り用冷延鋼板。 記 ４８／１２・％Ｃ＋４８／３２・％Ｓ＋４８／１４・％
Ｎ＋０．０１≦Ｔｉ（ｗｔ％）２、Ｃ：０．００３０ｗ
ｔ％以下、Ｓｉ：０．０５ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．５ｗ
ｔ％以下、Ｐ：０．０２ｗｔ％以下、Ｓ：０．０２ｗｔ
％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｎ：０．００３ｗｔ
％以下を含み、さらに Ｔｉ：（４８／１２・％Ｃ＋４８／３２・％Ｓ＋４８／
１４・％Ｎ＋０．０１）ｗｔ％以上、０．１ｗｔ％以下
と Ｓｂ：０．００２〜０．０２ｗｔ％と を含有する組成になる冷延鋼板の再結晶焼鈍に際し、予
め鋼板表面の粗さ調整を行い、しかる後７００℃以上８
５０℃以下の範囲の温度で高温度箱焼鈍を施すことを特
徴とする、超深絞り用冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21980686A JPS6376849A (ja) | 1986-09-19 | 1986-09-19 | 超深絞り用冷延鋼板とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21980686A JPS6376849A (ja) | 1986-09-19 | 1986-09-19 | 超深絞り用冷延鋼板とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6376849A true JPS6376849A (ja) | 1988-04-07 |
| JPH042660B2 JPH042660B2 (ja) | 1992-01-20 |
Family
ID=16741329
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21980686A Granted JPS6376849A (ja) | 1986-09-19 | 1986-09-19 | 超深絞り用冷延鋼板とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6376849A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03150316A (ja) * | 1989-11-07 | 1991-06-26 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| WO2007067014A1 (en) * | 2005-12-09 | 2007-06-14 | Posco | Tole d'acier laminee a froid de haute resistance possedant une excellente propriete de formabilite et de revetement, tole d'acier plaquee de metal a base de zinc fabriquee a partir de cette tole et procece de fabrication de celle-ci |
| CN100396808C (zh) * | 2004-05-28 | 2008-06-25 | 宝山钢铁股份有限公司 | 具有优良抗鳞爆性和超深冲性的冷轧搪瓷钢及其制造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6360230A (ja) * | 1986-08-29 | 1988-03-16 | Kawasaki Steel Corp | 耐２次加工脆性に優れた超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
-
1986
- 1986-09-19 JP JP21980686A patent/JPS6376849A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6360230A (ja) * | 1986-08-29 | 1988-03-16 | Kawasaki Steel Corp | 耐２次加工脆性に優れた超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03150316A (ja) * | 1989-11-07 | 1991-06-26 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| CN100396808C (zh) * | 2004-05-28 | 2008-06-25 | 宝山钢铁股份有限公司 | 具有优良抗鳞爆性和超深冲性的冷轧搪瓷钢及其制造方法 |
| WO2007067014A1 (en) * | 2005-12-09 | 2007-06-14 | Posco | Tole d'acier laminee a froid de haute resistance possedant une excellente propriete de formabilite et de revetement, tole d'acier plaquee de metal a base de zinc fabriquee a partir de cette tole et procece de fabrication de celle-ci |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH042660B2 (ja) | 1992-01-20 |
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