JPS6376850A - 酸化スケ−ルの耐剥離性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｎｄ系合金 - Google Patents
酸化スケ−ルの耐剥離性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｎｄ系合金Info
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、酸化スケールの耐剥離性に優れたＦｅ−Ｃｒ
−Ａｌ−Ｎｄ系合金に関し、高温酸化性雰囲気下で激し
い繰返し酸化を受ける自動車排ガス浄化ｍ触媒コンバー
タに好適なほか、燃焼ガス排気系の機器、装置、暖ｙｙ
Ｉａ１１部品などにも有用である。
−Ａｌ−Ｎｄ系合金に関し、高温酸化性雰囲気下で激し
い繰返し酸化を受ける自動車排ガス浄化ｍ触媒コンバー
タに好適なほか、燃焼ガス排気系の機器、装置、暖ｙｙ
Ｉａ１１部品などにも有用である。
従来、自動車排ガス浄化用触媒コンバータには、コーデ
ィエライト（２Ｍ ｇ Ｏ・２Ａ見２０３−５ＳｉＯ２
）の押出焼成ハニカムにγ−アルミナ微粒子を触媒担体
としてコーティングした後、ｐｔなとの触媒をつけたも
のが用いられている。
ィエライト（２Ｍ ｇ Ｏ・２Ａ見２０３−５ＳｉＯ２
）の押出焼成ハニカムにγ−アルミナ微粒子を触媒担体
としてコーティングした後、ｐｔなとの触媒をつけたも
のが用いられている。
特開昭５６−９６７２６号公報に示されているように、
このコーディエライト製ハニカムを耐酸化ステンレス箔
を組みたてて製作した金属製ハニカムにすると、コンバ
ータの小型化、エンジン性能の向上など、種々の利点が
ある。前記引用公報では耐酸化ステンレス箔としてイツ
トリウム（Ｙ）を添加したＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金（Ｃ
ｒ：１５〜２５重量％、Ａ交：３〜６ｍＦ１にタロ、Ｙ
：０．３〜１．０重量％）を提案しているが、Ｙが希少
金属であるため非常に高価であり、また供給量にも不安
があり、一般の自動車に用いるのは経済性の点で困難で
あった・ これに対し、特開昭５８−１７７４３７号公報ではＣｒ
：８−２５重量％、 ＡＪＩ ： ３〜８ｆｆＥ量％、
全希土類元素が０．０６重量％までで、０．００２〜０
．０５重琶％のＣｅ、Ｌａ、Ｎｄなどを添加した合金（
以下これをＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ１−ＲＥＭ合金と呼ぶ）の
使用を提案している。これは希土類元、にの添加によっ
てスケールの剥離を防いだＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金で、
電熱線などにはさくから用いられていたものである。
このコーディエライト製ハニカムを耐酸化ステンレス箔
を組みたてて製作した金属製ハニカムにすると、コンバ
ータの小型化、エンジン性能の向上など、種々の利点が
ある。前記引用公報では耐酸化ステンレス箔としてイツ
トリウム（Ｙ）を添加したＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金（Ｃ
ｒ：１５〜２５重量％、Ａ交：３〜６ｍＦ１にタロ、Ｙ
：０．３〜１．０重量％）を提案しているが、Ｙが希少
金属であるため非常に高価であり、また供給量にも不安
があり、一般の自動車に用いるのは経済性の点で困難で
あった・ これに対し、特開昭５８−１７７４３７号公報ではＣｒ
：８−２５重量％、 ＡＪＩ ： ３〜８ｆｆＥ量％、
全希土類元素が０．０６重量％までで、０．００２〜０
．０５重琶％のＣｅ、Ｌａ、Ｎｄなどを添加した合金（
以下これをＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ１−ＲＥＭ合金と呼ぶ）の
使用を提案している。これは希土類元、にの添加によっ
てスケールの剥離を防いだＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金で、
電熱線などにはさくから用いられていたものである。
コノようなＦｅ−Ｃｒ−ＡＪＩ−ＲＥＭ系合金では一般
用途では十分な酸化スケールの耐剥離性を持っているが
、自動車の排気ガス炸化用触媒コンバータのように発進
、加速、停止のたびに過酷な高温繰返し酸化と激しい振
動を受ける場合、酸化スケールが剥離してしまう。
用途では十分な酸化スケールの耐剥離性を持っているが
、自動車の排気ガス炸化用触媒コンバータのように発進
、加速、停止のたびに過酷な高温繰返し酸化と激しい振
動を受ける場合、酸化スケールが剥離してしまう。
また、箔であるから、厚さが薄いため、さらに、このよ
うな箔の上に触媒をコーティングした構造であるから、
酸化スケールが剥離すると排ガス炸化能力の低下を招く
こととなる。
うな箔の上に触媒をコーティングした構造であるから、
酸化スケールが剥離すると排ガス炸化能力の低下を招く
こととなる。
ＲＥＭ添加によりスケールの剥離を防止したＦｅ−Ｃｒ
−Ａｌ−ＲＥＭ合金ではＹ以外の希土類元素は熱間加工
性を低下させるため０．０５ ｆｉ量％以上の添加は不
Ｉ＋（能としている。
−Ａｌ−ＲＥＭ合金ではＹ以外の希土類元素は熱間加工
性を低下させるため０．０５ ｆｉ量％以上の添加は不
Ｉ＋（能としている。
（９，１１が解決しようとする問題点〕本発明は上記実
情に鑑み、高温繰返し酸化を受は激しい振動環境下にお
いて酸化スケールの耐剥離性の極めて高い材料につき研
究の結果新知見を１ｉＩ、この知見に基づいて末完ＩＪ
Ｉを完成し、このような材料を提供することをｌ］的と
するものである。すなわち本発明者らの研究によると、
上述の希土類元素添加による欠点は主にＣｅが原因であ
り、Ｎｄのみを０．０３重量％以上添加すると熱間加工
中の；１れを発生することなく圧延加工が１１丁能であ
り、かつ＃酸化性、酸化スケールの耐剥離性を大幅に向
上することを新たに知見した。
情に鑑み、高温繰返し酸化を受は激しい振動環境下にお
いて酸化スケールの耐剥離性の極めて高い材料につき研
究の結果新知見を１ｉＩ、この知見に基づいて末完ＩＪ
Ｉを完成し、このような材料を提供することをｌ］的と
するものである。すなわち本発明者らの研究によると、
上述の希土類元素添加による欠点は主にＣｅが原因であ
り、Ｎｄのみを０．０３重量％以上添加すると熱間加工
中の；１れを発生することなく圧延加工が１１丁能であ
り、かつ＃酸化性、酸化スケールの耐剥離性を大幅に向
上することを新たに知見した。
ところが、前述の特開昭５８−１７７４３７では「全希
土類の合計が０．０６％までである少なくともＯ，ＯＯ
２％そして０．０５％までのセリウムおよびランタン、
ネオジムおよびプラセオジムよりなる群からの添加物」
として、Ｃｅを必須とし。
土類の合計が０．０６％までである少なくともＯ，ＯＯ
２％そして０．０５％までのセリウムおよびランタン、
ネオジムおよびプラセオジムよりなる群からの添加物」
として、Ｃｅを必須とし。
一方Ｌａ、Ｎｄ等を区別せず、実施例中にもＮｄを単独
で添加したものはない。
で添加したものはない。
本発明の第１発明は
Ｃ：０．０２重量％以下
Ｓ［：１．５重量％以下
Ｃｒ：１３重重量以上２７ｍ）ｊ１％以下Ａｌ：３．５
重量％を超え８重量％未満Ｎｄ：０．０３重Ｃｘ以上０
．２０重量％以ドを含み、かつＣｅを含まず、残分がＦ
ｅと不可避不純物よりなることを特徴とする酸化スケー
ルの耐′ＡＳ性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａ！Ｌ−Ｎｄ系合
金である。
重量％を超え８重量％未満Ｎｄ：０．０３重Ｃｘ以上０
．２０重量％以ドを含み、かつＣｅを含まず、残分がＦ
ｅと不可避不純物よりなることを特徴とする酸化スケー
ルの耐′ＡＳ性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａ！Ｌ−Ｎｄ系合
金である。
本発明の第２発明は第１発明に、
Ｔｉ：Ｃ重量％の５倍以上０．１０重量％以下を加えた
ものである。
ものである。
本発明の第３発明は第１発明にＣｅ、Ｎｄ以外のランタ
ノイドがＯ，０Ｏ１ｆｉｉ％以上ｏ、ｔｇＨ％以下で、
ランタノイドの合計量が０．２（ｌｆｆｉ％としたもの
である。
ノイドがＯ，０Ｏ１ｆｉｉ％以上ｏ、ｔｇＨ％以下で、
ランタノイドの合計量が０．２（ｌｆｆｉ％としたもの
である。
さらに本発明の第４発明は第３発明に、Ｔ ｉ ： Ｃ
重量％の５倍以上ｏ−ｉｏ重量％以下を加えたものであ
る。
重量％の５倍以上ｏ−ｉｏ重量％以下を加えたものであ
る。
本発明合金は各成分の含有量によって、耐酸化性及び酸
化スケールの剥離性が極めて高くなる作用を有し、以下
各成分の限定理由を述べる。
化スケールの剥離性が極めて高くなる作用を有し、以下
各成分の限定理由を述べる。
■ Ｎｄ：
０．０３重量％未満では厚さ５０μｍ程度の箔での耐酸
化性及び酸化スケールの耐剥離性を確保できず、０．２
０重量％以りでは熱間圧延が不可能になるので０．０５
重量％以上０６２０重量％未満とした。
化性及び酸化スケールの耐剥離性を確保できず、０．２
０重量％以りでは熱間圧延が不可能になるので０．０５
重量％以上０６２０重量％未満とした。
■ Ｃｅ、Ｎｄを除くランタノイド：
ランタノイドはＬａ、Ｃｅ、Ｎｄその他原子番号５７か
ら７１までの１５種の全屈元素である。Ｃｅ、Ｎｄを除
くランタノイドは＃酸化性及び酸化スケールの耐剥離性
向上に対し、Ｎｄとほぼ同様な効果があり、かつ、原鉱
石からＮｄを精製する場合、純粋なＮｄよりもＬａ等の
他のランタノイドを含有したＮｄの形態の方が容易な場
合があることから、Ｃｅ、Ｎｄを除くランタノイドを０
．００１〜０．１０重量％含有することができる。ただ
し、熱間加工性が低下するのでランクメイドの総和は０
．２０重量％以下とする。
ら７１までの１５種の全屈元素である。Ｃｅ、Ｎｄを除
くランタノイドは＃酸化性及び酸化スケールの耐剥離性
向上に対し、Ｎｄとほぼ同様な効果があり、かつ、原鉱
石からＮｄを精製する場合、純粋なＮｄよりもＬａ等の
他のランタノイドを含有したＮｄの形態の方が容易な場
合があることから、Ｃｅ、Ｎｄを除くランタノイドを０
．００１〜０．１０重量％含有することができる。ただ
し、熱間加工性が低下するのでランクメイドの総和は０
．２０重量％以下とする。
■ Ｃｒ：
１３重Ｃｘ未満では耐酸化性が確保できず。
２７重！＾％を超えると靭性が低ｒし、冷間加工が困難
となるので１３〜２７ｆｆｉｆｉｔ％とした。
となるので１３〜２７ｆｆｉｆｉｔ％とした。
■ Ａ皇：
３．５重量％以下では耐酸化性が確保できず、８重量％
以上では熱間圧延が困難となるので３．５重量％を超え
８重量％未満とした。
以上では熱間圧延が困難となるので３．５重量％を超え
８重量％未満とした。
■ ＳＬ：
耐酸化性向上に有効であるが１．５重量％を超えると加
工性を低下させるので１．５重量％以ドとした。
工性を低下させるので１．５重量％以ドとした。
■ Ｃ：
過剰になると靭性を低下させ、冷間圧延性、加工性を悪
化させるので０．０２ｆｆｉ量％以下にする必要がある
。
化させるので０．０２ｆｆｉ量％以下にする必要がある
。
■ Ｔｉ：以上のほかにざらにＴｉを添加するとＴｉが
炭化物となってＣを固定して靭性を改９する。ＴｉはＣ
濃度の５倍以上添加しないとその改Ｒ効果が表れないが
、０．１ 屯？ｉｔ％を超えて添加すると耐酸化性を低
ドさせるので、５Ｘ重；、（％Ｃ−０，１０屯に％とす
る。
炭化物となってＣを固定して靭性を改９する。ＴｉはＣ
濃度の５倍以上添加しないとその改Ｒ効果が表れないが
、０．１ 屯？ｉｔ％を超えて添加すると耐酸化性を低
ドさせるので、５Ｘ重；、（％Ｃ−０，１０屯に％とす
る。
第１表に未発１５１の実施例の合金の化学成分を示し、
第２表に比較例の合金の化学成分を示す。
第２表に比較例の合金の化学成分を示す。
実施例および比較例はそれぞれ１０ｋｇインゴットに溶
製造塊した後、１２００″Ｃで板厚３ｍｍまで熱間圧延
した。この段階でＣｅ、Ｌａ、Ｎｄ（７）合計濃度が０
．０５８重量％のＢ−３、Ｃｅ濃度が０．０８５ ｒｒ
Ｃｉ、１％（７）Ｂ−６、ＮｄｅｊｌＣＯ，２４ｒＢ
ｒ、、％のＢ−１７，ＮｄとＬａｃ７）和が０．２３屯
１１１％のＢ−１９、Ａｌが８．５重量％のＢ−２５は
熱間圧延時に鋼塊が；ｔ３れたので、その後の試験は行
っていない。
製造塊した後、１２００″Ｃで板厚３ｍｍまで熱間圧延
した。この段階でＣｅ、Ｌａ、Ｎｄ（７）合計濃度が０
．０５８重量％のＢ−３、Ｃｅ濃度が０．０８５ ｒｒ
Ｃｉ、１％（７）Ｂ−６、ＮｄｅｊｌＣＯ，２４ｒＢ
ｒ、、％のＢ−１７，ＮｄとＬａｃ７）和が０．２３屯
１１１％のＢ−１９、Ａｌが８．５重量％のＢ−２５は
熱間圧延時に鋼塊が；ｔ３れたので、その後の試験は行
っていない。
実施例および比較例の上記Ｂ−３，６，１７゜１９．２
５を除く比較例は、次に９００℃で焼鈍した後シャルピ
ー試験を行ない靭性を調べた。その結果の一部を第１図
に示す、Ｃ濃度がＯ，ＯＯ２重量％と低いＣ−１やＣ濃
度はｏ、ｏｉａ重硅％と高いがＴｉを０．０９重量％添
加したＣ−２は延性・脆性遷移温度が６０〜８０℃と良
好な靭性があり、冷間圧延が容易であった。これに対し
てＣが０．０２８重量％と高いＢ−２１は遷移温度が１
５０°Ｃと靭性が悪く冷間圧延が困難であり温間圧延で
行う必要があった。同様にＣｒが２７．５重量％のＢ−
２４とＳｉが１．７重量％のＢ−２３も遷移温度が１０
０℃を超え冷間圧延が困難であった。
５を除く比較例は、次に９００℃で焼鈍した後シャルピ
ー試験を行ない靭性を調べた。その結果の一部を第１図
に示す、Ｃ濃度がＯ，ＯＯ２重量％と低いＣ−１やＣ濃
度はｏ、ｏｉａ重硅％と高いがＴｉを０．０９重量％添
加したＣ−２は延性・脆性遷移温度が６０〜８０℃と良
好な靭性があり、冷間圧延が容易であった。これに対し
てＣが０．０２８重量％と高いＢ−２１は遷移温度が１
５０°Ｃと靭性が悪く冷間圧延が困難であり温間圧延で
行う必要があった。同様にＣｒが２７．５重量％のＢ−
２４とＳｉが１．７重量％のＢ−２３も遷移温度が１０
０℃を超え冷間圧延が困難であった。
その後、脱スケール、冷間圧延、焼鈍を繰返し板厚５０
μｍの箔にした。これから板厚５０ルｍ１幅２０ ｍ
ｍ 、長さ３０ｍｍの試験片を採取して、１１５０℃大
気中雰囲気で酸化試験を行った。
μｍの箔にした。これから板厚５０ルｍ１幅２０ ｍ
ｍ 、長さ３０ｍｍの試験片を採取して、１１５０℃大
気中雰囲気で酸化試験を行った。
その結果の一部を第２図に示す、Ｃｅが０、０３５ ！
ＩＺ量％のＢ−１５，Ｎｄが０．０３１重量％であるが
、Ｃｅが０．０４２重量％添加しであるＢ−１６は１０
０〜１２０時間で完全に酸化して原形を留めていない、
これに対し、はぼ回じＣｒ、Ａｉｅ度であるが、Ｎｄが
０．０３２重量％のＣ−１，Ｎｄが０．０５１重績％、
Ｌａが０．０２重６１％のＣ−８は高価なＦｅ−Ｃｒ−
ＡＭ−Ｙ合金であるＢ−１と同様に２００時間後も酸化
増量が１．２ｍｇ／ａｍ’と非常に良好な耐酸化性を示
している。この様にＣｅは耐酸化性を低下させるが、Ｎ
ｄ、Ｌａ、はＹと同様に耐酸化性を大幅に向上させてい
る。同様にＴｉが０．３１重量％のＢ−２２、Ｃｒが１
１．８重量％１７）Ｂ−２６、Ａｎが３．１重績％のＢ
−２７も耐酸化性が不十分であった。
ＩＺ量％のＢ−１５，Ｎｄが０．０３１重量％であるが
、Ｃｅが０．０４２重量％添加しであるＢ−１６は１０
０〜１２０時間で完全に酸化して原形を留めていない、
これに対し、はぼ回じＣｒ、Ａｉｅ度であるが、Ｎｄが
０．０３２重量％のＣ−１，Ｎｄが０．０５１重績％、
Ｌａが０．０２重６１％のＣ−８は高価なＦｅ−Ｃｒ−
ＡＭ−Ｙ合金であるＢ−１と同様に２００時間後も酸化
増量が１．２ｍｇ／ａｍ’と非常に良好な耐酸化性を示
している。この様にＣｅは耐酸化性を低下させるが、Ｎ
ｄ、Ｌａ、はＹと同様に耐酸化性を大幅に向上させてい
る。同様にＴｉが０．３１重量％のＢ−２２、Ｃｒが１
１．８重量％１７）Ｂ−２６、Ａｎが３．１重績％のＢ
−２７も耐酸化性が不十分であった。
最後に同一形状の試験片を１１５０℃大気中雰囲気で３
０分間酸化させた後、１２分間急冷するのを１回として
、２００回の繰返し酸化を行った後、電子顕微鏡で酸化
スケールの検査をした。
０分間酸化させた後、１２分間急冷するのを１回として
、２００回の繰返し酸化を行った後、電子顕微鏡で酸化
スケールの検査をした。
Ｃｅを含むＢ−３，Ｂ−１６、Ｎｄ濃度がｏ、 ｏ ｉ
ａ重量％と低いＢ−１８，同じ＜Ｌａを０．０２４重
量％含んでいるが、Ｎｄ濃度が０．０１３重量％と低い
Ｂ−２０，Ｃｒ、Ａｎ濃度が低いＢ−２６、Ｂ−２７で
は半分程度の酸化スケールが剥離していたが、実施例と
比較例中Ｙ添加のＢ−１には剥離は見られなかった。
ａ重量％と低いＢ−１８，同じ＜Ｌａを０．０２４重
量％含んでいるが、Ｎｄ濃度が０．０１３重量％と低い
Ｂ−２０，Ｃｒ、Ａｎ濃度が低いＢ−２６、Ｂ−２７で
は半分程度の酸化スケールが剥離していたが、実施例と
比較例中Ｙ添加のＢ−１には剥離は見られなかった。
以上の結果を総合して第１表、第２表中に合わせて評価
したが、本発明の範囲にある第１表のＦｅ−Ｃｒ−Ａｎ
−Ｎｄ （−Ｔｉ）合金は製造性および特性の両方にお
いて優れていることは明白である。
したが、本発明の範囲にある第１表のＦｅ−Ｃｒ−Ａｎ
−Ｎｄ （−Ｔｉ）合金は製造性および特性の両方にお
いて優れていることは明白である。
Ｎｄ、Ｌａは熱間加工性をあまり低下させず、耐酸化性
、耐剥離性を大幅に向上させるが、Ｃｅは熱間加工性、
耐酸化性を大幅に低下させることが明白である。
、耐剥離性を大幅に向上させるが、Ｃｅは熱間加工性、
耐酸化性を大幅に低下させることが明白である。
なお、第１表、第２表中における評価の区分は以下の２
８ｉ準による。
８ｉ準による。
熱間圧延性：
Ｑ： １２００℃加８後、ｆＳ間圧延可能であったもの
。
。
Ｘ： １２００℃加熱後、熱間圧延不可能であったもの
。
。
靭 性：
Ｏ：熱延焼鈍板での脆性−延性遷移温度が１００℃未満
のもの。
のもの。
Ｘ：Ｍ延焼錘板での脆性−延性遷移温度が１００℃以上
のもの。
のもの。
ＩｆＦｔ酸化性：
０：５０ｐｍ厚の箔で１１５０℃×１４４時間大気中加
熱後の重量増加が１．５ｍｇ／ｃｍ’未満。
熱後の重量増加が１．５ｍｇ／ｃｍ’未満。
Ｘ：５０ｇｍ厚の箔で１１５０℃Ｘ１４４時間大気中加
熱後の重量増加がｔ、５ｍｇ／ｃｍ’以上。
熱後の重量増加がｔ、５ｍｇ／ｃｍ’以上。
耐剥離性：
０：５０ＪＬｍ厚の箔で１１５０℃大気中３０分間加熱
後１２分間急冷を１回として ２００回繰返した後酸化スケールの剥離がないもの。
後１２分間急冷を１回として ２００回繰返した後酸化スケールの剥離がないもの。
、Ｘ：５０μｍ厚の箔で１１５０℃大気中３０分間加熱
後１２分間急冷を１回として ２００回繰返したとき酸化スケールの剥離があるもの。
後１２分間急冷を１回として ２００回繰返したとき酸化スケールの剥離があるもの。
ま°た、前述の特開昭５６−９６７２６Ｓ＋公報では特
殊な熱処理で表面に長さＩ３ｔｕｍのＡｌ２Ｏ３ウィス
カーを生成した上に、触媒のコーティングを行っている
１本発明鋼もこれと同一の熱処理を行った場合、良好な
Ａｌ２Ｏ３ウィスカーが生成するので、この製造方法に
よる触媒コンバータにも好適である。
殊な熱処理で表面に長さＩ３ｔｕｍのＡｌ２Ｏ３ウィス
カーを生成した上に、触媒のコーティングを行っている
１本発明鋼もこれと同一の熱処理を行った場合、良好な
Ａｌ２Ｏ３ウィスカーが生成するので、この製造方法に
よる触媒コンバータにも好適である。
本発明鋼は熟間圧延性、冷間圧延性、耐酸化性および酸
化スケールの耐剥離性に優れており、かつ安価である。
化スケールの耐剥離性に優れており、かつ安価である。
未発１」鋼は、自動車の触媒コンバータ用ステンレス箔
として好適であり、自動車の公害対策に寄与するところ
が大である。またこれに限ることなく他の過酷な酸化作
用を受ける用途に用いることができる。
として好適であり、自動車の公害対策に寄与するところ
が大である。またこれに限ることなく他の過酷な酸化作
用を受ける用途に用いることができる。
第１図は熱延板の焼鈍後のシャルピー試験結果を示すグ
ラフ、第２図は５０４ｍ箔での耐酸化試験結果を示すグ
ラフである。
ラフ、第２図は５０４ｍ箔での耐酸化試験結果を示すグ
ラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：０．０２重量％以下 Ｓｉ：１．５重量％以下 Ｃｒ：１３重量％以上２７重量％以下 Ａｌ：３．５重量％を超え８重量％未満 Ｎｄ：０．０３重量％以上０．２０重量％以下を含み、
かつＣｅを含まず、残分がＦｅと不可避不純物よりなる
ことを特徴とする酸化スケールの耐剥離性に優れたＦｅ
−Ｃｒ−Ａｌ−Ｎｄ系合金。 ２ Ｃ：０．０２重量％以下 Ｓｉ：１．５重量％以下 Ｃｒ：１３重量％以上２７重量％以下 Ａｌ：３．５重量％を超え８重量％未満 Ｎｄ：０．０３重量％以上０．２０重量％以下Ｔｉ：Ｃ
重量％の５倍以上０．１０重量％ 以下 を含み、かつＣｅを含まず、残分がＦｅと不可避不純物
よりなることを特徴とする酸化スケールの耐剥離性に優
れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｎｄ系合金。 ３ Ｃ：０．０２重量％以下 Ｓｉ：１．５重量％以下 Ｃｒ：１３重量％以上２７重量％以下 Ａｌ：３．５重量％を超え８重量％未満 Ｎｄ：０．０３重量％以上０．２０重量％未満Ｃｅ、Ｎ
ｄを除くランタノイド：合計 ０．００１重量％以上０．１０重量％以下 を含み、かつＣｅを含まず、ランタノイドの合計が０．
２０重量％以下で残分がＦｅと不可避不純物よりなるこ
とを特徴とする酸化ス ケールの耐剥離性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｎｄ系合
金。 ４ Ｃ：０．０２重量％以下 Ｓｉ：１．５重量％以下 Ｃｒ：１３重量％以上２７重量％以下 Ａｌ：３．５重量％を超え８重量％未満 Ｎｄ：０．０３重量％以上０．２０重量％未満Ｃｅ、Ｎ
ｄを除くランタノイド：合計 ０．００１重量％以上 Ｔｉ：Ｃ重量％の５倍以上０．１０重量％ 以下 を含み、かつＣｅを含まず、ランタノイドの合計が０．
２０重量％以下で残分がＦｅと不可避不純物よりなるこ
とを特徴とする酸化ス ケールの耐剥離性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｎｄ系合
金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21877586A JPS6376850A (ja) | 1986-09-17 | 1986-09-17 | 酸化スケ−ルの耐剥離性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｎｄ系合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21877586A JPS6376850A (ja) | 1986-09-17 | 1986-09-17 | 酸化スケ−ルの耐剥離性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｎｄ系合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6376850A true JPS6376850A (ja) | 1988-04-07 |
| JPH0563543B2 JPH0563543B2 (ja) | 1993-09-10 |
Family
ID=16725187
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21877586A Granted JPS6376850A (ja) | 1986-09-17 | 1986-09-17 | 酸化スケ−ルの耐剥離性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｎｄ系合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6376850A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02254136A (ja) * | 1989-03-27 | 1990-10-12 | Nippon Steel Corp | 製造性に優れた耐熱、耐酸化性Ｆｅ―Ｃｒ―Ａ▲ｌ▼系合金 |
| JP2008170613A (ja) * | 2007-01-10 | 2008-07-24 | Ricoh Co Ltd | 画像形成装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5531824A (en) * | 1978-08-25 | 1980-03-06 | Taiyo Oil & Fat Mfg | Oil and fat purifying method |
-
1986
- 1986-09-17 JP JP21877586A patent/JPS6376850A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5531824A (en) * | 1978-08-25 | 1980-03-06 | Taiyo Oil & Fat Mfg | Oil and fat purifying method |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02254136A (ja) * | 1989-03-27 | 1990-10-12 | Nippon Steel Corp | 製造性に優れた耐熱、耐酸化性Ｆｅ―Ｃｒ―Ａ▲ｌ▼系合金 |
| JP2008170613A (ja) * | 2007-01-10 | 2008-07-24 | Ricoh Co Ltd | 画像形成装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0563543B2 (ja) | 1993-09-10 |
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|---|---|---|---|
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