JPH03150337A - Ｆｅ―Ｃｒ―Ｎｉ―Ａｌ系フェライト合金 - Google Patents
Ｆｅ―Ｃｒ―Ｎｉ―Ａｌ系フェライト合金Info
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- JPH03150337A JPH03150337A JP1289658A JP28965889A JPH03150337A JP H03150337 A JPH03150337 A JP H03150337A JP 1289658 A JP1289658 A JP 1289658A JP 28965889 A JP28965889 A JP 28965889A JP H03150337 A JPH03150337 A JP H03150337A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
- C23C8/10—Oxidising
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、高温酸化雰囲気中で合金表面に緻密でかつ
合金との密着性に優れた均一なＡＩｓ。
合金との密着性に優れた均一なＡＩｓ。
、（アルミナ、以下同様）を主体とする皮膜を生じ、耐
高温酸化性、引張り強さ、０．２％耐力、伸び、および
、硬度に極めて優れたＦ ｅ−Ｃｒ −Ｎｉ−Ａｌ系フ
ェライト合金に関するものである。
高温酸化性、引張り強さ、０．２％耐力、伸び、および
、硬度に極めて優れたＦ ｅ−Ｃｒ −Ｎｉ−Ａｌ系フ
ェライト合金に関するものである。
高温酸化により均一なＡＩｌ＊Ｏｚ皮膜を生じる耐高温
酸化合金としては、特開昭５４−１４１３１４号公報お
よび特開昭６０−２６２９４３号公報にみられるように
、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｊｌ系合金がある。これらの合金は、
Ｎｉを含まないものである。また、特開昭５２−７８６
１２号公報および特開昭６２−１７４３５２号公報には
、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｊを主成分とするオーステナイ
ト相の合金が提案されている。
酸化合金としては、特開昭５４−１４１３１４号公報お
よび特開昭６０−２６２９４３号公報にみられるように
、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｊｌ系合金がある。これらの合金は、
Ｎｉを含まないものである。また、特開昭５２−７８６
１２号公報および特開昭６２−１７４３５２号公報には
、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ａｊを主成分とするオーステナイ
ト相の合金が提案されている。
上記Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｊｌ系合金の強度は、フェライト系
ステンレス鋼とほぼ同程度であり、また、何らかの熱処
理を施しても、上述の機械的性質を大幅に改善すること
ができない、さらに、厚みが数μ以上のＡ ｊ ｔ Ｏ
ｓ皮膜を生じさせるためには、数時間以上１１００℃以
上の高温にさらさなければならず、この間に合金の結晶
粒が著しく成長し、機械的性質の低下をもたらす、他方
、上記Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−ＡＩ系合金は、表面にＡＪ、
０８の膜を形成すると、均一な膜が形成されず、剥離す
るという問題がある。
ステンレス鋼とほぼ同程度であり、また、何らかの熱処
理を施しても、上述の機械的性質を大幅に改善すること
ができない、さらに、厚みが数μ以上のＡ ｊ ｔ Ｏ
ｓ皮膜を生じさせるためには、数時間以上１１００℃以
上の高温にさらさなければならず、この間に合金の結晶
粒が著しく成長し、機械的性質の低下をもたらす、他方
、上記Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−ＡＩ系合金は、表面にＡＪ、
０８の膜を形成すると、均一な膜が形成されず、剥離す
るという問題がある。
この発明は、強度および硬度が従来の耐高温酸化合金よ
りもはるかに優れた合金を提供することを課題とする。
りもはるかに優れた合金を提供することを課題とする。
上記課題を解決するために、この発明は、Ｃｒ：２５〜
３５重量％、Ｎｉ：１５〜２５重量％、Ａｌ：４〜８重
量％、Ｚ ｒ ｓ Ｙ ％ Ｈｆ ｓ Ｃｅ 、Ｌａ、
ＮｄおよびＧｄのうちのいずれかＩＮまたは２ｅｔ以上
：ｏ、ｏｓ 〜１．０重量％、Ｆｅ＝残部からなるＦｅ
−Ｃｒ−Ｎｉ−Ａｌｆｉ系フェライト合金である。
３５重量％、Ｎｉ：１５〜２５重量％、Ａｌ：４〜８重
量％、Ｚ ｒ ｓ Ｙ ％ Ｈｆ ｓ Ｃｅ 、Ｌａ、
ＮｄおよびＧｄのうちのいずれかＩＮまたは２ｅｔ以上
：ｏ、ｏｓ 〜１．０重量％、Ｆｅ＝残部からなるＦｅ
−Ｃｒ−Ｎｉ−Ａｌｆｉ系フェライト合金である。
さらに、この発明は、（ｒ ： ２５〜３５重量％、Ｎ
ｉ：１５〜２５重量％、ＡＪ！：４〜８重量％、Ｔｉ：
０．５重量％以下、２「、Ｙ、Ｈｆ％Ｃｅ、Ｌ ａ 、
Ｎ ｄおよびＧｄのうちのいずれか１種または２１Ｍ以
上＝０．０５〜１．０重量％、Ｆｅ：残部からなるＦｅ
−Ｃｒ−Ｎｉ−Ａｌ系フェライト合金である。
ｉ：１５〜２５重量％、ＡＪ！：４〜８重量％、Ｔｉ：
０．５重量％以下、２「、Ｙ、Ｈｆ％Ｃｅ、Ｌ ａ 、
Ｎ ｄおよびＧｄのうちのいずれか１種または２１Ｍ以
上＝０．０５〜１．０重量％、Ｆｅ：残部からなるＦｅ
−Ｃｒ−Ｎｉ−Ａｌ系フェライト合金である。
以下、ｒＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ａｌ系フェライト合金」を
単に「フェライト合金」と称する。
単に「フェライト合金」と称する。
この発明にかかるフェライト合金は、フェライト相を基
地とするところに特徴を持ち、さらに高強靭化に大きな
役割を果たすといわれているＮｉＡｌ系金属間化合物を
微細かつ均一に分散析出させることができる合金である
。このため、通常のフェライト系ステンレス鋼やＮｉを
含まないＦｅ−Ｃｒ−ＡＩ系合金に比べて、強度が飛躍
的に向上している。
地とするところに特徴を持ち、さらに高強靭化に大きな
役割を果たすといわれているＮｉＡｌ系金属間化合物を
微細かつ均一に分散析出させることができる合金である
。このため、通常のフェライト系ステンレス鋼やＮｉを
含まないＦｅ−Ｃｒ−ＡＩ系合金に比べて、強度が飛躍
的に向上している。
この発明にかかるフェライト合金は、高温の酸化性雰囲
気中で加熱された場合、表面に緻密でかつ合金との密着
性にすぐれたＡ ｌ ｘ Ｏｓを主成分とする酸化物皮
膜を形成し、耐高温酸化性が非常に優れている。前記高
温の酸化性雰囲気の温度は、８００℃以上、１３００℃
以下が好ましい、８００℃未満だと、全面に均一なＡ
ｌ ｍ Ｏｓ皮膜が形成されず、また、１３００℃を越
えると母材が脆化することがある。また、加熱時間は０
．５時間以上が好ましい、０．５時間よりも短いと全面
に均一なＡ ＩＩ ｓ Ｏ＊皮膜が形成されないことが
ある。
気中で加熱された場合、表面に緻密でかつ合金との密着
性にすぐれたＡ ｌ ｘ Ｏｓを主成分とする酸化物皮
膜を形成し、耐高温酸化性が非常に優れている。前記高
温の酸化性雰囲気の温度は、８００℃以上、１３００℃
以下が好ましい、８００℃未満だと、全面に均一なＡ
ｌ ｍ Ｏｓ皮膜が形成されず、また、１３００℃を越
えると母材が脆化することがある。また、加熱時間は０
．５時間以上が好ましい、０．５時間よりも短いと全面
に均一なＡ ＩＩ ｓ Ｏ＊皮膜が形成されないことが
ある。
Ａ ｊ！ ＊ Ｏｓ皮膜の厚みは、特に限定されない。
従来からある耐高温酸化合金であるＦｅ−Ｃｒ−Ａｍ１
系合金は、フェライト系固有の高温強度が小さいという
弱点を持っているのに対し、この発明のフェライト合金
は、オーステナイト系耐熱鋼に比肩しうる高温強度を備
えている。また、表面に均一なＡ ｌ ｍ Ｏｓ皮膜を
形成させるために高温加熱処理を施した場合、一般の合
金では結晶粒の粗大化が認められるのに対し、この発明
のフェライト合金では、合金基地中に微細かつ均一に分
散析出したＮｉＡｊの存在により、結晶粒の粗大化が抑
制される。このため、この発明のフェライト合金は、高
温加熱処理による合金基地の機械的性質の低下はほとん
ど生じず、高強靭な合金の製造が可能となる。
系合金は、フェライト系固有の高温強度が小さいという
弱点を持っているのに対し、この発明のフェライト合金
は、オーステナイト系耐熱鋼に比肩しうる高温強度を備
えている。また、表面に均一なＡ ｌ ｍ Ｏｓ皮膜を
形成させるために高温加熱処理を施した場合、一般の合
金では結晶粒の粗大化が認められるのに対し、この発明
のフェライト合金では、合金基地中に微細かつ均一に分
散析出したＮｉＡｊの存在により、結晶粒の粗大化が抑
制される。このため、この発明のフェライト合金は、高
温加熱処理による合金基地の機械的性質の低下はほとん
ど生じず、高強靭な合金の製造が可能となる。
一例として、この発明のフェライト合金と従来のＮｉを
含まないＦｅ−Ｃｒ−ＡＩ系合金について同等な熱処理
を施した場合について比較すると、引張強さに関しては
、この発明のフェライト合金は、従来のものの２倍以上
の値を持つことが認められた（後述の第２表および第３
表参照）。
含まないＦｅ−Ｃｒ−ＡＩ系合金について同等な熱処理
を施した場合について比較すると、引張強さに関しては
、この発明のフェライト合金は、従来のものの２倍以上
の値を持つことが認められた（後述の第２表および第３
表参照）。
表面に形成する酸化皮膜は、Ｆ ｅ −Ｃｒ −Ａ Ｉ
系合金のそれと同様の性質を持つため、腐食性のガスや
水溶液に対して優れた耐食性を示し、合金素地の保ａ［
Ｍとしての機能を十分に発揮する。すなわち、この発明
の合金は、Ｆｅ−Ｃｒ−ＡＩ系合金と同程度の優れた高
温耐酸化性を示し、その欠点である高温強度の改善をは
かり、さらに、合金を酸化性雰囲気中で加熱処理するこ
とにより、合金表面にＡｌ、Ｏ−皮膜を形成させ、耐食
性を飛躍的に向上させるとともに、ＮｉＡｌの分散析出
により合金表面にｋｌｌ宜Ｏｓ皮膜を形成させるという
加熱処理による合金の機械的性質の劣化防止ならびに後
の熱処理によって機械的性質の改善をはかることができ
る。
系合金のそれと同様の性質を持つため、腐食性のガスや
水溶液に対して優れた耐食性を示し、合金素地の保ａ［
Ｍとしての機能を十分に発揮する。すなわち、この発明
の合金は、Ｆｅ−Ｃｒ−ＡＩ系合金と同程度の優れた高
温耐酸化性を示し、その欠点である高温強度の改善をは
かり、さらに、合金を酸化性雰囲気中で加熱処理するこ
とにより、合金表面にＡｌ、Ｏ−皮膜を形成させ、耐食
性を飛躍的に向上させるとともに、ＮｉＡｌの分散析出
により合金表面にｋｌｌ宜Ｏｓ皮膜を形成させるという
加熱処理による合金の機械的性質の劣化防止ならびに後
の熱処理によって機械的性質の改善をはかることができ
る。
以下に、この発明の合金の含有元素について、その含有
量とこれを限定した理由を説明する。この発明の合金は
、フェライト生成元素であるＣｒおよびＡＩｌと、オー
ステナイト生成元素であるＮｉとを多量に含有したＦｅ
基合金であり、合金が主としてフェライト相で構成され
るように各元素の量を選ばねばならない、この発明の合
金を主としてフェライト相にする理由は次のとおりであ
る、フェライト相の合金は、酸化加熱処理により、表面
に緻密で下地との密着性の良い厚いＡｉＯ、皮膜を形成
しやすいが、オーステナイト相の合金はＡＩｌａｙｓの
膜が均一に生じず、剥離するからである。合金をフェラ
イト相にする場合、Ｎｉ量を増加させると、（Ｃｒ＋Ａ
Ｊ！）量も増加させる必要がある。なお、わずかのオー
ステナイト相が混合してもこの発明のフェライト合金の
性質を損なうことはない。
量とこれを限定した理由を説明する。この発明の合金は
、フェライト生成元素であるＣｒおよびＡＩｌと、オー
ステナイト生成元素であるＮｉとを多量に含有したＦｅ
基合金であり、合金が主としてフェライト相で構成され
るように各元素の量を選ばねばならない、この発明の合
金を主としてフェライト相にする理由は次のとおりであ
る、フェライト相の合金は、酸化加熱処理により、表面
に緻密で下地との密着性の良い厚いＡｉＯ、皮膜を形成
しやすいが、オーステナイト相の合金はＡＩｌａｙｓの
膜が均一に生じず、剥離するからである。合金をフェラ
イト相にする場合、Ｎｉ量を増加させると、（Ｃｒ＋Ａ
Ｊ！）量も増加させる必要がある。なお、わずかのオー
ステナイト相が混合してもこの発明のフェライト合金の
性質を損なうことはない。
この発明の合金では、Ｃｒは、全体の２５〜３５重量％
を占める、 ｆ？ｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金において、Ｃｒ
は、緻密で表面に均一なＡＩｌｚＯｘ皮膜を形成させる
ために必要であるが、この発明の合金では多量のＮｉを
含有するため、合金をフェライト相にするためには、Ｎ
Ｌが下限値でＡｌｌが上限値の場合でも２４重量％以上
のＣｒが必要である。後述の第１表の試料１ｋ１５に見
るように、Ｎｉ量が下限値、Ａｌ量が上限値付近、Ｃｒ
量が２４重量％以上の合金ではＡｌｇｏｓ皮膜の形成が
不完全である。このため、Ｃｒの下限は２５重量％であ
る。また、合金中のＣｒ含有量が増加するにつれて脆化
の傾向が強くなるので、Ｃｒの上限は３５重量％である
。
を占める、 ｆ？ｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金において、Ｃｒ
は、緻密で表面に均一なＡＩｌｚＯｘ皮膜を形成させる
ために必要であるが、この発明の合金では多量のＮｉを
含有するため、合金をフェライト相にするためには、Ｎ
Ｌが下限値でＡｌｌが上限値の場合でも２４重量％以上
のＣｒが必要である。後述の第１表の試料１ｋ１５に見
るように、Ｎｉ量が下限値、Ａｌ量が上限値付近、Ｃｒ
量が２４重量％以上の合金ではＡｌｇｏｓ皮膜の形成が
不完全である。このため、Ｃｒの下限は２５重量％であ
る。また、合金中のＣｒ含有量が増加するにつれて脆化
の傾向が強くなるので、Ｃｒの上限は３５重量％である
。
この発明の合金では、Ｎｉは、全体の１５〜２５重量％
を占める。この発明では、微細なＮｉＡｌを合金中に析
出させることにより、機械的性質の向上をはかっている
が、Ａｌｌとの共存下でＮｉＡＩｌを析出させるために
Ｎｉは不可欠の元素である。機械的性質の向上に十分効
果的であるだけのＮ ｉ Ａ ｌを析出させるためには
、１５重量％程度以上のＮｉを必要とするので、Ｎｉの
下限は１５重量％である。Ｎｉ量が増加すれば、ＮｉＡ
Ｉｌの析出や機械的性質の向上に好都合であるが、この
発明の合金はフェライト相で構成されねばならないので
、オーステナイト生成元素であるＮｉの含有量を増加す
ればそれに伴ってＣｒおよびＡｌｌの含有量を増加させ
る必要がある。しかし、Ｎｉ量が２５重量％を越えると
、Ｃｒ量を増加させねばならず、そうすると脆化しやす
くなるので、Ｎｉの上限値は２５重量％である。
を占める。この発明では、微細なＮｉＡｌを合金中に析
出させることにより、機械的性質の向上をはかっている
が、Ａｌｌとの共存下でＮｉＡＩｌを析出させるために
Ｎｉは不可欠の元素である。機械的性質の向上に十分効
果的であるだけのＮ ｉ Ａ ｌを析出させるためには
、１５重量％程度以上のＮｉを必要とするので、Ｎｉの
下限は１５重量％である。Ｎｉ量が増加すれば、ＮｉＡ
Ｉｌの析出や機械的性質の向上に好都合であるが、この
発明の合金はフェライト相で構成されねばならないので
、オーステナイト生成元素であるＮｉの含有量を増加す
ればそれに伴ってＣｒおよびＡｌｌの含有量を増加させ
る必要がある。しかし、Ｎｉ量が２５重量％を越えると
、Ｃｒ量を増加させねばならず、そうすると脆化しやす
くなるので、Ｎｉの上限値は２５重量％である。
この発明の合金では、Ａｌｌは、全体の４〜８重量％を
占める。Ａｌは合金中にＮｉＡｌを析出させ、さらに、
高温酸化処理により合金表面にＡ１８０、皮膜を形成さ
せるためには不可欠な元素である。特に、緻密で均一な
皮膜を形成させるためには、４重量％以上のＡｌｌを含
有することが必要である。Ａｍ！含有量の増加は、Ｎｉ
ＡＩｌの析出やＡｌ、０□皮膜の形成に有利であるが、
８重量％を越えると合金の加工性が低下するので、ＡＩ
の上限は８重量％である。
占める。Ａｌは合金中にＮｉＡｌを析出させ、さらに、
高温酸化処理により合金表面にＡ１８０、皮膜を形成さ
せるためには不可欠な元素である。特に、緻密で均一な
皮膜を形成させるためには、４重量％以上のＡｌｌを含
有することが必要である。Ａｍ！含有量の増加は、Ｎｉ
ＡＩｌの析出やＡｌ、０□皮膜の形成に有利であるが、
８重量％を越えると合金の加工性が低下するので、ＡＩ
の上限は８重量％である。
この発明の合金では、Ｚｒ、Ｙ、Ｈｆ、Ｃｅ、Ｌａ、Ｎ
ｄ、Ｇｄ等のチタン族元素や希土類元素はＡｌｓｏ□皮
股内に混入して皮膜の脆さを改善するとともに、皮膜直
下の合金内に内部酸化物粒子として分散し、皮膜の密着
性を著しく向上させる。これらの効果が発揮されるには
、Ｚｒ、Ｙ、Ｈｆ、Ｃｅ、Ｌａｓ ＮｄおよびＧｄのう
ちの１種または２種以上が少なくとも０．０５重量％必
要である。他方、１．０重量％を越えて含有すると、合
金の加工性が急激に低下するので上限は１．０重量％で
ある。
ｄ、Ｇｄ等のチタン族元素や希土類元素はＡｌｓｏ□皮
股内に混入して皮膜の脆さを改善するとともに、皮膜直
下の合金内に内部酸化物粒子として分散し、皮膜の密着
性を著しく向上させる。これらの効果が発揮されるには
、Ｚｒ、Ｙ、Ｈｆ、Ｃｅ、Ｌａｓ ＮｄおよびＧｄのう
ちの１種または２種以上が少なくとも０．０５重量％必
要である。他方、１．０重量％を越えて含有すると、合
金の加工性が急激に低下するので上限は１．０重量％で
ある。
Ｔｉは合金中に０．５重量％程度含有されている場合、
適当な熱処理により微細な金属間化合物を形成し、合金
の強靭化に役立つ、この発明の合金は、Ｔｉを含んでい
ないものであってもよいが、このような理由によりＴｉ
を含んでいてもよい。
適当な熱処理により微細な金属間化合物を形成し、合金
の強靭化に役立つ、この発明の合金は、Ｔｉを含んでい
ないものであってもよいが、このような理由によりＴｉ
を含んでいてもよい。
ただし、Ｔｉの含有量が０．５重量％を越えるとＡ１８
０、皮膜の密着性や緻密性を損なうおそれがあるので０
．５重量％以下が望ましい。
０、皮膜の密着性や緻密性を損なうおそれがあるので０
．５重量％以下が望ましい。
この発明の合金は、以上の成分以外の残部をＦｅが占め
る。ただし、残部がすべてＦｅである場合のみに限定さ
れず、たとえば、残部がＦｅ以外に不可避的に存在して
いる不純物も含んでいる場合も含める。なお、不純物の
中でも、Ｓｉ、Ｃ、Ｎの３元素は、下記の理由により、
下記の範囲となるようにすることが好ましい。
る。ただし、残部がすべてＦｅである場合のみに限定さ
れず、たとえば、残部がＦｅ以外に不可避的に存在して
いる不純物も含んでいる場合も含める。なお、不純物の
中でも、Ｓｉ、Ｃ、Ｎの３元素は、下記の理由により、
下記の範囲となるようにすることが好ましい。
Ｓｉは高温酸化処理中にＳｉｎ、となり、ＡＩｌ、０．
皮膜に混入して皮膜の緻密性を損なうおそれがあること
から、０．３重量％以下とすることが望ましい、０重量
％であってもよい。
皮膜に混入して皮膜の緻密性を損なうおそれがあること
から、０．３重量％以下とすることが望ましい、０重量
％であってもよい。
Ｃは高温でＣｒと反応してＣｒ炭化物を形成し、合金を
脆化させる。また、ＣＯがＣｏ８ガスとなり、Ａｍ！、
Ｏ，皮膜を破壊する。さらに、希土類元素と容易に反応
し皮膜の密着性向上に対する希土類元素の効果を低下さ
せる。これらのことから、Ｃは０．０１１量％以下が望
ましい、０重量％であってもよい。
脆化させる。また、ＣＯがＣｏ８ガスとなり、Ａｍ！、
Ｏ，皮膜を破壊する。さらに、希土類元素と容易に反応
し皮膜の密着性向上に対する希土類元素の効果を低下さ
せる。これらのことから、Ｃは０．０１１量％以下が望
ましい、０重量％であってもよい。
Ｎは合金の靭性を低下させ、また、高温加熱中にＣｒと
反応しＣｒ系窒化物となり、合金の脆化の原因となりう
る。このため、０．０１５重量％以下が望ましい。０重
量％であってもよい。
反応しＣｒ系窒化物となり、合金の脆化の原因となりう
る。このため、０．０１５重量％以下が望ましい。０重
量％であってもよい。
この発明のフェライト合金は、以上の成分限定理由で述
べたように、基本的にはフェライト相であるが、数％、
より好ましくは５％（体積率）以下のオーステナイト相
が混合しても合金の性質を損なうことはなく、均質な膜
を形成することが可能である。この発明の合金は、微細
なＮｉＡｊ系金属間化合物を分散させ、高温強度を改善
した耐高温酸化合金であり、さらに、８００℃以上、１
３００℃以下の高温の酸化性雰囲気中で０．５時間以上
加熱処理することにより緻密で密着性の優れた均一なＡ
１ ＊ Ｏｍ皮膜を形成させ、その後、場合によって
は、熱処理、たとえば、後述の第３表に示す熱処理によ
り機械的性質を改善する。これにより、ＡｉＯｓ皮膜を
耐酸化性、耐腐食性保護膜とした高強度材料となる。
べたように、基本的にはフェライト相であるが、数％、
より好ましくは５％（体積率）以下のオーステナイト相
が混合しても合金の性質を損なうことはなく、均質な膜
を形成することが可能である。この発明の合金は、微細
なＮｉＡｊ系金属間化合物を分散させ、高温強度を改善
した耐高温酸化合金であり、さらに、８００℃以上、１
３００℃以下の高温の酸化性雰囲気中で０．５時間以上
加熱処理することにより緻密で密着性の優れた均一なＡ
１ ＊ Ｏｍ皮膜を形成させ、その後、場合によって
は、熱処理、たとえば、後述の第３表に示す熱処理によ
り機械的性質を改善する。これにより、ＡｉＯｓ皮膜を
耐酸化性、耐腐食性保護膜とした高強度材料となる。
この発明のフェライト合金は、表面に酸化アルミニウム
皮膜が形成されて高耐酸化性、高耐食性を示すので、電
熱材料、自動車排ガス浄化材料、ボイラ管、内燃機関用
排気バルブ、その他、高温腐食性雰囲気にさらされる部
材に適している。また、内外装建築材料などにも応用で
きる。しかし、用途はこれらに限定されない。
皮膜が形成されて高耐酸化性、高耐食性を示すので、電
熱材料、自動車排ガス浄化材料、ボイラ管、内燃機関用
排気バルブ、その他、高温腐食性雰囲気にさらされる部
材に適している。また、内外装建築材料などにも応用で
きる。しかし、用途はこれらに限定されない。
以下に、この発明の具体的な実施例および比較例を示す
が、この発明は下記実施例に限定されない。
が、この発明は下記実施例に限定されない。
一実施例１〜８、比較例１〜７
および従来例１，２−
第１表に示す試料Ｆｌｈｌ−１６の組成の合金を高周波
誘導加熱式真空溶解炉で溶製し、熱間で２ｍの板状に圧
延した。すなわち、５ Ｘ １ Ｇ −Ｔｏｒｒ以上の
高真空中で、電解鉄、電解クロムおよびＮｉベレットを
アルミするつぼに入れて溶解し、溶融液中に、アルミニ
ウム鉄合金、ＦｅＺｒ合金、Ｆｅ Ｔ ｉ合金、ならび
に、Ｈ【および希土類元素小片を添加した。さらに、同
じ真空中で炉内にある鉄あるいは銅鋳型に鋳込んで合金
のインゴットを得た。得られたインゴットを８００Ｃ〜
１１００℃に加熱し、ハンマーで鍛造、さらに、同温度
で圧延した。試料Ｎ１１７は、市販材を用いた。これラ
ノ試料Ｐｋ１−１７を２ＭＸ１５ｍＸ２０ｍｆ）大きさ
に切断して、６００番のエメリーペーパーで表面を仕上
げ、１１５０ｔ：で２０時間大気中で加熱処理を施し、
表面に酸化皮膜を形成した。
誘導加熱式真空溶解炉で溶製し、熱間で２ｍの板状に圧
延した。すなわち、５ Ｘ １ Ｇ −Ｔｏｒｒ以上の
高真空中で、電解鉄、電解クロムおよびＮｉベレットを
アルミするつぼに入れて溶解し、溶融液中に、アルミニ
ウム鉄合金、ＦｅＺｒ合金、Ｆｅ Ｔ ｉ合金、ならび
に、Ｈ【および希土類元素小片を添加した。さらに、同
じ真空中で炉内にある鉄あるいは銅鋳型に鋳込んで合金
のインゴットを得た。得られたインゴットを８００Ｃ〜
１１００℃に加熱し、ハンマーで鍛造、さらに、同温度
で圧延した。試料Ｎ１１７は、市販材を用いた。これラ
ノ試料Ｐｋ１−１７を２ＭＸ１５ｍＸ２０ｍｆ）大きさ
に切断して、６００番のエメリーペーパーで表面を仕上
げ、１１５０ｔ：で２０時間大気中で加熱処理を施し、
表面に酸化皮膜を形成した。
（試験ｌ）
上記実施例１〜８、比較例１〜７および従来例１、 ２
で形成された酸化皮膜の組成および密着性を調べ、結果
を第２図に示した。第２図中、Ｏは密着性に優れたＡｈ
Ｏ□皮膜を形成した試料（実施例の合金）を、ＸはＦ
ｅ、Ｃｒ、ＮｉおよびＡｌの混合酸化物皮膜を形成し、
皮膜が部分的に剥離した試料（比較例の合金）を表す、
第２図において、０およびＸ印の横の数字は、それぞれ
、実施例および比較例の番号である。
で形成された酸化皮膜の組成および密着性を調べ、結果
を第２図に示した。第２図中、Ｏは密着性に優れたＡｈ
Ｏ□皮膜を形成した試料（実施例の合金）を、ＸはＦ
ｅ、Ｃｒ、ＮｉおよびＡｌの混合酸化物皮膜を形成し、
皮膜が部分的に剥離した試料（比較例の合金）を表す、
第２図において、０およびＸ印の横の数字は、それぞれ
、実施例および比較例の番号である。
Ｎｉ、ＣｒおよびＡｌ各成分を上記特定の範囲内で、密
着性に優れたＡｌ＊ｏｓ皮膜が生成するようになる成分
構成は、第２図に示すように、Ｎｉ量の増加に伴い（Ｃ
ｒ＋Ａｌ）量も増加させねばならず、第２図の実線の曲
線よりも上になるように各成分を選ばねばならない、こ
のように選んだ試料Ｎｌｌ〜８の合金は、Ｘ線回折によ
ると、フェライト相であり、形成した皮膜の主成分はＡ
ｌｇ ０１である。ＡＩｌ寥Ｏｓ皮膜形成後の試料１１
ｈｌの合金表面の走査型電子顕微鏡による二次電子像を
第５図（ａ）に写真（倍率４２００倍）で示す、第５図
（ａ）にみるように、緻密で均一な表面皮膜が形成され
ていることがわかる。上述試料サイズのどの部分も全く
同様の結果が得られた。試料魚２〜８の合金についても
同様であった。
着性に優れたＡｌ＊ｏｓ皮膜が生成するようになる成分
構成は、第２図に示すように、Ｎｉ量の増加に伴い（Ｃ
ｒ＋Ａｌ）量も増加させねばならず、第２図の実線の曲
線よりも上になるように各成分を選ばねばならない、こ
のように選んだ試料Ｎｌｌ〜８の合金は、Ｘ線回折によ
ると、フェライト相であり、形成した皮膜の主成分はＡ
ｌｇ ０１である。ＡＩｌ寥Ｏｓ皮膜形成後の試料１１
ｈｌの合金表面の走査型電子顕微鏡による二次電子像を
第５図（ａ）に写真（倍率４２００倍）で示す、第５図
（ａ）にみるように、緻密で均一な表面皮膜が形成され
ていることがわかる。上述試料サイズのどの部分も全く
同様の結果が得られた。試料魚２〜８の合金についても
同様であった。
試料Ｉｌ＆Ｌ１〜８の合金の皮膜断面を同様に調べた、
その結果、試料１１ｈ１６のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金と
同様、第１図にみるように、合金マトリックス２と皮膜
ｌの境界は複雑に入り込み、密着性は極めて優れたもの
であることがわかった。これらの皮膜は酸化温度から水
中に急冷してもまったく剥離しなかった。なお、第１図
中、４は析出したＮｉＡｉ！である。一方、第２図にｘ
印で示した比較例１〜７の合金および試料１１ｈ１７の
合金は、Ｘ線回折によると、フェライト十オーステナイ
トの２相またはオーステナイト相よりなり、酸化皮膜は
Ｃｒ、Ｎｉ、Ｆｅの酸化物およびＡ ｊ！ ＊ Ｏ＊の
混合物で構成されていた。また、皮膜の密着性が劣り、
酸化温度より室温へ冷却した場合、剥離が生じた。前述
の試料サイズの全面にわたってこの剥離が生じていた。
その結果、試料１１ｈ１６のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金と
同様、第１図にみるように、合金マトリックス２と皮膜
ｌの境界は複雑に入り込み、密着性は極めて優れたもの
であることがわかった。これらの皮膜は酸化温度から水
中に急冷してもまったく剥離しなかった。なお、第１図
中、４は析出したＮｉＡｉ！である。一方、第２図にｘ
印で示した比較例１〜７の合金および試料１１ｈ１７の
合金は、Ｘ線回折によると、フェライト十オーステナイ
トの２相またはオーステナイト相よりなり、酸化皮膜は
Ｃｒ、Ｎｉ、Ｆｅの酸化物およびＡ ｊ！ ＊ Ｏ＊の
混合物で構成されていた。また、皮膜の密着性が劣り、
酸化温度より室温へ冷却した場合、剥離が生じた。前述
の試料サイズの全面にわたってこの剥離が生じていた。
試料Ｍａｉｌの合金表面の一部の２次電子像を第５図山
）に写真（倍率４２０倍）で示す、この図にみるように
、中央の菱形の部分が、上述の残存する酸化皮膜であり
、他の部分は剥離しているのが明らかにわかる。
）に写真（倍率４２０倍）で示す、この図にみるように
、中央の菱形の部分が、上述の残存する酸化皮膜であり
、他の部分は剥離しているのが明らかにわかる。
（試験２）
第３図に、この発明のフェライト合金（試料−２） 、
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ１合金（試料Ｆｋ１６）およびＳＵＨ
６６Ｇ （試料−１７）を大気中で１０００〜１１１５
℃の温度に加熱した場合の酸化増量曲線を示す、第３図
中、実線の曲線が試料Ｆｋ２の酸化増量曲線、一点鎖線
の曲線が試料亀１６の酸化増量曲線、破線の曲線が試料
１ｋ１７の酸化増量曲線で、各曲線の横に加熱温度を記
した。第３図から明らかなように、実施例の合金の酸化
増量は、Ｆ ｅ Ｃｒ−Ａ Ｉ合金とほぼ同程度で、
耐酸化性は極めて優れている。また、１０００℃で２０
時間の加熱でのＳＵＨ６６０の酸化増量と比較した場合
、その１７９程度であることがわかる。
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ１合金（試料Ｆｋ１６）およびＳＵＨ
６６Ｇ （試料−１７）を大気中で１０００〜１１１５
℃の温度に加熱した場合の酸化増量曲線を示す、第３図
中、実線の曲線が試料Ｆｋ２の酸化増量曲線、一点鎖線
の曲線が試料亀１６の酸化増量曲線、破線の曲線が試料
１ｋ１７の酸化増量曲線で、各曲線の横に加熱温度を記
した。第３図から明らかなように、実施例の合金の酸化
増量は、Ｆ ｅ Ｃｒ−Ａ Ｉ合金とほぼ同程度で、
耐酸化性は極めて優れている。また、１０００℃で２０
時間の加熱でのＳＵＨ６６０の酸化増量と比較した場合
、その１７９程度であることがわかる。
一実施例９〜１２および比較例８．９−試料ＮＩＬ２．
３．１６および１７と同一組成の合金に対して、第２表
に示す条件で熱処理を行って試料翫１８〜２３の合金を
得た。ここでの熱処理は、圧延材の機械的性質の改善の
ためのものであり、酸化皮膜を形成するためのものでは
ない。
３．１６および１７と同一組成の合金に対して、第２表
に示す条件で熱処理を行って試料翫１８〜２３の合金を
得た。ここでの熱処理は、圧延材の機械的性質の改善の
ためのものであり、酸化皮膜を形成するためのものでは
ない。
（試験３）
試料Ｆ＆Ｌ１８〜２３の合金について、機械的性質（０
，２％耐力、引張強さ、および、伸び）を調べた。結果
を第２表に示した。
，２％耐力、引張強さ、および、伸び）を調べた。結果
を第２表に示した。
第２表から明らかなように、この発明の合金（試料１１
１１８〜２１）の強度はＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ１合金や時効
処理されたオーステナイト系耐熱鋼のＳＵＨ６６０より
大幅に優れている。
１１８〜２１）の強度はＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ１合金や時効
処理されたオーステナイト系耐熱鋼のＳＵＨ６６０より
大幅に優れている。
（試験４）
第４図に、この発明のフェライト合金の１実施例である
試料翫２の組成で高温酸化処理前後の合金および耐熱鋼
ＳＵ８６６０についての高温硬さくＨｖ）を示した。第
４図中、Ｏは試料１に２の合金を９７０℃から空冷した
もの、Δは試料−２の合金を大気中で１１５０℃で１６
時間処理したあと水冷し、さらに、９５０℃から空冷し
たもの、×は試料−１７の合金を９８２℃から油冷し、
さらに、７１９℃から空冷したものをあられす。ＳＵＨ
６６０は６００℃あたりから硬さが急激に低下し、８０
０℃ではＨＶ１００以下になる。これに対し、この発明
の合金は、高温酸化熱処理の有無にかかわらず、８００
℃でＨｖ２００の値を保持することができる。さらにこ
の発明の合金は、上記試験２で示したように、耐高温酸
化性が極めて優れているので、Ｆ ｅ−Ｃｒ −Ａ １
合金なみの耐高温酸化性と、オーステナイト系耐熱合金
と同等かそれ以上の強度とを蓋ね備えた合金としての利
用が考えられる。
試料翫２の組成で高温酸化処理前後の合金および耐熱鋼
ＳＵ８６６０についての高温硬さくＨｖ）を示した。第
４図中、Ｏは試料１に２の合金を９７０℃から空冷した
もの、Δは試料−２の合金を大気中で１１５０℃で１６
時間処理したあと水冷し、さらに、９５０℃から空冷し
たもの、×は試料−１７の合金を９８２℃から油冷し、
さらに、７１９℃から空冷したものをあられす。ＳＵＨ
６６０は６００℃あたりから硬さが急激に低下し、８０
０℃ではＨＶ１００以下になる。これに対し、この発明
の合金は、高温酸化熱処理の有無にかかわらず、８００
℃でＨｖ２００の値を保持することができる。さらにこ
の発明の合金は、上記試験２で示したように、耐高温酸
化性が極めて優れているので、Ｆ ｅ−Ｃｒ −Ａ １
合金なみの耐高温酸化性と、オーステナイト系耐熱合金
と同等かそれ以上の強度とを蓋ね備えた合金としての利
用が考えられる。
一実施例１３〜２０および比較例１〇−これらの実施例
は、この発明の合金の表面にＡ１３０、皮膜を形成させ
るため、高温で酸化処理を施した場合である。この熱処
理により、合金の機械的性質が低下することが十分子想
される。しかし、この発明の合金の場合、酸化処理後、
所定の熱処理を施すことにより改善できる。第３表にこ
の発明の合金（試料１１ｋＬ２および３）と同組成の合
金について１１５０℃で１５時間酸化処理（高温酸化熱
処理）した後、所定の熱処理による機械的性質を示す。
は、この発明の合金の表面にＡ１３０、皮膜を形成させ
るため、高温で酸化処理を施した場合である。この熱処
理により、合金の機械的性質が低下することが十分子想
される。しかし、この発明の合金の場合、酸化処理後、
所定の熱処理を施すことにより改善できる。第３表にこ
の発明の合金（試料１１ｋＬ２および３）と同組成の合
金について１１５０℃で１５時間酸化処理（高温酸化熱
処理）した後、所定の熱処理による機械的性質を示す。
第３表にみるように、試料患２４〜３１の間では、引張
強度に大きな変化はないが、０．２％耐力は酸化直後の
３５〜４０ｋｇ／−に比べて、約２倍の７０〜８０ｋｇ
／−に改善された。この値は、試料Ｎａ１６のＦｅ−Ｃ
ｒ−ＡＮ合金の２倍以上に達し、第２表に見られる時効
処理されたＳＵＨ６６０より優れたものである。なお、
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａ１合金は、高温酸化処理後の熱処理によ
る機械的性質の改善は認められない、この発明のフェラ
イト合金は、上の高温酸化処理により８ｕｍのＡＩｌ□
０８皮膜を形成し、合金の引張試験の際、弾性限度内に
おいては皮膜に何ら亀裂は住しなかった。
強度に大きな変化はないが、０．２％耐力は酸化直後の
３５〜４０ｋｇ／−に比べて、約２倍の７０〜８０ｋｇ
／−に改善された。この値は、試料Ｎａ１６のＦｅ−Ｃ
ｒ−ＡＮ合金の２倍以上に達し、第２表に見られる時効
処理されたＳＵＨ６６０より優れたものである。なお、
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａ１合金は、高温酸化処理後の熱処理によ
る機械的性質の改善は認められない、この発明のフェラ
イト合金は、上の高温酸化処理により８ｕｍのＡＩｌ□
０８皮膜を形成し、合金の引張試験の際、弾性限度内に
おいては皮膜に何ら亀裂は住しなかった。
合金が塑性変形するに伴い、亀裂が生じ、その数も増加
するが、剥離は全く生じなかった。
するが、剥離は全く生じなかった。
（試験５）
この発明の合金は、高温の酸化雰囲気下で酸化処理すれ
ば表面に緻密で密着性の優れた均一なＡｅ２０８皮膜を
形成することは既に述べたが、皮膜を形成させた時の合
金成分の溶出試験を行った。試料１１ｈ２と同一組成の
合金を１１５０℃で１５時間酸化処理した後、５％Ｎａ
Ｃｊ！水溶液中に浸漬し、主な成分元素の溶出量を測定
した。２５℃、１４日間でｐｅ、Ｃｒ、ＮｉおよびＡｊ
の溶出量は、各々１ ｐｐｍ未満であり、沸騰液中で５
時間では、Ｆｅが２．５ ｐｐｍ、他はｔｐｐ−未満で
あった。これはＡＩｌｍＯｍ皮膜が非富に緻密であり、
水溶性の腐食液に対しても優れた耐食性を備えているこ
とを示す。
ば表面に緻密で密着性の優れた均一なＡｅ２０８皮膜を
形成することは既に述べたが、皮膜を形成させた時の合
金成分の溶出試験を行った。試料１１ｈ２と同一組成の
合金を１１５０℃で１５時間酸化処理した後、５％Ｎａ
Ｃｊ！水溶液中に浸漬し、主な成分元素の溶出量を測定
した。２５℃、１４日間でｐｅ、Ｃｒ、ＮｉおよびＡｊ
の溶出量は、各々１ ｐｐｍ未満であり、沸騰液中で５
時間では、Ｆｅが２．５ ｐｐｍ、他はｔｐｐ−未満で
あった。これはＡＩｌｍＯｍ皮膜が非富に緻密であり、
水溶性の腐食液に対しても優れた耐食性を備えているこ
とを示す。
以上に述べたように、この発明のフェライト合金は、Ｃ
ｒ：２５〜３５重量％、Ｎｉ：１５〜２５重量％、Ａｌ
：４〜８重量％、Ｚｒ、Ｙ、Ｈｆ、Ｃｅ ｓ Ｌ ａ
ｓ Ｎ ｄおよびＧｄのうちのいずれか１種または２倍
以上＝０．０５〜１．０重量％、Ｆｅ：残部からなるの
で、強度および硬度が従来の耐高温酸化合金よりもはる
かに優れたものである。
ｒ：２５〜３５重量％、Ｎｉ：１５〜２５重量％、Ａｌ
：４〜８重量％、Ｚｒ、Ｙ、Ｈｆ、Ｃｅ ｓ Ｌ ａ
ｓ Ｎ ｄおよびＧｄのうちのいずれか１種または２倍
以上＝０．０５〜１．０重量％、Ｆｅ：残部からなるの
で、強度および硬度が従来の耐高温酸化合金よりもはる
かに優れたものである。
同フェライト合金において、Ｔｉを０．５重量％以下の
割合で含んでいると、合金の強靭化に役立ち好ましい。
割合で含んでいると、合金の強靭化に役立ち好ましい。
第１図は、この発明のフェライト合金のマトリックスと
皮膜とを模式的に表す断面図、第２図は、高温酸化でＡ
ＩｌｍＯｍ皮膜が生成するためのＮｉと（Ｃｒ＋ＡＪ！
）量との関係を示すグラフ、第３図は、高温酸化処理時
間と酸化増量の関係を表すグラフ、第４図は高温硬さの
変化を示すグラフ（横軸はＨｖ測定時の温度）、第５図
（ａ）は実施例１のフェライト合金の金属組織を表す写
真、第５図（ｂ）は比較例３の合金の金属組織を表す写
真である。 ｌ・・・皮膜 ２・・・マトリックス 代理人 弁理士 松 本 武 彦 第１ 図 第２図 ′−１゜゜／Ｉ Ｎ１ｗ１％ 第３図 時間（−ｈｒ） 第４図 ′１ Δ ＾ ０００ φ轟 ―１１ ） ２３０ト
１セハ ００
。 ＪＪｉ （”Ｃ） 第５図 （ｂ）
皮膜とを模式的に表す断面図、第２図は、高温酸化でＡ
ＩｌｍＯｍ皮膜が生成するためのＮｉと（Ｃｒ＋ＡＪ！
）量との関係を示すグラフ、第３図は、高温酸化処理時
間と酸化増量の関係を表すグラフ、第４図は高温硬さの
変化を示すグラフ（横軸はＨｖ測定時の温度）、第５図
（ａ）は実施例１のフェライト合金の金属組織を表す写
真、第５図（ｂ）は比較例３の合金の金属組織を表す写
真である。 ｌ・・・皮膜 ２・・・マトリックス 代理人 弁理士 松 本 武 彦 第１ 図 第２図 ′−１゜゜／Ｉ Ｎ１ｗ１％ 第３図 時間（−ｈｒ） 第４図 ′１ Δ ＾ ０００ φ轟 ―１１ ） ２３０ト
１セハ ００
。 ＪＪｉ （”Ｃ） 第５図 （ｂ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃｒ：２５〜３５重量％、Ｎｉ：１５〜２５重量％
、Ａｌ：４〜８重量％、Ｚｒ、Ｙ、Ｈｆ、Ｃｅ、Ｌａ、
ＮｄおよびＧｄのうちのいずれか１種または２種以上：
０．０５〜１．０重量％、Ｆｅ：残部からなるＦｅ−Ｃ
ｒ−Ｎｉ−Ａｌ系フェライト合金。 ２ Ｃｒ：２５〜３５重量％、Ｎｉ：１５〜２５重量％
、Ａｌ：４〜８重量％、Ｔｉ：０．５重量％以下、Ｚｒ
、Ｙ、Ｈｆ、Ｃｅ、Ｌａ、ＮｄおよびＧｄのうちのいず
れか１種または２種以上：０．０５〜１．０重量％、Ｆ
ｅ：残部からなるＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ａｌ系フェライト
合金。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1289658A JP2637250B2 (ja) | 1989-11-06 | 1989-11-06 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ａｌ系フェライト合金 |
| US07/604,231 US5089223A (en) | 1989-11-06 | 1990-10-29 | Fe-cr-ni-al ferritic alloys |
| GB9023677A GB2238317B (en) | 1989-11-06 | 1990-10-31 | Fe-Cr-Ni-Al ferritic alloys |
| DE4035114A DE4035114C2 (de) | 1989-11-06 | 1990-11-05 | Fe-Cr-Ni-Al Ferritlegierungen |
| US07/818,084 US5226984A (en) | 1989-11-06 | 1992-01-08 | Process of preparing fe-cr-ni-al ferritic alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1289658A JP2637250B2 (ja) | 1989-11-06 | 1989-11-06 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ａｌ系フェライト合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03150337A true JPH03150337A (ja) | 1991-06-26 |
| JP2637250B2 JP2637250B2 (ja) | 1997-08-06 |
Family
ID=17746079
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1289658A Expired - Fee Related JP2637250B2 (ja) | 1989-11-06 | 1989-11-06 | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ａｌ系フェライト合金 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5089223A (ja) |
| JP (1) | JP2637250B2 (ja) |
| DE (1) | DE4035114C2 (ja) |
| GB (1) | GB2238317B (ja) |
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| JPS591782B2 (ja) * | 1978-04-27 | 1984-01-13 | 株式会社リケン | 鉄・クロム・アルミニウム系電熱合金 |
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| JPS60262943A (ja) * | 1984-06-08 | 1985-12-26 | Oosakafu | 鉄−クロム−アルミニウム系医療用インプラント合金 |
-
1989
- 1989-11-06 JP JP1289658A patent/JP2637250B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-10-29 US US07/604,231 patent/US5089223A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-10-31 GB GB9023677A patent/GB2238317B/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-11-05 DE DE4035114A patent/DE4035114C2/de not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| JPS5278612A (en) * | 1975-10-29 | 1977-07-02 | Nippon Steel Corp | Austenite-based heat-resistant steel capable of forming film of a#o# a t high temperatures in oxidizing atmosphere |
| JPS5953658A (ja) * | 1982-04-29 | 1984-03-28 | アンフイ・ソシエテ・アノニム | 鉄−ニツケル−クロム−アルミニウム−希土類元素型合金 |
| JPS62174352A (ja) * | 1986-01-28 | 1987-07-31 | Nippon Steel Corp | 歯科用金属部材およびその製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0665672A (ja) * | 1992-08-18 | 1994-03-08 | Matsushita Electric Works Ltd | フェライト合金焼結体の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB9023677D0 (en) | 1990-12-12 |
| JP2637250B2 (ja) | 1997-08-06 |
| GB2238317B (en) | 1994-01-19 |
| DE4035114A1 (de) | 1991-05-08 |
| GB2238317A (en) | 1991-05-29 |
| US5089223A (en) | 1992-02-18 |
| DE4035114C2 (de) | 1999-08-19 |
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