JPS6376905A - エンジン用軽合金製コネクテイングロツド - Google Patents
エンジン用軽合金製コネクテイングロツドInfo
- Publication number
- JPS6376905A JPS6376905A JP22268786A JP22268786A JPS6376905A JP S6376905 A JPS6376905 A JP S6376905A JP 22268786 A JP22268786 A JP 22268786A JP 22268786 A JP22268786 A JP 22268786A JP S6376905 A JPS6376905 A JP S6376905A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- connecting rod
- rod body
- strut member
- light alloy
- small end
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、エンジン用の軽合金製コネクティングロッド
に関するものである。
に関するものである。
(従来技術)
ロッドには、炭素鋼などの鋼製のものが多く採用されて
いた。しかし、最近では、エンジン自体を軽量化すると
ともに回転系の重量、慣性モーメントを小さくして燃費
を向上させるためにコネクティングロッドをも軽合金に
よって形成することが増えてきている。
いた。しかし、最近では、エンジン自体を軽量化すると
ともに回転系の重量、慣性モーメントを小さくして燃費
を向上させるためにコネクティングロッドをも軽合金に
よって形成することが増えてきている。
ところが、このような軽合金製のコネクティングロッド
は、一般に上記鋼製のものに比べて先ず熱膨張係数が大
きく、且つ機械的強度や耐摩耗性にも劣る欠点がある。
は、一般に上記鋼製のものに比べて先ず熱膨張係数が大
きく、且つ機械的強度や耐摩耗性にも劣る欠点がある。
そこで、それらの欠点を解消するための一例として従来
例えば実開昭60−7323号公報に記載されているよ
うに、当該コネクティングロッドの特に分割面を有する
クランクシャフトとの嵌合部側大端部(ビッグエンド)
両端の締結用ボルト挿通孔にあらかじめ当該軽合金に比
較して熱膨張係数が小さく、機械的強度の高いパイプ状
の補強部材を鋳込んで置くことにより、特に荷重負担度
の高い上記締結部のボルト座面のへタリや分割合わ什面
に$1″、不フレ11.テノンゲ木訪Iトオ乙禮譚が浮
用されていた。
例えば実開昭60−7323号公報に記載されているよ
うに、当該コネクティングロッドの特に分割面を有する
クランクシャフトとの嵌合部側大端部(ビッグエンド)
両端の締結用ボルト挿通孔にあらかじめ当該軽合金に比
較して熱膨張係数が小さく、機械的強度の高いパイプ状
の補強部材を鋳込んで置くことにより、特に荷重負担度
の高い上記締結部のボルト座面のへタリや分割合わ什面
に$1″、不フレ11.テノンゲ木訪Iトオ乙禮譚が浮
用されていた。
(発明が解決しようとする問題点)
ところで、上記コネクティングロッドは、一端側にピス
トンピン嵌合孔を有する小端部を、また他端側にクラン
クシャフト嵌合孔を有する大端部をそれぞれ備えた長袖
部材よりなっている。
トンピン嵌合孔を有する小端部を、また他端側にクラン
クシャフト嵌合孔を有する大端部をそれぞれ備えた長袖
部材よりなっている。
従って、上記コネクティングロッドは、その熱膨張時に
おいて、当該コネクティングロッド自体の軸方向の長さ
が大きくなり、上記小端部中心(ピストンピン嵌合中心
)から大端部中心(クランクシャフト嵌合中心)までの
長さも長くなる。
おいて、当該コネクティングロッド自体の軸方向の長さ
が大きくなり、上記小端部中心(ピストンピン嵌合中心
)から大端部中心(クランクシャフト嵌合中心)までの
長さも長くなる。
その結果、シリンダ側に位置するピストンの上死点、曳
高くなってエンジン圧縮比が大となり、場合によっては
ノック限界を越えてノッキングを招来する問題がある。
高くなってエンジン圧縮比が大となり、場合によっては
ノック限界を越えてノッキングを招来する問題がある。
(問題点を解決するだめの手段)
本発明は、上記の問題を解決することを目的としてなさ
れたもので、一端にピストンピンが嵌合される小端部を
、また他端にクランクシャフトが嵌合される大端部をそ
れぞれ備えた軽合金製のコネクティングロッドにおいて
、上記小端部と大端部との間に鋳抜き穴を形成するとと
もに該鋳抜き穴に対して上記小端部と大端部とを結ぶ軸
と直交する方向に所定の拡開応力を作用させるストラッ
ト部材を鋳込み嵌装してなるものである。
れたもので、一端にピストンピンが嵌合される小端部を
、また他端にクランクシャフトが嵌合される大端部をそ
れぞれ備えた軽合金製のコネクティングロッドにおいて
、上記小端部と大端部との間に鋳抜き穴を形成するとと
もに該鋳抜き穴に対して上記小端部と大端部とを結ぶ軸
と直交する方向に所定の拡開応力を作用させるストラッ
ト部材を鋳込み嵌装してなるものである。
(作 用)
上記の手段によると、コネクティングロッドの小端部と
大端部との間に鋳抜き穴を形成し、しかも該鋳抜き穴に
対して上記小端部と大端部とを結ぶ線と直交する方向に
拡開応力を作用させるストラット部材を鋳込み嵌装させ
たことから、上記鋳抜き大部分でコネクティングロッド
本体のマス質量を低下させ実質的な軸方向への熱膨張量
を低下させるとともにさらにストラット部材の拡開応力
により上記熱膨張時において軸方向に作用する熱膨張応
力を可能な限り軸直交方向に置換させて軸方向への延び
を阻止することができる。
大端部との間に鋳抜き穴を形成し、しかも該鋳抜き穴に
対して上記小端部と大端部とを結ぶ線と直交する方向に
拡開応力を作用させるストラット部材を鋳込み嵌装させ
たことから、上記鋳抜き大部分でコネクティングロッド
本体のマス質量を低下させ実質的な軸方向への熱膨張量
を低下させるとともにさらにストラット部材の拡開応力
により上記熱膨張時において軸方向に作用する熱膨張応
力を可能な限り軸直交方向に置換させて軸方向への延び
を阻止することができる。
(実施例)
先ず、第1図および第2図は、本考案の第1実施例に係
るエンジン用軽合金製コネクティングロッドを示してい
る 第1図において、符号lは例えばアルミニウム等の軽合
金によって形成された自動車エンジン用のコネクティン
グロッドであり、該コネクティングロッドlの小端部(
スモールエンド)2側にピストンピン嵌合孔3が、また
大端部(ビッグエンド)4側にはクランクシャフト嵌合
孔5がそれぞれ形成されている。上記大端部4は、その
略中央部位置で上下方向に2分割可能な上方側コネクテ
ィングロッド本体端部6と、下方側キャップ7とから構
成されており、その分割面を衝合せ面Fとして一体的に
衝合せられている。一方、上記コネクティングロッド本
体端部6およびキャップ7には、それぞれ上記衝合せ面
Fにおいて相互に対向する半円状の凹部6 a、 7
aを有し、これら各凹部6 a、 7 aによって上記
クランクシャフト嵌合孔5が形成されている。
るエンジン用軽合金製コネクティングロッドを示してい
る 第1図において、符号lは例えばアルミニウム等の軽合
金によって形成された自動車エンジン用のコネクティン
グロッドであり、該コネクティングロッドlの小端部(
スモールエンド)2側にピストンピン嵌合孔3が、また
大端部(ビッグエンド)4側にはクランクシャフト嵌合
孔5がそれぞれ形成されている。上記大端部4は、その
略中央部位置で上下方向に2分割可能な上方側コネクテ
ィングロッド本体端部6と、下方側キャップ7とから構
成されており、その分割面を衝合せ面Fとして一体的に
衝合せられている。一方、上記コネクティングロッド本
体端部6およびキャップ7には、それぞれ上記衝合せ面
Fにおいて相互に対向する半円状の凹部6 a、 7
aを有し、これら各凹部6 a、 7 aによって上記
クランクシャフト嵌合孔5が形成されている。
そして、上記大端部4は、上記コネクティングロッド本
体端部6と上記キャップ7の各両端部に相互に対向して
設けられたボルト挿通孔6b、7bにボルト11.11
を挿通してこれら両者をクランクシャフト9を介し相互
に締結することにより一体化して構成されている。また
、上記小端部2のピストンピン嵌合孔3には、ピストン
ピン13が嵌合される。なお、符号10は、ホワイトメ
タルである。
体端部6と上記キャップ7の各両端部に相互に対向して
設けられたボルト挿通孔6b、7bにボルト11.11
を挿通してこれら両者をクランクシャフト9を介し相互
に締結することにより一体化して構成されている。また
、上記小端部2のピストンピン嵌合孔3には、ピストン
ピン13が嵌合される。なお、符号10は、ホワイトメ
タルである。
一方、上記コネクティングロッド1の上記小端部2と大
端部4との間の最もマス質量の大きい大端部寄りコネク
ティングロッド本体端部6中央Aには、例えば図示のよ
うに断面略台形状の鋳抜き穴14が形成されており、該
鋳抜き穴14にはあらかじめ鋳込み段階において例えば
第2図に示すようなストラット部材15が嵌装されてい
る。
端部4との間の最もマス質量の大きい大端部寄りコネク
ティングロッド本体端部6中央Aには、例えば図示のよ
うに断面略台形状の鋳抜き穴14が形成されており、該
鋳抜き穴14にはあらかじめ鋳込み段階において例えば
第2図に示すようなストラット部材15が嵌装されてい
る。
該ストラット部材15は、第2図から明らかなように、
上記断面略台形の鋳抜き穴14の底面部14a並びに両
側壁面部14b、14bの各々に対応する底辺部15a
、並びに両側辺部15b、15bを有し、かつ上記コネ
クティングロッドlを形成する軽合金よりもはるかに熱
膨張係数の小さい例えば鋼製材料で形成されている。従
って、上記鋳込み状態に於いては、当該熱膨張係数の大
きい軽合金製のコネクティングロッド本体の収縮に対し
軸直交方向に作用する残留応力を保持した状態で嵌装さ
れている。
上記断面略台形の鋳抜き穴14の底面部14a並びに両
側壁面部14b、14bの各々に対応する底辺部15a
、並びに両側辺部15b、15bを有し、かつ上記コネ
クティングロッドlを形成する軽合金よりもはるかに熱
膨張係数の小さい例えば鋼製材料で形成されている。従
って、上記鋳込み状態に於いては、当該熱膨張係数の大
きい軽合金製のコネクティングロッド本体の収縮に対し
軸直交方向に作用する残留応力を保持した状態で嵌装さ
れている。
すなわち、上記構成では、コネクティングロッドlの小
端部2と大端部4との間に鋳抜き穴14を形成し、しか
も該鋳抜き穴14に対して上記小端部2と大端部4とを
結ぶ線と直交する方向に拡開応力を作用させるストラッ
ト部材15を鋳込み嵌装させたことから、上記鋳抜き穴
14部分でコネクティングロッド本体端部6のマス質量
を低下させ実質的に軸方向への熱膨張量を低下させると
ともにさらにストラット部材」5の上記拡開応力により
上記熱膨張時においてコネクティングロッド軸方向に作
用する熱膨張応力を可能な限り軸直交方向に置換させる
ことができる。
端部2と大端部4との間に鋳抜き穴14を形成し、しか
も該鋳抜き穴14に対して上記小端部2と大端部4とを
結ぶ線と直交する方向に拡開応力を作用させるストラッ
ト部材15を鋳込み嵌装させたことから、上記鋳抜き穴
14部分でコネクティングロッド本体端部6のマス質量
を低下させ実質的に軸方向への熱膨張量を低下させると
ともにさらにストラット部材」5の上記拡開応力により
上記熱膨張時においてコネクティングロッド軸方向に作
用する熱膨張応力を可能な限り軸直交方向に置換させる
ことができる。
その結果、コネクティングロッド1の軸方向の熱膨張量
を可及的に減少さ仕ることができ、エンジン圧縮比の上
昇をも防止し得るのでノッキング発生の恐れも生じなく
なる。
を可及的に減少さ仕ることができ、エンジン圧縮比の上
昇をも防止し得るのでノッキング発生の恐れも生じなく
なる。
次に、第3図〜第5図は本発明の第2実施例に係るエン
ジン用軽合金製コネクティングロッドを示している。
ジン用軽合金製コネクティングロッドを示している。
この実施例では、上述の第1実施例におけるストラット
部材15を第4図および第5図に示すように表裏2面構
造にするとともにその周縁に支持フランジl 7,17
をエンドレスに形成し、例えば中央の2枚の支持プレー
ト部16.16をスポット溶接等により接合一体化する
ことによって断面I型に構成したものである。
部材15を第4図および第5図に示すように表裏2面構
造にするとともにその周縁に支持フランジl 7,17
をエンドレスに形成し、例えば中央の2枚の支持プレー
ト部16.16をスポット溶接等により接合一体化する
ことによって断面I型に構成したものである。
このような構成のストラット部材15′によると、該ス
トラット部材15′自体の剛性をより大きく向上させる
ことができるから、コネクティングロッド熱膨張時の上
述した残留応力による拡開作用もより有効に作用させる
ことができるようになり、軸方向への熱膨張量をさらに
効果的に減少させることができるようになる。
トラット部材15′自体の剛性をより大きく向上させる
ことができるから、コネクティングロッド熱膨張時の上
述した残留応力による拡開作用もより有効に作用させる
ことができるようになり、軸方向への熱膨張量をさらに
効果的に減少させることができるようになる。
(発明の効果)
本発明は、以上に説明したように、一端にピストンピン
が嵌合される小端部を、また他端にクランクシャフトが
嵌合される大端部をそれぞれ備えた軽合金製のコネクテ
ィングロッドにおいて、上記小端部と大端部との間に鋳
抜き穴を形成するとともに該鋳抜き穴に対して上記小端
部と大端部とを結ぶ軸と直交する方向に所定の拡開応力
を作用さ仕るストラット部材を鋳込み嵌装したことを特
徴とするものである。
が嵌合される小端部を、また他端にクランクシャフトが
嵌合される大端部をそれぞれ備えた軽合金製のコネクテ
ィングロッドにおいて、上記小端部と大端部との間に鋳
抜き穴を形成するとともに該鋳抜き穴に対して上記小端
部と大端部とを結ぶ軸と直交する方向に所定の拡開応力
を作用さ仕るストラット部材を鋳込み嵌装したことを特
徴とするものである。
従って、本発明によると、コネクティングロッドの小端
部と大端部との間に鋳抜き穴を形成し、しかも該鋳抜き
穴に対して上記小端部と大端部とを結ぶ線と直交する方
向に拡開応力を作用させるストラット部材を鋳込み嵌装
させたことから、上記鋳抜き大部分でコネクティングロ
ッド本体のマス質量を低下させ実質的な軸方向への熱膨
張量を低下させるとともにさらにストラット部材の拡開
応力により上記熱膨張時において軸方向に作用する熱膨
張応力を可能な限り軸直交方向に置換させることができ
るようになる。
部と大端部との間に鋳抜き穴を形成し、しかも該鋳抜き
穴に対して上記小端部と大端部とを結ぶ線と直交する方
向に拡開応力を作用させるストラット部材を鋳込み嵌装
させたことから、上記鋳抜き大部分でコネクティングロ
ッド本体のマス質量を低下させ実質的な軸方向への熱膨
張量を低下させるとともにさらにストラット部材の拡開
応力により上記熱膨張時において軸方向に作用する熱膨
張応力を可能な限り軸直交方向に置換させることができ
るようになる。
その結果、コネクティングロッドの軸方向へのジン圧縮
比の上昇をも防止し得るのでノッキング発生の恐れも生
じない。
比の上昇をも防止し得るのでノッキング発生の恐れも生
じない。
第1図は、本発明の第1実施例に係るエンジン用軽合金
製コネクティングロッドの正面図、第2図は、同コネク
ティングロッドに於けるストラット部材の斜視図、第3
図は、本発明の第2実施例に係るエンジン用軽合金製コ
ネクティングロッドの正面図、第4図は、同コネクティ
ングロッドに於けるストラット部材の斜視図、第5図は
、同ストラット部材の中央縦断面図である。 1・・・・・コネクティングロッド 2・・・・・小端部 3・・・・・ピストンピン嵌合孔 4・・・・・大端部 5・・・・・クランクシャフト嵌合孔 6・・・・・コネクティングロッド本体端部14・・・
・鋳抜き穴 15.15’ ・・ストラット部材 l :コネクティングロッド 2 =小端部 3 :ピストンビン嵌合孔 l :大端部 j :クランクシャフト嵌合孔 乙 :コネクティングロヅド本体端部/4Z
:vJ抜き穴 is、is’ニストラット部材 第3図
製コネクティングロッドの正面図、第2図は、同コネク
ティングロッドに於けるストラット部材の斜視図、第3
図は、本発明の第2実施例に係るエンジン用軽合金製コ
ネクティングロッドの正面図、第4図は、同コネクティ
ングロッドに於けるストラット部材の斜視図、第5図は
、同ストラット部材の中央縦断面図である。 1・・・・・コネクティングロッド 2・・・・・小端部 3・・・・・ピストンピン嵌合孔 4・・・・・大端部 5・・・・・クランクシャフト嵌合孔 6・・・・・コネクティングロッド本体端部14・・・
・鋳抜き穴 15.15’ ・・ストラット部材 l :コネクティングロッド 2 =小端部 3 :ピストンビン嵌合孔 l :大端部 j :クランクシャフト嵌合孔 乙 :コネクティングロヅド本体端部/4Z
:vJ抜き穴 is、is’ニストラット部材 第3図
Claims (1)
- 1. 一端にピストンピンが嵌合される小端部を、また
他端にクランクシャフトが嵌合される大端部をそれぞれ
備えた軽合金製のコネクティングロッドにおいて、上記
小端部と大端部との間に鋳抜き穴を形成するとともに該
鋳抜き穴に対して上記小端部と大端部とを結ぶ軸と直交
する方向に所定の拡開応力を作用させるストラット部材
を鋳込み嵌装したことを特徴とするエンジン用軽合金製
コネクティングロッド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22268786A JPS6376905A (ja) | 1986-09-20 | 1986-09-20 | エンジン用軽合金製コネクテイングロツド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22268786A JPS6376905A (ja) | 1986-09-20 | 1986-09-20 | エンジン用軽合金製コネクテイングロツド |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6376905A true JPS6376905A (ja) | 1988-04-07 |
Family
ID=16786338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22268786A Pending JPS6376905A (ja) | 1986-09-20 | 1986-09-20 | エンジン用軽合金製コネクテイングロツド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6376905A (ja) |
-
1986
- 1986-09-20 JP JP22268786A patent/JPS6376905A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4643145A (en) | Reinforcement of engine blocks | |
| JPH0373751B2 (ja) | ||
| JPH0222493Y2 (ja) | ||
| JPS602530B2 (ja) | 内燃機関用コンロツド | |
| US5809946A (en) | Structure of an open deck type cylinder block | |
| JPH0821299A (ja) | 内燃機関のシリンダブロック | |
| US4567865A (en) | Crankcase for an internal combustion engine | |
| GB2347194A (en) | I.c. engine piston of light construction | |
| JPS591085Y2 (ja) | 内燃機関のシリンダブロツク | |
| JPH0768970B2 (ja) | ラダーフレーム | |
| US7258094B1 (en) | Engine block component brace | |
| JPS5918196Y2 (ja) | 内燃機関用ピストンピン | |
| JPS6142974Y2 (ja) | ||
| US1795949A (en) | Composite piston | |
| JPH0730977Y2 (ja) | エンジンのクランクシャフト軸受構造 | |
| JPS6311381Y2 (ja) | ||
| JPH0786336B2 (ja) | 内燃機関のピストン | |
| JPH0533719Y2 (ja) | ||
| JP2501665Y2 (ja) | ラダ―フレ―ム | |
| JPH055286Y2 (ja) | ||
| JPS6338346Y2 (ja) | ||
| KR100205723B1 (ko) | 경량화된 구조의 커넥팅 로드 | |
| JPS6337489Y2 (ja) | ||
| JPS5924852Y2 (ja) | 内燃機関用組立形ピストン | |
| KR0125572Y1 (ko) | 피스톤 핀보스의 이중보강구조 |