JPS641493B2 - - Google Patents
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- JPS641493B2 JPS641493B2 JP53122685A JP12268578A JPS641493B2 JP S641493 B2 JPS641493 B2 JP S641493B2 JP 53122685 A JP53122685 A JP 53122685A JP 12268578 A JP12268578 A JP 12268578A JP S641493 B2 JPS641493 B2 JP S641493B2
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Polyesters Or Polycarbonates (AREA)
Description
本発明は、ポリブチレンテレフタレート成形材
料の製造方法に関するものである。 ポリブチレンテレフタレートは機械的特性、電
気的特性、耐熱性などが優れているため近年機械
部品用途に広く使用されている。しかしながらポ
リブチレンテレフタレートから射出成形により、
精密機械部品を成形する用途に対してはいまだ改
良が必要とされているのが現状である。すなわち
精密機械部品を射出成形する際には成形サイクル
を短縮させ、生産性を高めると同時に個々の成形
品それぞれの寸法均一性、重量均一性が射出成形
シヨツト間およびシヨツト内で達成されることが
要求されるが、ポリブチレンテレフタレート単独
ではかかる要件をすべて十分に満足することがで
きない。 そこで従来からポリエステル樹脂の上記成形性
を改良する手段としては離型剤により成形品の離
型を容易にしたり、核剤によりポリエステルの結
晶性を高めたりする方法が知られているが、これ
らの方法では成形性を十分改良できない。例え
ば、特公昭47−48894号公報にはポリブチレンテ
レフタレートに離型性を改良するための脂肪酸エ
ステルや金属石けんを配合する技術が記載されて
いるが、ここで使用される脂肪酸エステル等は射
出成形機内での溶融状態（時間・温度）で変質を
受けやすく、精密部品の寸法精度を改良する効果
が不十分であり、また射出成形機内での滞留時間
が長い場合あるいは、再生品を使用した場合には
物性の低下が大きい。 また、特公昭47−32435号公報や特公昭48−
4907公報にはポリエステルチツプに脂肪族金属塩
および／または無機固体粉末を均一にまぶす方法
が記載されているが、この方法では静電気の発生
その他の理由により、均一にまぶした塩が再分離
し、成形品の品質が射出成形のシヨツトごとに変
動するという欠点がある。 また特開昭51−39756公報には離型性を改良す
るためにポリエステル粒子表面にパラフインを付
着させる技術が記載されているが、ここで使用さ
れるパラフインは室温で液状物か、あるいは融点
の比較的低い固形物であるため射出成形機のポツ
パ内でチツプ間の摩擦係数が変化し、チツプの移
送が均一でなくなり、可塑化状態が不安定とな
り、安定した品質の成形品が得られがたい欠点が
ある。 このように従来の方法にはそれぞれの問題があ
り、これをポリブチレンテレフタレートに適用し
ても成形性、成形品の品質、成形品の寸法、重量
その他の諸特性の均一性において十分満足すべき
結果を得ることができない。 そこで本発明者らは、成形サイクルが向上し、
かつ成形品の寸法安定性ならびに品質安定性が良
好なポリブチレンテレフタレート成形材料を得る
目的で鋭意検討した結果、上記目的は次の手段を
採用することにより効果的に達成できることを見
い出し本発明に到達した。 すなわち、分子量が500〜12000のポリエチレン
ワツクスをポリブチレンテレフタレート形成原料
の重合が完結するまでの任意の段階において、前
記原料の反応生成混合物に、最終的に得られるポ
リブチレンテレフタレートを基準にして0.01〜
2.0重量％添加するという手段を採用することに
よつて本発明の目的が達成される。 本発明の製造方法によるポリエステル成形材料
は、成形サイクルが極めて短縮されると共に、成
形品シヨツト間およびシヨツト内での成形品寸法
ならびに成形品重量の変動が小さく、また溶融状
態での変質が少ないので、射出成形機内における
高温での長時間滞留や再生品使用での物性低下が
大幅に改善され、とくに精密機械部品などの射出
成形用途に有用である。具体的に本発明法を詳述
する。 まず、本発明におけるポリブチレンテレフタレ
ートとは実質的にテレフタル酸またはテレフタル
酸誘導体とブタンジオールを縮重合して得られた
ものであるが、酸成分の一部をイソフタル酸、ア
ジピン酸、セバシン酸などの他のジカルボン酸
で、またジオール成分の一部をエチレングリコー
ル、ヘキサメチレングリコール、デカメチレング
リコール、ポリメチレングリコール、ポリテトラ
メチレングリコール、シクロヘキサンジメタノー
ルなどの他のジオール成分でそれぞれ置換したも
のをも包含する。 かかるポリブチレンテレフタレートはオルトク
ロルフエノール溶液100ml当り、0.5gr濃度、25℃
で測定したときの相対粘度が1.30〜1.75、好まし
くは1.3〜1.65が適当である。ポリブチレンテレ
フタレートの相対粘度が1.30以下では機械的強度
が低くなりすぎ、また1.75以上では寸法安定性が
著しく低下するため好ましくない。 本発明に用いるポリエチレンワツクスは、分子
量500ないし12000、好ましくは1000ないし8000の
エチレンホモポリマまたはエチレンと30重量％ま
での他のモノマー例えばプロピレン、１―ブテ
ン、ブタジエン、無水マレイン酸、アクリル酸エ
ステルとの共重合物や酸化変性物およびその金属
塩である。これらのうちもつても好ましいものは
エチレンホモポリマ、酸化ポリエチレンである。 前記ポリエチレンワツクスの分子量が500以下
では離型性が低下して離型時に成形品に変性が生
じる。他方分子量が12000以上になるとポリエチ
レンワツクス自体の分散性が悪化し、成形品の寸
法安定性が不良となるので好ましくない。ここで
分子量とは、ワツクスの135℃デカリン溶液の極
限粘度をＭ＝2.51×104〔η〕1.235により換算して求
めた値を言う。ただし前記式においてＭ＝分子
量、〔η〕＝極限粘度を意味する。 ポリエチレンワツクスの添加量はポリブチレン
テレフタレートに対して0.01〜2.0重量％、好ま
しくは0.05〜1.0重量％が適当である。添加量が
0.01重量％以下では、成形性、寸法安定性等の向
上効果を期待することができず、２重量％以上で
は成形性向上効果が飽和し、かえつてポリブチレ
ンテレフタレート自体の有する耐熱性ならびに機
械的性質を低下させるため好ましくない。 本発明におけるポリエチレンワツクスの添加時
期はポリブチレンテレフタレートの重合反応の完
結する以前に反応系中に添加しなければならな
い。 この段階で添加することにより成形品中の上記
添加物の分散がきわめて良好になり、重合完結後
添加するとか、あるいは押出し機を用いて添加す
る方法では得られない非常にすぐれた物性、寸法
精度、寸法安定性、重量安定性が得られる。 また、上記添加剤の添加方法としては特に制限
はないが、例えば１，４―ブタンジオールの融点
以上の温度で１，４―ブタンジオールにポリエチ
レンワツクス、を混合分散させた混合液をポリブ
チレンテレフタレートの重合反応の途中に反応系
中に添加する方法が挙げられる。 本発明にはポリエチレンワツクスと同時に無機
固体粉末を重合時に添加して用いることができ
る。該無機固体粉末としてはたとえばタルク、ク
レー、ワラステナイト、マイカ、アスベスト、カ
オリン、サイロイド、アルミナなどが挙げられ、
特に核剤効果のすぐれたタルク、ワラステナイト
が好ましい。これらの無機固体粉末は粒子径が
0.5〜10μであることが望ましく、添加量はポリブ
チレンテレフタレートに対して0.01〜5.0重量％
が適当である。 本発明のポリエステル成形材料には、上記ポリ
ブチレンテレフタレート、重合時添加するポリエ
チレンワツクス、無機固体粉末以外に所望に応じ
てガラス繊維、酸化チタンなどの無機粉末、金属
石けん、脂肪酸エステルなどの可塑剤、難燃剤、
帯電防止剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、顔料、染
料等、あるいはポリブチレンテレフタレート以外
の公知の樹脂、例えばポリエチレン、ポリプロピ
レン、エチレン酢酸ビニル共重合体（EVA）、
EVA変性体などのポリオレフイン樹脂、ポリア
ミド樹脂、ポリエステル樹脂などを50重量％以下
の範囲で配合して用いることができる。 本発明のポリエステル成形材料は射出成形によ
り精密成形品、薄肉成形品を製造する用途にとく
に適しており、短かい成形サイクルで寸法精度の
すぐれた成形品を安定して得ることができる。ま
たその他押出成形、ブロー成形などに適用するこ
とも可能である。 本発明を以下実施例を挙げて説明する。 実施例 １ テレフタル酸100重量部に1.8倍モルの１，４―
ブタンジオールを添加し、さらに触媒としてチタ
ン酸テトラ―ｎ―ブチルを添加し、窒素雰囲気下
220℃でエステル化反応を行い、反応開始後約2.5
時間でエステル化を終了した。続いて得られた生
成物に分子量2000のポリエチレンワツクス（商品
名三井ハイワツクス210P、三井石油化学社製）
を生成ポリマに対し0.5％になるよう添加し、次
いで系を徐々に減圧とし最終的に245℃、0.5mm
Hg下、３時間10分重縮合を行なつてポリエステ
ル（相対粘度1.46）を得た。次いでポリエステル
をチツプ化し、130℃乾燥後、240℃で射出成形し
た。 寸法安定性、重量変動安定性は直径37mmの歯車
４個取り金型を用い、連続で100シヨツト成形し
各シヨツトの成形品について寸法変動が最も大き
い、最も外側に位置する歯車の最大外径、重量を
測定し、測定結果から正規分布に基ずく標準偏差
値を求める方法により測定した。また薄肉成形性
は厚さ0.8mm（中央部３mm厚さのリブ付き）、直径
80mmの円板金型を用い、連続で50シヨツト成形
し、各成形品について変形量を求める方法で測定
した。また引張強度はASTA1号ダンベル試験片
を成形し、測定した。結果を第１表に示す。 実施例 ２ 実施例１の分子量2000のポリエチレンワツクス
の代りに、分子量3000のポリエチレンワツクス
（三井ハイワツクス310MPを用いた以外実施例１
と同様に行なつた。結果を第１表に示す。 実施例 ３ 実施例１の分子量2000のポリエチレンワツクス
の代りに、分子量2400、酸価16の酸化ポリエチレ
ンワツクス（三井ハイワツクス4202E）を用いた
以外実施例１と同様に行なつた。結果を第１表に
示す。 実施例 ４ 実施例１の分子量2000のポリエチレンワツクス
の代りに、分子量3000のポリエチレンワツクス
（三井ハイワツクス310MP）と粉末タルクを各々
生成ポリマに対し0.5％になるよう添加した以外
は実施例１と同様に行なつた。結果を第２表に示
す。 実施例 ５ 実施例１の分子量2000ポリエチレンワツクスの
代りに、分子量3000のポリエチレンワツクス（三
井ハイワツクス310MP）と粉末ワラステナイト
を各々生成ポリマに対し0.5％になるよう添加し
た以外は実施例１と同様に行なつた。結果を第２
表に示す。 実施例 ６ 実施例１の分子量2000のポリエチレンワツクス
の代りに分子量2400、酸価16の酸化ポリエチレン
ワツクス（三井ハイワツクス4202E）と粉末タル
クを各々生成ポリマに対し0.5％になるよう添加
した以外は実施例１と同様に行なつた。結果を第
２表に示す。 比較例 １ 実施例１の分子量2000のポリエチレンワツクス
の代りに分子量3000のポリエチレンワツクス（三
井ハイワツクス310MP）を生成ポリマに対し
0.005％になるよう添加した以外は実施例１と同
様に行なつた。結果を第１表に示す。 比較例 ２ 実施例１の分子量2000のポリエチレンワツクス
の代りに分子量3000のポリエチレンワツクス（三
井ハイワツクス310MP）を生成ポリマに対し3.0
％になるよう添加した以外は実施例１と同様に行
なつた。結果を第１表に示す。 比較例 ３ 相対粘度1.47のポリブチレンテレフタレートに
分子量3000のポリエチレンワツクス（三井ハイワ
ツクス310MP）を0.5％ブレンドし、240℃に設定
した65mmφ押出し機を用いて溶融混合して、チツ
プ化した。次いで実施例１と同様な条件で射出成
形および性能テストを行なつた。結果を第１表に
示す。 比較例 ４ 相対粘度1.47のポリブチレンテレフタレートチ
ツプに分子量3000のポリエチレンワツクス（三井
ハイワツクス310MP）を0.5％添加し、室温でヘ
ンシエルミキサーを用いて混合し、次いで実施例
１と同様な条件で射出成形、性能テストを行なつ
た。結果を第１表に示す。 比較例 ５ 相対粘度1.47のポリブチレンテレフタレートチ
ツプを実施例１と同様な条件で射出成形、性能テ
ストを行なつた。結果を第１表に示す。 比較例 ６ 相対粘度1.47のポリブチレンテレフタレートに
分子量3000のポリエチレンワツクス（三井ハイワ
ツクス310MP）と粉末タルクを各々0.5％ブレン
ドし、240℃に設定した65mmφ押出し機を用い溶
融混合して、チツプ化した。次いで実施例１と同
様な条件で射出成形および性能テストを行なつ
た。結果を第２表に示す。 比較例 ７ 相対粘度1.47のポリブチレンテレフタレートチ
ツプに分子量3000のポリエチレンワツクス（三井
ハイワツクス310MP）と粉末タルクを各々0.5％
添加し、室温でヘンシエルミキサーを用いて混合
し、次いで実施例１と同様な条件で射出成形、性
能テストを行なつた。結果を第２表に示す。
料の製造方法に関するものである。 ポリブチレンテレフタレートは機械的特性、電
気的特性、耐熱性などが優れているため近年機械
部品用途に広く使用されている。しかしながらポ
リブチレンテレフタレートから射出成形により、
精密機械部品を成形する用途に対してはいまだ改
良が必要とされているのが現状である。すなわち
精密機械部品を射出成形する際には成形サイクル
を短縮させ、生産性を高めると同時に個々の成形
品それぞれの寸法均一性、重量均一性が射出成形
シヨツト間およびシヨツト内で達成されることが
要求されるが、ポリブチレンテレフタレート単独
ではかかる要件をすべて十分に満足することがで
きない。 そこで従来からポリエステル樹脂の上記成形性
を改良する手段としては離型剤により成形品の離
型を容易にしたり、核剤によりポリエステルの結
晶性を高めたりする方法が知られているが、これ
らの方法では成形性を十分改良できない。例え
ば、特公昭47−48894号公報にはポリブチレンテ
レフタレートに離型性を改良するための脂肪酸エ
ステルや金属石けんを配合する技術が記載されて
いるが、ここで使用される脂肪酸エステル等は射
出成形機内での溶融状態（時間・温度）で変質を
受けやすく、精密部品の寸法精度を改良する効果
が不十分であり、また射出成形機内での滞留時間
が長い場合あるいは、再生品を使用した場合には
物性の低下が大きい。 また、特公昭47−32435号公報や特公昭48−
4907公報にはポリエステルチツプに脂肪族金属塩
および／または無機固体粉末を均一にまぶす方法
が記載されているが、この方法では静電気の発生
その他の理由により、均一にまぶした塩が再分離
し、成形品の品質が射出成形のシヨツトごとに変
動するという欠点がある。 また特開昭51−39756公報には離型性を改良す
るためにポリエステル粒子表面にパラフインを付
着させる技術が記載されているが、ここで使用さ
れるパラフインは室温で液状物か、あるいは融点
の比較的低い固形物であるため射出成形機のポツ
パ内でチツプ間の摩擦係数が変化し、チツプの移
送が均一でなくなり、可塑化状態が不安定とな
り、安定した品質の成形品が得られがたい欠点が
ある。 このように従来の方法にはそれぞれの問題があ
り、これをポリブチレンテレフタレートに適用し
ても成形性、成形品の品質、成形品の寸法、重量
その他の諸特性の均一性において十分満足すべき
結果を得ることができない。 そこで本発明者らは、成形サイクルが向上し、
かつ成形品の寸法安定性ならびに品質安定性が良
好なポリブチレンテレフタレート成形材料を得る
目的で鋭意検討した結果、上記目的は次の手段を
採用することにより効果的に達成できることを見
い出し本発明に到達した。 すなわち、分子量が500〜12000のポリエチレン
ワツクスをポリブチレンテレフタレート形成原料
の重合が完結するまでの任意の段階において、前
記原料の反応生成混合物に、最終的に得られるポ
リブチレンテレフタレートを基準にして0.01〜
2.0重量％添加するという手段を採用することに
よつて本発明の目的が達成される。 本発明の製造方法によるポリエステル成形材料
は、成形サイクルが極めて短縮されると共に、成
形品シヨツト間およびシヨツト内での成形品寸法
ならびに成形品重量の変動が小さく、また溶融状
態での変質が少ないので、射出成形機内における
高温での長時間滞留や再生品使用での物性低下が
大幅に改善され、とくに精密機械部品などの射出
成形用途に有用である。具体的に本発明法を詳述
する。 まず、本発明におけるポリブチレンテレフタレ
ートとは実質的にテレフタル酸またはテレフタル
酸誘導体とブタンジオールを縮重合して得られた
ものであるが、酸成分の一部をイソフタル酸、ア
ジピン酸、セバシン酸などの他のジカルボン酸
で、またジオール成分の一部をエチレングリコー
ル、ヘキサメチレングリコール、デカメチレング
リコール、ポリメチレングリコール、ポリテトラ
メチレングリコール、シクロヘキサンジメタノー
ルなどの他のジオール成分でそれぞれ置換したも
のをも包含する。 かかるポリブチレンテレフタレートはオルトク
ロルフエノール溶液100ml当り、0.5gr濃度、25℃
で測定したときの相対粘度が1.30〜1.75、好まし
くは1.3〜1.65が適当である。ポリブチレンテレ
フタレートの相対粘度が1.30以下では機械的強度
が低くなりすぎ、また1.75以上では寸法安定性が
著しく低下するため好ましくない。 本発明に用いるポリエチレンワツクスは、分子
量500ないし12000、好ましくは1000ないし8000の
エチレンホモポリマまたはエチレンと30重量％ま
での他のモノマー例えばプロピレン、１―ブテ
ン、ブタジエン、無水マレイン酸、アクリル酸エ
ステルとの共重合物や酸化変性物およびその金属
塩である。これらのうちもつても好ましいものは
エチレンホモポリマ、酸化ポリエチレンである。 前記ポリエチレンワツクスの分子量が500以下
では離型性が低下して離型時に成形品に変性が生
じる。他方分子量が12000以上になるとポリエチ
レンワツクス自体の分散性が悪化し、成形品の寸
法安定性が不良となるので好ましくない。ここで
分子量とは、ワツクスの135℃デカリン溶液の極
限粘度をＭ＝2.51×104〔η〕1.235により換算して求
めた値を言う。ただし前記式においてＭ＝分子
量、〔η〕＝極限粘度を意味する。 ポリエチレンワツクスの添加量はポリブチレン
テレフタレートに対して0.01〜2.0重量％、好ま
しくは0.05〜1.0重量％が適当である。添加量が
0.01重量％以下では、成形性、寸法安定性等の向
上効果を期待することができず、２重量％以上で
は成形性向上効果が飽和し、かえつてポリブチレ
ンテレフタレート自体の有する耐熱性ならびに機
械的性質を低下させるため好ましくない。 本発明におけるポリエチレンワツクスの添加時
期はポリブチレンテレフタレートの重合反応の完
結する以前に反応系中に添加しなければならな
い。 この段階で添加することにより成形品中の上記
添加物の分散がきわめて良好になり、重合完結後
添加するとか、あるいは押出し機を用いて添加す
る方法では得られない非常にすぐれた物性、寸法
精度、寸法安定性、重量安定性が得られる。 また、上記添加剤の添加方法としては特に制限
はないが、例えば１，４―ブタンジオールの融点
以上の温度で１，４―ブタンジオールにポリエチ
レンワツクス、を混合分散させた混合液をポリブ
チレンテレフタレートの重合反応の途中に反応系
中に添加する方法が挙げられる。 本発明にはポリエチレンワツクスと同時に無機
固体粉末を重合時に添加して用いることができ
る。該無機固体粉末としてはたとえばタルク、ク
レー、ワラステナイト、マイカ、アスベスト、カ
オリン、サイロイド、アルミナなどが挙げられ、
特に核剤効果のすぐれたタルク、ワラステナイト
が好ましい。これらの無機固体粉末は粒子径が
0.5〜10μであることが望ましく、添加量はポリブ
チレンテレフタレートに対して0.01〜5.0重量％
が適当である。 本発明のポリエステル成形材料には、上記ポリ
ブチレンテレフタレート、重合時添加するポリエ
チレンワツクス、無機固体粉末以外に所望に応じ
てガラス繊維、酸化チタンなどの無機粉末、金属
石けん、脂肪酸エステルなどの可塑剤、難燃剤、
帯電防止剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、顔料、染
料等、あるいはポリブチレンテレフタレート以外
の公知の樹脂、例えばポリエチレン、ポリプロピ
レン、エチレン酢酸ビニル共重合体（EVA）、
EVA変性体などのポリオレフイン樹脂、ポリア
ミド樹脂、ポリエステル樹脂などを50重量％以下
の範囲で配合して用いることができる。 本発明のポリエステル成形材料は射出成形によ
り精密成形品、薄肉成形品を製造する用途にとく
に適しており、短かい成形サイクルで寸法精度の
すぐれた成形品を安定して得ることができる。ま
たその他押出成形、ブロー成形などに適用するこ
とも可能である。 本発明を以下実施例を挙げて説明する。 実施例 １ テレフタル酸100重量部に1.8倍モルの１，４―
ブタンジオールを添加し、さらに触媒としてチタ
ン酸テトラ―ｎ―ブチルを添加し、窒素雰囲気下
220℃でエステル化反応を行い、反応開始後約2.5
時間でエステル化を終了した。続いて得られた生
成物に分子量2000のポリエチレンワツクス（商品
名三井ハイワツクス210P、三井石油化学社製）
を生成ポリマに対し0.5％になるよう添加し、次
いで系を徐々に減圧とし最終的に245℃、0.5mm
Hg下、３時間10分重縮合を行なつてポリエステ
ル（相対粘度1.46）を得た。次いでポリエステル
をチツプ化し、130℃乾燥後、240℃で射出成形し
た。 寸法安定性、重量変動安定性は直径37mmの歯車
４個取り金型を用い、連続で100シヨツト成形し
各シヨツトの成形品について寸法変動が最も大き
い、最も外側に位置する歯車の最大外径、重量を
測定し、測定結果から正規分布に基ずく標準偏差
値を求める方法により測定した。また薄肉成形性
は厚さ0.8mm（中央部３mm厚さのリブ付き）、直径
80mmの円板金型を用い、連続で50シヨツト成形
し、各成形品について変形量を求める方法で測定
した。また引張強度はASTA1号ダンベル試験片
を成形し、測定した。結果を第１表に示す。 実施例 ２ 実施例１の分子量2000のポリエチレンワツクス
の代りに、分子量3000のポリエチレンワツクス
（三井ハイワツクス310MPを用いた以外実施例１
と同様に行なつた。結果を第１表に示す。 実施例 ３ 実施例１の分子量2000のポリエチレンワツクス
の代りに、分子量2400、酸価16の酸化ポリエチレ
ンワツクス（三井ハイワツクス4202E）を用いた
以外実施例１と同様に行なつた。結果を第１表に
示す。 実施例 ４ 実施例１の分子量2000のポリエチレンワツクス
の代りに、分子量3000のポリエチレンワツクス
（三井ハイワツクス310MP）と粉末タルクを各々
生成ポリマに対し0.5％になるよう添加した以外
は実施例１と同様に行なつた。結果を第２表に示
す。 実施例 ５ 実施例１の分子量2000ポリエチレンワツクスの
代りに、分子量3000のポリエチレンワツクス（三
井ハイワツクス310MP）と粉末ワラステナイト
を各々生成ポリマに対し0.5％になるよう添加し
た以外は実施例１と同様に行なつた。結果を第２
表に示す。 実施例 ６ 実施例１の分子量2000のポリエチレンワツクス
の代りに分子量2400、酸価16の酸化ポリエチレン
ワツクス（三井ハイワツクス4202E）と粉末タル
クを各々生成ポリマに対し0.5％になるよう添加
した以外は実施例１と同様に行なつた。結果を第
２表に示す。 比較例 １ 実施例１の分子量2000のポリエチレンワツクス
の代りに分子量3000のポリエチレンワツクス（三
井ハイワツクス310MP）を生成ポリマに対し
0.005％になるよう添加した以外は実施例１と同
様に行なつた。結果を第１表に示す。 比較例 ２ 実施例１の分子量2000のポリエチレンワツクス
の代りに分子量3000のポリエチレンワツクス（三
井ハイワツクス310MP）を生成ポリマに対し3.0
％になるよう添加した以外は実施例１と同様に行
なつた。結果を第１表に示す。 比較例 ３ 相対粘度1.47のポリブチレンテレフタレートに
分子量3000のポリエチレンワツクス（三井ハイワ
ツクス310MP）を0.5％ブレンドし、240℃に設定
した65mmφ押出し機を用いて溶融混合して、チツ
プ化した。次いで実施例１と同様な条件で射出成
形および性能テストを行なつた。結果を第１表に
示す。 比較例 ４ 相対粘度1.47のポリブチレンテレフタレートチ
ツプに分子量3000のポリエチレンワツクス（三井
ハイワツクス310MP）を0.5％添加し、室温でヘ
ンシエルミキサーを用いて混合し、次いで実施例
１と同様な条件で射出成形、性能テストを行なつ
た。結果を第１表に示す。 比較例 ５ 相対粘度1.47のポリブチレンテレフタレートチ
ツプを実施例１と同様な条件で射出成形、性能テ
ストを行なつた。結果を第１表に示す。 比較例 ６ 相対粘度1.47のポリブチレンテレフタレートに
分子量3000のポリエチレンワツクス（三井ハイワ
ツクス310MP）と粉末タルクを各々0.5％ブレン
ドし、240℃に設定した65mmφ押出し機を用い溶
融混合して、チツプ化した。次いで実施例１と同
様な条件で射出成形および性能テストを行なつ
た。結果を第２表に示す。 比較例 ７ 相対粘度1.47のポリブチレンテレフタレートチ
ツプに分子量3000のポリエチレンワツクス（三井
ハイワツクス310MP）と粉末タルクを各々0.5％
添加し、室温でヘンシエルミキサーを用いて混合
し、次いで実施例１と同様な条件で射出成形、性
能テストを行なつた。結果を第２表に示す。
【表】
【表】
【表】
Claims (1)
- １ 分子量が500〜12000のポリエチレンワツクス
をポリブチレンテレフタレート形成原料の重合が
完結するまでの任意の段階において、前記材料の
反応生成混合物に最終的に得られるポリブチレン
テレフタレートを基準にして0.01〜2.0重量％添
加することを特徴とする相対粘度1.3〜1.75のポ
リブチレンテレフタレート成形材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12268578A JPS5550025A (en) | 1978-10-06 | 1978-10-06 | Preparation of polybutylene terephthalate molding compound |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12268578A JPS5550025A (en) | 1978-10-06 | 1978-10-06 | Preparation of polybutylene terephthalate molding compound |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5550025A JPS5550025A (en) | 1980-04-11 |
| JPS641493B2 true JPS641493B2 (ja) | 1989-01-11 |
Family
ID=14842082
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12268578A Granted JPS5550025A (en) | 1978-10-06 | 1978-10-06 | Preparation of polybutylene terephthalate molding compound |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5550025A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5871944A (ja) * | 1981-10-26 | 1983-04-28 | Polyplastics Co | 耐熱安定性ポリエステル組成物 |
| JPS61271348A (ja) * | 1985-05-27 | 1986-12-01 | Eng Plast Kk | ポリブチレンテレフタレ−ト樹脂組成物 |
| US4699942A (en) * | 1985-08-30 | 1987-10-13 | Eastman Kodak Co. | Polyester compositions |
| JPH0689232B2 (ja) * | 1986-05-23 | 1994-11-09 | 東レ株式会社 | ポリブチレンテレフタレ−ト組成物 |
| JP2605071B2 (ja) * | 1987-12-25 | 1997-04-30 | 旭硝子株式会社 | 射出成形用樹脂組成物 |
| CN109844022B (zh) * | 2016-10-14 | 2021-10-29 | 三井化学株式会社 | 树脂组合物及成型体 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1416066A (en) * | 1972-09-27 | 1975-12-03 | Conwed Corp | Lubricant for the production of nylon and polytetramethylene terephthalate net-like structures |
| JPS49120949A (ja) * | 1973-03-26 | 1974-11-19 |
-
1978
- 1978-10-06 JP JP12268578A patent/JPS5550025A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5550025A (en) | 1980-04-11 |
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