JPS643219Y2 - - Google Patents
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- JPS643219Y2 JPS643219Y2 JP16471882U JP16471882U JPS643219Y2 JP S643219 Y2 JPS643219 Y2 JP S643219Y2 JP 16471882 U JP16471882 U JP 16471882U JP 16471882 U JP16471882 U JP 16471882U JP S643219 Y2 JPS643219 Y2 JP S643219Y2
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- Japan
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- resistor
- transistor
- modulator
- phase
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- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 10
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 description 18
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 8
- 239000013598 vector Substances 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000005236 sound signal Effects 0.000 description 2
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Inductance-Capacitance Distribution Constants And Capacitance-Resistance Oscillators (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
(イ) 産業上の利用分野
本考案は、FM変調器に関するもので、特に磁
気記録再生装置（VTR）のRF変調回路に用いて
好適なFM変調器に関する。
気記録再生装置（VTR）のRF変調回路に用いて
好適なFM変調器に関する。
(ロ) 従来の技術
VTRのRF変調回路中には、テレビジヨン信号
の音声信号をFM変調する為のFM変調器が配置
されている。前記FM変調器は、テレビジヨン放
送信号と同等の品質の信号を発生させなければな
らないので、例えばフリー発振周波数が安定であ
ることが要求される。
の音声信号をFM変調する為のFM変調器が配置
されている。前記FM変調器は、テレビジヨン放
送信号と同等の品質の信号を発生させなければな
らないので、例えばフリー発振周波数が安定であ
ることが要求される。
従来のFM変調器は、第２図に示す様に、エミ
ツタが共通接続された第１及び第２トランジスタ
１及び２より成る第１の差動対３と、同じくエミ
ツタが共通接続された第３及び第４トランジスタ
４及び５より成る第２の差動対６と、前記第１及
び第２トランジスタ１及び２のベース間（点Ａと
点Ｂとの間）に挿入される移相回路７と、第２及
び第４トランジスタ２及び５の共通コレクタ（点
Ｔ）と直流電源端子８との間に接続される負荷９
とによつて構成され、第１及び第２トランジスタ
１及び２の共通エミツタに接続された入力端子１
０に入力信号を加え、前記点Ｔに接続された出力
端子１１に出力信号を得るものである。尚、前記
負荷９は、コンデンサ１２、コイル１３及び抵抗
を並列接続した並列共振回路により構成され、接
続移相回路７は、点Ｂとアースとの間に接続され
たコンデンサ１４と点Ａと点Ｂとの間に接続され
た抵抗１５とによつて構成されている。
ツタが共通接続された第１及び第２トランジスタ
１及び２より成る第１の差動対３と、同じくエミ
ツタが共通接続された第３及び第４トランジスタ
４及び５より成る第２の差動対６と、前記第１及
び第２トランジスタ１及び２のベース間（点Ａと
点Ｂとの間）に挿入される移相回路７と、第２及
び第４トランジスタ２及び５の共通コレクタ（点
Ｔ）と直流電源端子８との間に接続される負荷９
とによつて構成され、第１及び第２トランジスタ
１及び２の共通エミツタに接続された入力端子１
０に入力信号を加え、前記点Ｔに接続された出力
端子１１に出力信号を得るものである。尚、前記
負荷９は、コンデンサ１２、コイル１３及び抵抗
を並列接続した並列共振回路により構成され、接
続移相回路７は、点Ｂとアースとの間に接続され
たコンデンサ１４と点Ａと点Ｂとの間に接続され
た抵抗１５とによつて構成されている。
しかして、第１及び第２トランジスタ１及び２
の共通エミツタに接続された第１定電流源１０に
流れる電流と第３及び第４トランジスタ４及び５
の共通エミツタに接続された第２定電流源１０１
に流れる電流を等しく設定すれば、入力端子１０
に入力信号が印加されないとき、第１及び第２差
動対３及び６の相互コンダクタンスが等しくな
り、第２図の回路は負荷９の並列共振周波数で決
まるフリー発振状態となる。また、入力端子１０
に入力信号が印加されると、前記入力信号に応じ
て前記第１及び第２差動対３及び６の相互コンダ
クタンスが変化し、第２及び第４トランジスタ２
及び５のコレクタ電流が変化するので、出力端子
１１に前記並列共振周波数から変移した周波数の
出力信号、すなわち変調出力信号が発生する。
の共通エミツタに接続された第１定電流源１０に
流れる電流と第３及び第４トランジスタ４及び５
の共通エミツタに接続された第２定電流源１０１
に流れる電流を等しく設定すれば、入力端子１０
に入力信号が印加されないとき、第１及び第２差
動対３及び６の相互コンダクタンスが等しくな
り、第２図の回路は負荷９の並列共振周波数で決
まるフリー発振状態となる。また、入力端子１０
に入力信号が印加されると、前記入力信号に応じ
て前記第１及び第２差動対３及び６の相互コンダ
クタンスが変化し、第２及び第４トランジスタ２
及び５のコレクタ電流が変化するので、出力端子
１１に前記並列共振周波数から変移した周波数の
出力信号、すなわち変調出力信号が発生する。
(ハ) 考案が解決しようとする問題点
しかしながら、第２図のFM変調器は、移相回
路７を構成する素子の値が温度により変化した
り、IC（集積回路）製造工程でバラついたりする
と、前記移相回路７の移相量が変化し、フリー発
振周波数が変化するという問題があつた。すなわ
ち、点Ｂに得られる信号は、移相回路７により点
Ａの信号をθ度移相したものであり、かつ第１及
び第２差動対３及び６はリミツタとして動作する
為に、点Ａの信号が第１トランジスタ１のベース
に、点Ｂの信号が第２及び第３トランジスタ２及
び４のベースにそれぞれ印加されるとき、点Ｔの
移相は、点Ａの位相よりα度遅れたものになる。
そして、移相回路７を構成する素子の値が変化
し、前記移相回路７の移相量が（θ＋△θ）度に
なると、それに応じて点Ｔの位相は（α＋△α）
度に変化し、その結果フリーラン発振周波数が変
化する。
路７を構成する素子の値が温度により変化した
り、IC（集積回路）製造工程でバラついたりする
と、前記移相回路７の移相量が変化し、フリー発
振周波数が変化するという問題があつた。すなわ
ち、点Ｂに得られる信号は、移相回路７により点
Ａの信号をθ度移相したものであり、かつ第１及
び第２差動対３及び６はリミツタとして動作する
為に、点Ａの信号が第１トランジスタ１のベース
に、点Ｂの信号が第２及び第３トランジスタ２及
び４のベースにそれぞれ印加されるとき、点Ｔの
移相は、点Ａの位相よりα度遅れたものになる。
そして、移相回路７を構成する素子の値が変化
し、前記移相回路７の移相量が（θ＋△θ）度に
なると、それに応じて点Ｔの位相は（α＋△α）
度に変化し、その結果フリーラン発振周波数が変
化する。
第２図の移相回路７を抜き出すと、第３図イの
如くなる。第３図において、点Ａと点Ｂとの間の
伝達関数は、 VB／VA＝１／jωC1／R1＋１／jωC1＝１／１＋jωC1R
1…(1) ［ただし、C1はコンデンサ１４の容量 R1は抵抗１５の抵抗値、 ωは角周波数］ となり、位相差θは、 θ＝−tan-1ωC1R1 …(2) となる。従つて、抵抗１５の抵抗値R1の変化に
対する前記θの変化は、 dθ／dR1＝−ωC1／１＋（ωC1R1）2 …(3) となり、前記抵抗１５の値が変化すると、前記θ
が変化し、それに応じてフリーラン発振周波数が
変化することが理解される。尚、点Ａの電圧と点
Ｂの電圧とをベクトルで示すと、第３図ロの如く
なる。
如くなる。第３図において、点Ａと点Ｂとの間の
伝達関数は、 VB／VA＝１／jωC1／R1＋１／jωC1＝１／１＋jωC1R
1…(1) ［ただし、C1はコンデンサ１４の容量 R1は抵抗１５の抵抗値、 ωは角周波数］ となり、位相差θは、 θ＝−tan-1ωC1R1 …(2) となる。従つて、抵抗１５の抵抗値R1の変化に
対する前記θの変化は、 dθ／dR1＝−ωC1／１＋（ωC1R1）2 …(3) となり、前記抵抗１５の値が変化すると、前記θ
が変化し、それに応じてフリーラン発振周波数が
変化することが理解される。尚、点Ａの電圧と点
Ｂの電圧とをベクトルで示すと、第３図ロの如く
なる。
(ニ) 問題点を解決するための手段
本考案は、上述の点に鑑み成されたもので、変
調出力信号を得る為のFM変調回路を、第１及び
第２の差動対から成る変調回路によつて構成する
とともに、前記第１差動対を構成する第１及び第
２トランジスタのベース間に挿入される移相回路
を、前記第１及び第２トランジスタのベース間に
接続される第１抵抗と、前記第２トランジスタの
ベースとアースとの間に直列接続される第２抵抗
及びコンデンサとによつて構成したことを特徴と
する。
調出力信号を得る為のFM変調回路を、第１及び
第２の差動対から成る変調回路によつて構成する
とともに、前記第１差動対を構成する第１及び第
２トランジスタのベース間に挿入される移相回路
を、前記第１及び第２トランジスタのベース間に
接続される第１抵抗と、前記第２トランジスタの
ベースとアースとの間に直列接続される第２抵抗
及びコンデンサとによつて構成したことを特徴と
する。
(ホ) 作用
本考案に依れば、温度変化等に起因する第１抵
抗の抵抗値の変化を、第２抵抗の抵抗値の変化で
補償することが出来るので、第１差動対を構成す
る第２トランジスタのベース電圧の位相変化を防
止出来、フリーラン発振周波数を正しく設定する
ことが出来る。
抗の抵抗値の変化を、第２抵抗の抵抗値の変化で
補償することが出来るので、第１差動対を構成す
る第２トランジスタのベース電圧の位相変化を防
止出来、フリーラン発振周波数を正しく設定する
ことが出来る。
(ヘ) 実施例
第１図イは、本考案の要部となる移相回路を示
す回路図で、１８は点Ａ（第２図の第１トランジ
スタ１のベース）と点Ｂ（第２図の第２トランジ
スタ２のベース）との間に接続される第１抵抗、
１７及び１９は前記点Ｂとアースとの間に直列接
続されるコンデンサ及び第２抵抗である。第１図
において、点Ａと点Ｂとの間の伝達関数は、 VB／VA＝R2＋１／jωC1／R1＋R2＋１／jωC1 ＝１＋jωC1R2／１＋jωC1（R1＋R2） …(4) ［ただし、R1は第１抵抗１８の抵抗値 R2は第２抵抗１９の抵抗値 C1はコンデンサ１７の容量］ となり、位相差ζは、 ζ＝tan-1−ωC1R1／１＋ω2C1 2R2（R1＋R2）＝−tan
-1ωC1（R1＋R2）＋tan-1ωC1R2…(5) を表わすことが出来る。
す回路図で、１８は点Ａ（第２図の第１トランジ
スタ１のベース）と点Ｂ（第２図の第２トランジ
スタ２のベース）との間に接続される第１抵抗、
１７及び１９は前記点Ｂとアースとの間に直列接
続されるコンデンサ及び第２抵抗である。第１図
において、点Ａと点Ｂとの間の伝達関数は、 VB／VA＝R2＋１／jωC1／R1＋R2＋１／jωC1 ＝１＋jωC1R2／１＋jωC1（R1＋R2） …(4) ［ただし、R1は第１抵抗１８の抵抗値 R2は第２抵抗１９の抵抗値 C1はコンデンサ１７の容量］ となり、位相差ζは、 ζ＝tan-1−ωC1R1／１＋ω2C1 2R2（R1＋R2）＝−tan
-1ωC1（R1＋R2）＋tan-1ωC1R2…(5) を表わすことが出来る。
さて、点Ａに得られる電圧は、第１図の移相回
路により移相され、点Ｂに位相がζ遅れた電圧が
発生する。前記点Ａ及びＢの電圧は、第２図の第
１及び第２差動対３及び６に印加されリミツタ増
幅される為、出力点Ｔに所定の出力信号が発生す
る。第４図は、点Ａ，点Ｂ，点Ｃ及び点Ｔの電圧
をベクトルで示したもので、出力点Ｔの電圧
（OE）は、点Ａの電圧（OA）と位相がαずれた
状態になる。前記位相差αは、＜AOCをφとすれ
ば、 α＝＜AOE＝１／２（＜AOD＋＜AOB） ＝１／２（φ＋π／２＋ζ） …(6) となり、第(5)式及び第(6)式から α＝π／４＋１／２｛tan-1ωC1R2 −2tan-1ωC1（R1＋R2）｝ …(7) となる。第(5)式、第(6)式及び第(7)式から、点Ａと
点Ｂとの間の位相差が第１抵抗１８の値の変化が
あつても変化しなければ、出力点Ｔの位相変化も
最小になると推測される。
路により移相され、点Ｂに位相がζ遅れた電圧が
発生する。前記点Ａ及びＢの電圧は、第２図の第
１及び第２差動対３及び６に印加されリミツタ増
幅される為、出力点Ｔに所定の出力信号が発生す
る。第４図は、点Ａ，点Ｂ，点Ｃ及び点Ｔの電圧
をベクトルで示したもので、出力点Ｔの電圧
（OE）は、点Ａの電圧（OA）と位相がαずれた
状態になる。前記位相差αは、＜AOCをφとすれ
ば、 α＝＜AOE＝１／２（＜AOD＋＜AOB） ＝１／２（φ＋π／２＋ζ） …(6) となり、第(5)式及び第(6)式から α＝π／４＋１／２｛tan-1ωC1R2 −2tan-1ωC1（R1＋R2）｝ …(7) となる。第(5)式、第(6)式及び第(7)式から、点Ａと
点Ｂとの間の位相差が第１抵抗１８の値の変化が
あつても変化しなければ、出力点Ｔの位相変化も
最小になると推測される。
そこで、第１抵抗１８の値R1の変化により第
(5)式がどの様に変化するかを調べる為、第(5)式を
R1で微分すると、 dζ／dR1＝ωC1a／１＋（ωC1aR1）2 −ωC1（１＋ａ）／１＋｛ωC1（１＋ａ）R1｝2
…(8) （ただし、R2＝aR1とする。） となり、dζ／dR1＝０となる様に、定数設定を行
なえばよいことが理解される。dζ／dR1＝０とす
れば、第(8)式は （ωC1R1）2（a2＋ａ）−１＝０ …(9) となり、ωC1R1＝τとすれば、 τ2（a2＋ａ）−１＝０ …(10) となる。従つて、第(10)式において、前記τを所定
値に設定すれば、 となり、前記ａを所定値に設定すれば、 となつて、温度変化に関わらず位相差を所定値に
保つことが出来る。
(5)式がどの様に変化するかを調べる為、第(5)式を
R1で微分すると、 dζ／dR1＝ωC1a／１＋（ωC1aR1）2 −ωC1（１＋ａ）／１＋｛ωC1（１＋ａ）R1｝2
…(8) （ただし、R2＝aR1とする。） となり、dζ／dR1＝０となる様に、定数設定を行
なえばよいことが理解される。dζ／dR1＝０とす
れば、第(8)式は （ωC1R1）2（a2＋ａ）−１＝０ …(9) となり、ωC1R1＝τとすれば、 τ2（a2＋ａ）−１＝０ …(10) となる。従つて、第(10)式において、前記τを所定
値に設定すれば、 となり、前記ａを所定値に設定すれば、 となつて、温度変化に関わらず位相差を所定値に
保つことが出来る。
第１図ロは、点の電圧の変化を示すもので、温
度変化により第１抵抗１８の値が変化したとき、
点Ｂの電圧ベクトルOBが円弧HBA上を移動する
ことを示している。第１図ロから明らかな如く、
前記ベクトルOBが変化しても、点Ａと点Ｂとの
間の位相差（＜AOB）がほとんど変化しない。
度変化により第１抵抗１８の値が変化したとき、
点Ｂの電圧ベクトルOBが円弧HBA上を移動する
ことを示している。第１図ロから明らかな如く、
前記ベクトルOBが変化しても、点Ａと点Ｂとの
間の位相差（＜AOB）がほとんど変化しない。
第５図は、本発明のFM変調器の一実施例で、
抵抗２０，２１，２２，２３，２４、ダイオード
２５，２６及びトランジスタ２７，２８，２９よ
り成るバイアス回路３０と、トランジスタ３１，
３２，３３より成る定電流回路３４と、ベースバ
イアストランジスタ３５，３６，３７及び抵抗３
８，３９，４０より成るベース分圧回路４１と、
バイアス用トランジスタ４２と、帰還用トランジ
スタ４３と、第１図と同様差動対３，６と負荷９
とコンデンサ１７、第１及び第２抵抗１８，１９
から成る移相回路１６とを備えており、第４のト
ランジスタ５はベース接地、差動対３，６はいず
れもトランジスタ３１，３２及び３３によつて共
通エミツタは直流的には定電流駆動されている。
抵抗２０，２１，２２，２３，２４、ダイオード
２５，２６及びトランジスタ２７，２８，２９よ
り成るバイアス回路３０と、トランジスタ３１，
３２，３３より成る定電流回路３４と、ベースバ
イアストランジスタ３５，３６，３７及び抵抗３
８，３９，４０より成るベース分圧回路４１と、
バイアス用トランジスタ４２と、帰還用トランジ
スタ４３と、第１図と同様差動対３，６と負荷９
とコンデンサ１７、第１及び第２抵抗１８，１９
から成る移相回路１６とを備えており、第４のト
ランジスタ５はベース接地、差動対３，６はいず
れもトランジスタ３１，３２及び３３によつて共
通エミツタは直流的には定電流駆動されている。
入力端子１０に音声信号を印加すると、コンデ
ンサ１２及びコイル１３にて定まる周波数を有す
るフリーラン発振信号がFM変調されて、出力端
子１１からFM変調出力が得られる。その際、第
１図で説明した如く温度変化等により第１抵抗１
８の値が変化してもフリーラン発振周波数が変化
することは無い。
ンサ１２及びコイル１３にて定まる周波数を有す
るフリーラン発振信号がFM変調されて、出力端
子１１からFM変調出力が得られる。その際、第
１図で説明した如く温度変化等により第１抵抗１
８の値が変化してもフリーラン発振周波数が変化
することは無い。
(ト) 考案の効果
本考案によれば、極めて簡単な構成により、従
来生じていた移相回路の抵抗の温度変化による位
相遅れの変動を未然に防止し得ることができる。
来生じていた移相回路の抵抗の温度変化による位
相遅れの変動を未然に防止し得ることができる。
第１図イ，ロは本考案の要部となる移相回路及
びそのベクトル図、第２図は従来のFM変調器、
第３図イ，ロは各々従来の同変調器に用いる移相
回路及びベクトル図、第４図は本考案の同変調器
の特性図、第５図は本考案の同変調器の一実施例
を示す。 主な図番の説明、１…第１のトランジスタ、２
…第２トランジスタ、３，６…差動対、４…第３
のトランジスタ、５…第４のトランジスタ、１６
…移相回路、９…負荷、１０…入力端子、１１…
出力端子、１７…移相用のコンデンサ、１８…移
相用の抵抗、１９…補正用抵抗。
びそのベクトル図、第２図は従来のFM変調器、
第３図イ，ロは各々従来の同変調器に用いる移相
回路及びベクトル図、第４図は本考案の同変調器
の特性図、第５図は本考案の同変調器の一実施例
を示す。 主な図番の説明、１…第１のトランジスタ、２
…第２トランジスタ、３，６…差動対、４…第３
のトランジスタ、５…第４のトランジスタ、１６
…移相回路、９…負荷、１０…入力端子、１１…
出力端子、１７…移相用のコンデンサ、１８…移
相用の抵抗、１９…補正用抵抗。
Claims (1)
- エミツタがそれぞれ共通接続された第１及び第
２の差動対を構成する第１、第２、第３及び第４
トランジスタと、前記各差動対の共通エミツタに
それぞれ接続した定電流手段と、前記第１及び第
２の差動対の負荷として接続された並列共振回路
とを備え、前記定電流手段に流れる電流を入力信
号に応じて変化させることにより、前記並列共振
回路の一端に変調出力信号を得る様にしたFM変
調器において、前記第１及び第２トランジスタの
ベース間に第１抵抗を接続するとともに、前記第
２トランジスタのベースとアース間に第２抵抗と
コンデンサとの直列回路を接続したことを特徴と
するFM変調器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16471882U JPS5969515U (ja) | 1982-10-29 | 1982-10-29 | Ｆｍ変調器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16471882U JPS5969515U (ja) | 1982-10-29 | 1982-10-29 | Ｆｍ変調器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5969515U JPS5969515U (ja) | 1984-05-11 |
| JPS643219Y2 true JPS643219Y2 (ja) | 1989-01-27 |
Family
ID=30361059
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16471882U Granted JPS5969515U (ja) | 1982-10-29 | 1982-10-29 | Ｆｍ変調器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5969515U (ja) |
-
1982
- 1982-10-29 JP JP16471882U patent/JPS5969515U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5969515U (ja) | 1984-05-11 |
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