JPS64460B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS64460B2 JPS64460B2 JP4927986A JP4927986A JPS64460B2 JP S64460 B2 JPS64460 B2 JP S64460B2 JP 4927986 A JP4927986 A JP 4927986A JP 4927986 A JP4927986 A JP 4927986A JP S64460 B2 JPS64460 B2 JP S64460B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- creep
- transformation point
- solution
- alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 11
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 10
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 description 8
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 230000002431 foraging effect Effects 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000007751 thermal spraying Methods 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はTi−8Al−1Mo−1V合金の熱処理方
法に関する。
法に関する。
［従来技術］
Ti−8Al−1Mo−1V合金は熱間加工性が悪い
が、チタン合金中で最も密度が小さく、弾性係数
が高く、ジエツトエンジンのコンプレツサー部の
デイスク及びブレードに使われている。
が、チタン合金中で最も密度が小さく、弾性係数
が高く、ジエツトエンジンのコンプレツサー部の
デイスク及びブレードに使われている。
ジエツトエンジンのコンプレツサー部のデイス
ク及びブレードは高温に長時間さらされるため、
優れた機能的特性、特に強度、耐クリープ性、靭
性が要求される。
ク及びブレードは高温に長時間さらされるため、
優れた機能的特性、特に強度、耐クリープ性、靭
性が要求される。
ところで、Ti−8Al−1Mo−1V合金は溶体化
時効材として用いられることが多い。
時効材として用いられることが多い。
従来、Ti−8Al−1Mo−1V合金の熱処理方法
としては、 980℃〜（β変態点より19℃低い温度）にお
いて１時間溶体化後油冷（OQ）又は水冷
（WQ）を行ない、次いで時効処理を行なう方
法 980℃〜1010℃において１時間溶体化後、空
冷（AC）又はそれより速い冷却を行ない、次
いで時効処理を行なう方法 899℃〜927℃において１時間溶体化後油冷又
は水冷を行ない、空冷又はそれより速い冷却を
行ない、次いで時効処理を行なう方法 これらの方法はAMSに規定されているところ
である（AMS4972Cは棒材等につき規定してお
り、AMS4973Cは鍛造品等について規してい
る）。
としては、 980℃〜（β変態点より19℃低い温度）にお
いて１時間溶体化後油冷（OQ）又は水冷
（WQ）を行ない、次いで時効処理を行なう方
法 980℃〜1010℃において１時間溶体化後、空
冷（AC）又はそれより速い冷却を行ない、次
いで時効処理を行なう方法 899℃〜927℃において１時間溶体化後油冷又
は水冷を行ない、空冷又はそれより速い冷却を
行ない、次いで時効処理を行なう方法 これらの方法はAMSに規定されているところ
である（AMS4972Cは棒材等につき規定してお
り、AMS4973Cは鍛造品等について規してい
る）。
従来のかかる方法により熱処理したものは次の
ようなクリープ特性を有している。
ようなクリープ特性を有している。
保持温度 454℃
クリープ加重 28.1Kgｆ／mm2
保持時間 28時間
クリープ変形量 0.085％以上
［発明が解決しようとする問題点］
近年ジエツトエンジンの高出力化、高熱効率化
を図る目的のもとにそのガス温度の高温化がなさ
れており、かかる高温に耐え得るようにするた
め、Ti−8Al−1Mo−1V合金に対してより高い
耐クリープ特性が要求されている。
を図る目的のもとにそのガス温度の高温化がなさ
れており、かかる高温に耐え得るようにするた
め、Ti−8Al−1Mo−1V合金に対してより高い
耐クリープ特性が要求されている。
しかし、耐クリープ特性を向上させようとする
と、引張特性、靭性等の他の機械的特性の低下を
招いてしまう。
と、引張特性、靭性等の他の機械的特性の低下を
招いてしまう。
したがつて、引張特性、靭性等の他の機械的特
性の低下を招くことなく耐クリープ特性の向上を
図り得るような熱処理方法が望まれていた。
性の低下を招くことなく耐クリープ特性の向上を
図り得るような熱処理方法が望まれていた。
［問題点を解決するための手段］
上記問題点は、Ti−8Al−1Mo−1V合金を、
β変態点から５〜19℃低い温度において溶体化
後、冷却し、次いで時効処理を行なうことを特徴
とするTi−8Al−1Mo−1V合金の熱処理方法に
よつて解決される。
β変態点から５〜19℃低い温度において溶体化
後、冷却し、次いで時効処理を行なうことを特徴
とするTi−8Al−1Mo−1V合金の熱処理方法に
よつて解決される。
本発明において、Ti−8Al−1Mo−1V合金と
しては、たとえばAMS等に規定されているもの
が対象となる。
しては、たとえばAMS等に規定されているもの
が対象となる。
たとえば、重量％で、
Al：7.35〜8.35
Mo：0.75〜1.25
Ｖ：0.75〜1.25
Ti：残
という化学成分を有するものである。もちろん、
上記成分に不純物あるいは選択的添加元素を含ん
だものも対象となる。
上記成分に不純物あるいは選択的添加元素を含ん
だものも対象となる。
また、加工方法にも限定されない。すなわち、
鍛造品、鋳造品も対象となる。
鍛造品、鋳造品も対象となる。
本発明においては、β変態点から５〜19℃低い
温度において溶体化する。
温度において溶体化する。
ここでβ変態点は化学組成により変化するが、
たとえば、上記組成の合金の場合は1030〜1050℃
である。
たとえば、上記組成の合金の場合は1030〜1050℃
である。
β変態点から５〜19℃低い温度において溶体化
を行なう理由は次にある。
を行なう理由は次にある。
まず、β変態点から５℃低い温度以上の温度に
おいて溶体化を行なうと、第２図に示すように
（第２図の斜線部の右側の部分）、引張特性が低下
するからである。特に降伏強度（0.2％YS）、絞
り（RA）、伸び（El）は急激に低下する。また、
β変態点から19℃低い温度より低い温度において
溶体化を行なうと、引張特性の低下はないが、第
１図に示すように（第１図の斜線部の左側の部
分）クリープ変形量が大きくなつてしまう。
おいて溶体化を行なうと、第２図に示すように
（第２図の斜線部の右側の部分）、引張特性が低下
するからである。特に降伏強度（0.2％YS）、絞
り（RA）、伸び（El）は急激に低下する。また、
β変態点から19℃低い温度より低い温度において
溶体化を行なうと、引張特性の低下はないが、第
１図に示すように（第１図の斜線部の左側の部
分）クリープ変形量が大きくなつてしまう。
溶体化の保持時間、保持後の冷却速度について
は特に限定されないが、たとえば、AMS4972C、
4973Cに規定されているように１時間保持し、空
冷（AMS4972C）、水冷又は油冷（AMS4973C）
すればよい。
は特に限定されないが、たとえば、AMS4972C、
4973Cに規定されているように１時間保持し、空
冷（AMS4972C）、水冷又は油冷（AMS4973C）
すればよい。
なお、油冷又は水冷により急冷を行なえば耐ク
リープ特性は一段と向上する。
リープ特性は一段と向上する。
時効処理の条件は適宜選択すればよい。たとえ
ば、AMS4972C、4973Cに規定されているように
565〜595℃において８時間以上保持し、空冷すれ
ばよい。
ば、AMS4972C、4973Cに規定されているように
565〜595℃において８時間以上保持し、空冷すれ
ばよい。
［作用］
溶体化温度をβ変態点から５〜19℃低い温度に
すると、初析α量が減少し、時効後のミクロ組織
はクリープ性に良好な針状領域となる。
すると、初析α量が減少し、時効後のミクロ組織
はクリープ性に良好な針状領域となる。
一方、本発明における引張特性はβ変態点以下
での溶体化温度に鈍感であり、β変態点から５℃
低い温度まで溶体化温度を上げても影響はほとん
どない。
での溶体化温度に鈍感であり、β変態点から５℃
低い温度まで溶体化温度を上げても影響はほとん
どない。
［発明の実施例］
φ480mmの１トン鋳塊からの80角ビレツトを用
い、φ13mm及びφ22ｍの圧延丸棒を製作した。
い、φ13mm及びφ22ｍの圧延丸棒を製作した。
この丸棒の主な化学組成は、Ti−8Al−1Mo−
1V合金として7.77％Al、1.00％Mo、1.12％Ｖ、
0.093％Fe、0.100％Ｏであり、β変態点は1037℃
であつた。
1V合金として7.77％Al、1.00％Mo、1.12％Ｖ、
0.093％Fe、0.100％Ｏであり、β変態点は1037℃
であつた。
このようにして作製した試料につき、各種溶体
化処理温度で１時間溶体化後水冷した。次いで
593℃において８時間保持後空冷して時効処理を
行なつた。
化処理温度で１時間溶体化後水冷した。次いで
593℃において８時間保持後空冷して時効処理を
行なつた。
このようにして作製した試料について以下の項
目の特性を試験した。
目の特性を試験した。
（耐クリープ性）
クリープを次のの試験条件で行なつた。
保持温度 454℃
クリープ加重 28.1Kgｆ／mm2
保持時間 23時間
試験結果を第１図に示す。第１図において斜線
で示した部分は本発明の実施例の範囲であり、斜
線より左側の部分は従来例である。なお、点線は
β変態点を示している。
で示した部分は本発明の実施例の範囲であり、斜
線より左側の部分は従来例である。なお、点線は
β変態点を示している。
従来例においては0.085％以上のクリープ変形
量を示しているのに対し、実施例の範囲において
は0.05〜0.08％という良好なクリープ変形量を示
している。
量を示しているのに対し、実施例の範囲において
は0.05〜0.08％という良好なクリープ変形量を示
している。
（引張特性）
引張特性は常温における引張試験により調べ
た。その結果を第２図に示す。第２図において斜
線で示した部分は本発明の実施例の範囲であり、
斜線より左側の部分は従来例である。なお、点線
はβ変態点を示している。
た。その結果を第２図に示す。第２図において斜
線で示した部分は本発明の実施例の範囲であり、
斜線より左側の部分は従来例である。なお、点線
はβ変態点を示している。
実施例においても引張特性は従来例と変わりが
ないことがわかる。
ないことがわかる。
ただ、β変態点より５℃低い温度より高い温度
範囲においては引張特性は急激に低下している。
範囲においては引張特性は急激に低下している。
（破壊靭性）
破壊靭性については、ASTMに規格化されて
いるところに従いK1値により評価した。
いるところに従いK1値により評価した。
実施例におけるK1値は従来例におけるK1値と
ほとんど変りはなかつた。
ほとんど変りはなかつた。
［発明の効果］
以上説明したように、本発明は上記のように構
成したので、引張特性、破壊靭性等の機械的性質
を低下させることなく耐クリープ特性を大幅に向
上させることができた。
成したので、引張特性、破壊靭性等の機械的性質
を低下させることなく耐クリープ特性を大幅に向
上させることができた。
第１図は、溶体化温度に対するクリープ変形量
を示すグラフである。第２図は、溶体化温度に対
する引張特性を示すグラフである。
を示すグラフである。第２図は、溶体化温度に対
する引張特性を示すグラフである。
１ 金属基材表面に各種成分より成る溶射皮膜を
形成するに際して、まず金属基材に電流を通しそ
のジユール熱により金属基材を所定温度にまで高
めた後、溶射材料を溶射吹付けすることを特徴と
する金属表面の溶射処理方法。
形成するに際して、まず金属基材に電流を通しそ
のジユール熱により金属基材を所定温度にまで高
めた後、溶射材料を溶射吹付けすることを特徴と
する金属表面の溶射処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4927986A JPS62205253A (ja) | 1986-03-05 | 1986-03-05 | Ｔｉ−８Ａｌ−１Ｍｏ−１Ｖ合金の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4927986A JPS62205253A (ja) | 1986-03-05 | 1986-03-05 | Ｔｉ−８Ａｌ−１Ｍｏ−１Ｖ合金の熱処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62205253A JPS62205253A (ja) | 1987-09-09 |
| JPS64460B2 true JPS64460B2 (ja) | 1989-01-06 |
Family
ID=12826422
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4927986A Granted JPS62205253A (ja) | 1986-03-05 | 1986-03-05 | Ｔｉ−８Ａｌ−１Ｍｏ−１Ｖ合金の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62205253A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2580682B2 (ja) * | 1988-02-29 | 1997-02-12 | 三菱マテリアル株式会社 | 高強度および高靭性を有するα＋β型Ｔｉ合金部材の製造法 |
| FR2899241B1 (fr) * | 2006-03-30 | 2008-12-05 | Snecma Sa | Procedes de traitement thermiques et de fabrication d'une piece thermomecanique realisee dans un alliage de titane, et piece thermomecanique resultant de ces procedes |
| US7892369B2 (en) | 2006-04-28 | 2011-02-22 | Zimmer, Inc. | Method of modifying the microstructure of titanium alloys for manufacturing orthopedic prostheses and the products thereof |
| CN103028913B (zh) * | 2012-12-14 | 2015-10-21 | 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 | 一种高弹性Ti811球头用板的生产工艺 |
-
1986
- 1986-03-05 JP JP4927986A patent/JPS62205253A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62205253A (ja) | 1987-09-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3959766B2 (ja) | 耐熱性にすぐれたＴｉ合金の処理方法 | |
| CN1063495C (zh) | 用作电阻加热元件的含铝铁基合金 | |
| US4053330A (en) | Method for improving fatigue properties of titanium alloy articles | |
| JP4454492B2 (ja) | α−β型Ｔｉ−Ａｌ−Ｖ−Ｍｏ−Ｆｅ合金 | |
| JPH0686638B2 (ja) | 加工性の優れた高強度Ｔｉ合金材及びその製造方法 | |
| US20030098099A1 (en) | Alpha-beta type titanium alloy | |
| US5032357A (en) | Tri-titanium aluminide alloys containing at least eighteen atom percent niobium | |
| JP3145091B2 (ja) | 耐疲れき裂ニッケル基超合金 | |
| KR20200132992A (ko) | 고온 티타늄 합금 | |
| EP0260512B1 (en) | Method of forming fatigue crack resistant nickel base superalloys and products formed | |
| CN112601829A (zh) | 抗蠕变钛合金 | |
| JP3252596B2 (ja) | 高強度高靱性チタン合金の製造方法 | |
| EP0260510B1 (en) | Thermomechanical method of forming fatigue crack resistant nickel base superalloys and product formed | |
| JP2005076098A (ja) | 高強度α−β型チタン合金 | |
| JPH0641623B2 (ja) | 制御された膨張の合金 | |
| JPS61250138A (ja) | 冷間塑性加工性に優れたチタン合金 | |
| JPS64460B2 (ja) | ||
| EP0146288B1 (en) | high strength titanium alloy for use at elevated temperatures | |
| US4033767A (en) | Ductile corrosion resistant alloy | |
| JPH06116691A (ja) | ＴｉＡｌ金属間化合物系Ｔｉ合金の熱処理法 | |
| US2645575A (en) | Chromium-nickel titanium base alloys | |
| JPH0663076B2 (ja) | 等軸細粒の（α＋β）２相組織を有するチタン合金材の製造方法 | |
| JPH08134615A (ja) | 機械的性質の均衡性に優れた高力Ｔｉ合金の製造方法 | |
| JP2936899B2 (ja) | 非酸化性の酸に対する耐食性及び加工性に優れたチタン合金 | |
| JP3036396B2 (ja) | Ｎｅａｒβ型チタン合金の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |