PL172723B1 - Sposób kolejnego wytwarzania blachy stalowej, powleczonej stopem zelazowo-cynkowym oraz tradycyjnej blachy stalowej ocynkowanej PL PL PL - Google Patents
Sposób kolejnego wytwarzania blachy stalowej, powleczonej stopem zelazowo-cynkowym oraz tradycyjnej blachy stalowej ocynkowanej PL PL PLInfo
- Publication number
- PL172723B1 PL172723B1 PL93308269A PL30826993A PL172723B1 PL 172723 B1 PL172723 B1 PL 172723B1 PL 93308269 A PL93308269 A PL 93308269A PL 30826993 A PL30826993 A PL 30826993A PL 172723 B1 PL172723 B1 PL 172723B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- zinc
- bath
- steel sheet
- aluminum
- alloy
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 37
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 24
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 21
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 21
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 21
- KFZAUHNPPZCSCR-UHFFFAOYSA-N iron zinc Chemical compound [Fe].[Zn] KFZAUHNPPZCSCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 19
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 12
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 title claims abstract description 12
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims abstract description 108
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 77
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 64
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims abstract description 38
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 37
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 32
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 24
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 claims abstract description 15
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 11
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 5
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 3
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 claims description 2
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 4
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 10
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 8
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 229910017082 Fe-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017133 Fe—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910007570 Zn-Al Inorganic materials 0.000 description 1
- KCZFLPPCFOHPNI-UHFFFAOYSA-N alumane;iron Chemical compound [AlH3].[Fe] KCZFLPPCFOHPNI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000005244 galvannealing Methods 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Pyrane Compounds (AREA)
- Manufacturing Of Magnetic Record Carriers (AREA)
- Inorganic Insulating Materials (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
1. Sposób kolejnego wytwarzania blachy stalowej, powleczonej stopem zelazowo- cynkowym oraz tradycyjnej blachy stalowej ocynkowanej w tej samej linii cynkowania ciaglego i bez przerywania dzialania tej linii, w którym wytwarza sie pewna ilosc blachy stalowej powleczonej stopem zelazowo-cynkowym, przez prowadzenie blachy stalowej przez kapiel zawierajaca cynk i aluminium, zawierajaca wagowo mniej niz okolo 0,15% aluminium, oraz przez poddanie otrzymanej w ten sposób blachy powleczonej cynkiem dyfuzyjnej obróbce cieplnej, z przetworzeniem warstwy cynku, obecnej na blasze, w stop cynkowo-zelazowy, a nastepnie bezposrednio wytwarza sie pewna ilosc tradycyjnej blachy stalowej ocynkowanej poprzez doprowadzenie zawartosci aluminium w kapieli powyzej okolo 0,15%, kontynuowanie prowadzenia blachy stalowej przez kapiel oraz przez zaprzestanie dyfuzyjnej obróbki cieplnej, zn a m i e n n y tym, ze jako kapiel zawiera- jaca cynk i aluminium stosuje sie kapiel, zlozona z cynku, aluminium i krzemu, przy czym podczas wytwarzania blachy stalowej, powleczonej stopem zelazowo-cynkowym, stosuje sie zawartosc krzemu wynoszaca od 0,005% do nasycenia, i zawartosc aluminium wyno- szaca co najmniej 0,05%, natomiast podczas wytwarzania tradycyjnej blachy stalowej ocynkowanej stosuje sie zawartosc aluminium wynoszaca co najwyzej 0,5%. PL PL PL
Description
Wynalazek dotyczy sposobu kolejnego wytwarzania blachy stalowej, powleczonej stopem żelazowo-cynkowym, oraz tradycyjnej blachy stalowej ocynkowanej.
Do cynkowania ciągłego blachy stalowej stosuje się najczęściej bądź kąpiel, złożoną z cynku i wagowo z 0,10% do poniżej 0,15% aluminium, bądź też kąpiel, złożoną z cynku i wagowo z od powyżej 0,15% do 0,20% aluminium. Pierwszy rodzaj kąpieli stosuje się wówczas, gdy blachę powleczoną cynkiem, poddaje się - po odwodnieniu powłoki - dyfuzyjnej obróbce cieplnej, tak aby przekształcić powłokę cynkową w powłokę
172 723 ze stopu żelazowego-cynkowego, co nazywa się potocznie galvannealing. Drugiego rodzaju kąpieli używa się do wytwarzania tradycyjnej blachy ocynkowanej, to jest blachy, powleczonej cienką warstwą cynku. Jeżeli kąpiel zawiera mniej niż 0,12% aluminium, to na powierzchni granicznej pomiędzy żelazem i cynkiem powstaje cały szereg związków żelazowo-cynkowych, jak to jest podane na wykresie międzyfazowym cynk-żelazo, czego należy unikać przy wytwarzaniu tradycyjnej blachy ocynkowanej. W celu wyeliminowania wszelkiego zarodkowania fazy δ, zawartość aluminium powinna być większa od 0,15%. Z tego właśnie powodu drugi rodzaj kąpieli ma zawartość aluminium, przekraczającą 0,15%.
W przypadku zawartości aluminium, równej około 0,15% na powierzchni stali powstaje bardzo cienka warstwa stopu FezAb, która blokuje później wszelką dyfuzję. Z tego właśnie powodu pierwszy rodzaj kąpieli zawiera mniej niż 0,15% aluminium. Ten pierwszy rodzaj kąpieli wymaga jednak obecności co najmniej około 0,10% aluminium, aby hamować reakcję pomiędzy żelazem i cynkiem podczas przechodzenia blachy przez kąpiel, w przeciwnym przypadku reakcja ta przyczyniłaby się do nadmiernego wzrostu powłoki w kąpieli. Chociaż reakcja pomiędzy żelazem i cynkiem jest hamowana przez aluminium, to jednak powoduje ona powstawanie kamieni żelazowo-cynkowych, które gromadzą się na dnie kąpieli, i które są nazywane w związku z tym kamieniami dennymi. Te kamienie denne przestają się tworzyć, gdy tylko zawartość aluminium przekroczy 0,15%; nie powstają one zatem w drugim rodzaju kąpieli. W drugim rodzaju kąpieli część aluminium reaguje z żelazem blachy, tworząc związki FezAls, zwane pospolicie kamieniami pływającymi.
Wypada tu zasygnalizować, że w opisach patentowych JP-A-4218655 i JP-A-4235266 omówiono sposób wytwarzania blachy galvannealed, w którym wykorzystuje się kąpiel, złożoną z Zn, 0,001-0,2% Si i 0,05-0,20% Al, gdyż krzem i aluminium mają poprawić obrabialność mechaniczną blachy. Skoro stosowana kąpiel odpowiada kąpieli, używanej w sposobie według wynalazku, przeto w znanym sposobie nie powinno występować powstawanie kamieni dennych; tymczasem w powyższych dokumentach nie ma o tym wzmianki. Należy tu również zauważyć, że w opisie patentowym JP-A-03068748, który dotyczy cynkowania ciągłego w kąpieli z cynku z 0,05-5% Al, 0,005-0,8% Si i 0,1-3% Mn, w celu wytwarzania blachy galvannealed lub tradycyjnej blachy ocynkowanej, oraz który omawia problemy, odnoszące się do powstawania kamieni pływających i kamieni dennych, odradza się wręcz dodawania krzemu do kąpieli cynkującej Zn-Al, jeśli kąpiel ta zawiera mniej niż 5% aluminium, w tych warunkach krzem nie wywołałby żadnego efektu, poza efektem niekorzystnym w postaci tworzenia się plam nieocynkowanych. Treść merytoryczna tego dokumentu jest zatem diametralnie przeciwstawna temu, co stwierdzono i proponuje się w sposobie zgodnym z wynalazkiem.
Wiadomo również że w świecie techniki cynkowania ciągłego istnieją trzy rodzaje urządzeń do cynkowania: takie, które wykonują jedynie blachę typu galvannealed, takie, które wykonują tylko tradycyjną blachę ocynkowaną, oraz takie, które wykonują na przemian i bez przerw obydwa rodzaje blach w tej samej linii cynkowania. W tych ostatnich wykorzystuje się pierwszy rodzaj kąpieli do wykonywania blachy galvannealed oraz drugi rodzaj kąpieli do wykonywania tradycyjnej blachy ocynkowanej, przy czym podnosi się zawartość aluminium w kąpieli, w celu przejścia od pierwszego rodzaju kąpieli do drugiego - stosuje się w nich zatem taki sposób, jaki został podany powyżej. Ten znany sposób wykazuje tę niedogodność, że wskutek zwiększenia zawartości aluminium w kąpieli podczas przechodzenia od pierwszego jej rodzaju do drugiego denne kamienie żelazowo-cynkowe, które znajdują się wówczas w kąpieli, przekształcają się stopniowo w pływające kamienie żelazowo-aluminiowe, wypływają ku górze i wytwarzają usterki na blasze, która przechodzi przez kąpiel, istnieje zatem niebezpieczeństwo wytwarzania pewnej dużej ilości blachy o niższej jakości za każdym razem, gdy przechodzi się od wytwarzania blachy gałvannealed do wytwarzania tradycyjnej blachy ocynkowanej.
172 723
Jeśli chodzi o przygotowanie powierzchni blachy, prowadzenie blachy przez kąpiel, odwadnianie powłoki, jej ewentualną obróbkę cieplną i jej chłodzenie, to jest zrozumiałe, że można wykorzystywać dobrze znane techniki, na przykład techniki opisane w rozdziale Cynkowanie i aluminiowe ciągłe w Les Techniques de rineemeur, Vo1. M5, Report No. M 1525, (Jul.1987), E.Buscarlet s.1-13, Pub.Les Techniques de l’Ingenieur, Paris, ISSN 0399-4139.
Celem wynalazku jest dostarczenie sposobu, omówionego powyżej rodzaju, w którym jednak wyeliminowano niedogodności znanego sposobu.
W tym celu stosuje się w myśl wynalazku jako kąpiel zawierającą cynk i aluminium kąpiel, złożoną z cynku, aluminium i krzemu, przy czym zawartość krzemu wynosi od 0,005% do nasycenia, a zawartość aluminium wynosi co najmniej 0,05% podczas wytwarzania blachy stalowej, powleczonej stopem żelazowo-cynkowym, natomiast co najwyżej 0,5% podczas wytwarzania tradycyjnej blachy stalowej ocynkowanej.
Sposób kolejnego wytwarzania blachy stalowej, powleczonej stopem żelazowo-cynkowym oraz tradycyjnej blachy stalowej ocynkowanej w tej samej linii cynkowania ciągłego i bez przerywania działania tej linii, w którym wytwarza się pewną ilość blachy stalowej powleczonej stopem żelazowo-cynkowym, przez prowadzenie blachy stalowej przez kąpiel zawierającą cynk i aluminium, zawierającą wagowo mniej niż około 0,15% aluminium, oraz przez poddanie otrzymanej w ten sposób blachy powleczonej cynkiem dyfuzyjnej obróbki cieplnej, z przetworzeniem warstwy cynku, obecnej na blasze, w stop cynkowo-żelazowy, a następnie bezpośrednio wytwarza się pewną ilość tradycyjnej blachy stalowej ocynkowanej poprzez doprowadzenie zawartości aluminium w kąpieli powyżej około 0,15%, kontynuowanie prowadzenia blachy stalowej przez kąpiel oraz przez zaprzestanie dyfuzyjnej obróbki cieplnej, odznacza się według wynalazku tym, że jako kąpiel zawierającą cynk i aluminium stosuje się kąpiel, złożoną z cynku, aluminium i krzemu, przy czym podczas wytwarzania blachy stalowej, powleczonej stopem żelazowo-cynkowym, stosuje się zawartość krzemu wynosząca od 0,005% do nasycenia, i zawartość aluminium wynoszącą co najmniej 0,05%, natomiast podczas wytwarzania tradycyjnej blachy stalowej ocynkowanej stosuje się zawartość aluminium wynoszącą co najwyżej 0,5%.
Korzystnie stosuje się kąpiel zawierającą co najmniej 0,10% aluminium podczas wytwarzania blachy powleczonej stopem żelazowo-cynkowym.
Korzystnie stosuje się kąpiel zawierającą co najjmniej 0,01% krzemu.
Korzystnie stosuje się kąpiel zawierającą co najwyżej 0,10% krzemu.
Korzystnie utrzymuje się stały skład kąpieli procesu ccuntowama prz.ez kompensowanie zużywania się kąpieli za pomocą do nii^j stopu cynku zawżerającego od 0,05 do 0,5% aluminium i od 0,05 do 1,5% krzemu przy czym stosuje się zawartość aluminium w tym stopie w przybliżeniu równą zawartości aluminium w kąpieli.
Korzystnie utrzymuje się stały skład kąpieli podczas procesu cynkowania przez kompensowanie zużywania się kąpieli za pomocą dodawania ekwiwalentu stopu cynku zawierającego od 0,05 do 0,5% aluminium i od 0,05 do 1,5% krzemu w postaci co najmniej jednego stopu przejściowego i cynku lub ekwiwalentu tego stopu cynku w postaci co najmniej jednego innego, zawierającego mniej dodatków, stopu przejściowego i stopu na bazie cynku.
W sposobie według wynalazku zawartość aluminium powinna wzrosnąć przynajmniej do 0,05% podczas wytwarzania blachy galvannealed, ponieważ przy mniejszych zawartościach istnieje niebezpieczeństwo powstawania zbyt grubych powłok. Nie powinna ona przekraczać 0,5% podczas wytwarzania tradycyjnej blachy ocynkowanej, gdyż w przeciwnym przypadku istnieje niebezpieczeństwo powstawania usterek ciągłości powłoki. Wymagana jest zawartość co najmniej 0,005% krzemu, w celu uniknięcia tworzenia się kamieni dennych i kamieni zawierających aluminium. Kąpiel nie może odznaczać się przesyceniem krzemem, ponieważ wówczas mogą powstawać usterki powłokowe.
172 723
Pożądane jest, aby kąpiel zawierała co najmniej 0,10% aluminium w przypadku wytwarzania blachy galvannealed. Pożądane jest również, aby kąpiel zawierała co najmniej 0,01% oraz co najwyżej 0,10% krzemu.
Stwierdzono, ze w takiej kąpieli nie obserwuje się powstawania pływających kamieni zawierających aluminium. Stwierdzenie to jest szczególnie ważne w przypadku wytwarzania klasycznej blachy ocynkowanej. Podczas wytwarzania tradycyjnej blachy ocynkowanej w drugim rodzaju kąpieli w technikach dotychczasowych /Zn oraz od powyżej 0,15% do 0,20% Al/ szczególnie trudno jest regulować dokładnie skład kąpieli procesu cynkowania wskutek tego, że kąpiel wyczerpuje się szybciej z aluminium niż z cynku właśnie z powodu tworzenia się pływających kamieni zawierających aluminium, stąd w praktyce jest się zmuszonym do zmieniania zawartości aluminium w kąpieli według krzywej zębatej, to zaś powoduje niebezpieczeństwo wytwarzania przez krótkie okresy powłoki o niższej jakości. Otóż, ponieważ w sposobie według wynalazku nie obserwuje się powstawania kamieni zawierających aluminium, przeto szybkości wyczerpywania się cynku i aluminium w kąpieli są w przybliżeniu równe sobie, co czyni szczególnie łatwą regulację składu kąpieli. Wprawdzie występuje powstawanie małych ilości kamieni pływających Fe-Si, jednak nie są one bynajmniej szkodliwe dla procesu cynkowania - wytworzone powłoki mają znakomitą jakość.
Wynalazek jest bliżej objaśniony w przedstawionych poniżej przykładach realizacji.
Szybkości wyczerpywania się cynku i aluminium w kąpieli są w przybliżeniu równe, zatem wskazane jest utrzymywanie składu kąpieli w procesie cynkowania przez kompensowanie zużywania się kąpieli za pomocą dodawania do kąpieli:
- bądź stopu cynku zawierającego od 0,05 do 0,5% aluminium i od 0,05 do 1,5% krzemu, przy czym zawartość aluminium w tym stopie jest równa w przybliżeniu zawartości aluminium w kąpieli,
- bądź też ekwiwalentu tego stopu cynku w postaci co najmniej jednego stopu przejściowego i cynku lub w postaci co najmniej jednego innego stopu przejściowego, zawierającego mniej dodatków i stopu na bazie cynku.
Gdy wytwarza się na przykład tradycyjną blachę ocynkowaną w kąpieli zawierającej 0,20% Al, wówczas jest w pełni wskazane, aby uzupełnić tę kąpiel stopem cynku, zawierającym 0,20% Al, przykładowo stopem z 0,20% Al i 0,1% Si, ponieważ w ten sposób utrzymuje się w każdym momencie zawartość aluminium w kąpieli na żądanym poziomie 0,20%. Jest oczywiste, że można by zastąpić ten stop z 0,20% Al i 0,1% Si ekwiwalentem, utworzonym na przykład w 90% przez cynk, a w 10% przez stop cynku z 2% Al i 1% Si.
Alternatywnie, kąpiel można uzupełnić ekwiwalentem utworzonym w 90% przez stop cynku zawierający 0,10% Al i 0,05% Si i w 10% przez stop cynku zawierający 1% Al 0,5% Si.
Typowe przykłady składów kąpieli, które można stosować w sposobie według wynalazku, są podane poniżej:
172 723
| Zn - | 0,07% | Al | - 0,005% Si | |||
| Zn | - | 0, 07% | Al | - | 0,010% | Si |
| Zn | - | 0,07% | Al | - | 0,020% | Si |
| Zn | - | 0, 07% | Al | - | 0,040% | Si |
| Zn | - | 0,07% | Al | - | 0,060% | Si |
| Zn | - | 0,07% | Al | - | 0,080% | Si |
| Zn | - | 0,07% | Al | - | 0,100% | Si |
| Zn | - | 0,10% | Al | - | 0,005% | Si |
| Zn | - | 0,10% | Al | - | 0,010% | Si |
| Zn | - | 0,10% | Al | - | 0,020% | Si |
| Zn | - | 0,10% | Al | - | 0,040% | Si |
| Zn | - | 0,10% | Al | - | 0,060% | Si |
| Zn | - | 0,10% | Al | - | 0,080% | Si |
| Zn | - | 0,10% | Al | - | 0,100% | Si |
| Zn | - | 0,12% | Al | - | 0,005% | Si |
| Zn | - | 0,12% | Al | - | 0,010% | Si |
| Zn | - | 0,12% | Al | - | 0,020% | Si |
| Zn | - | 0, 12% | Al | - | 0,040% | Si |
| Zn | - | 0,12% | Al | - | 0,060% | Si |
| Zn | - | 0,12% | Al | - | 0,080% | Si |
| Zn | - | 0,12% | Al | - | 0,100% | Si |
| Zn | - | 0,14% | Al | - | 0,005% | Si |
| Zn | - | 0,14% | Al | - | 0,010% | Si |
| Zn | - | 0,14% | Al | - | 0,020% | Si |
| Zn | - | 0,14% | Al | - | 0,040% | Si |
| Zn | - | 0, 14% | Al | - | 0,060% | Si |
| Zn | - | 0,14% | Al | - | 0,080% | Si |
| Zn | - | 0,14% | Al | - | 0,100% | Si |
| Zn | - | 0,16% | Al | - | 0,005% | Si |
| Zn | - | 0,16% | Al | - | 0,010% | Si |
| Zn | - | 0, 16% | Al | - | 0,020% | Si |
| Zn | - | 0,16% | Al | - | 0,040% | Si |
| Zn | - | 0, 16% | Al | - | 0,060% | Si |
| Zn | - | 0,16% | Al | - | 0,080% | Si |
| Zn | - | 0, 16% | Al | - | 0,100% | Si |
| Zn | - | 0,18% | Al | - | 0,005% | Si |
| Zn | - | 0, 18% | Al | - | 0,010% | Si |
Zn - 0,18% Al - 0,020% Si
172 723
Ί
| Zn | - | 0, 18% | Al | - | 0,040% | Si |
| Zn | - | 0, 18% | Al | - | 0, 060% | Si |
| Zn | - | 0, 18% | Al | - | 0, 0 8 0 % | Si |
| Zn | - | 0, 18% | Al | - | 0,100% | Si |
| Zn | - | 0,20% | Al | - | 0, 005% | Si |
| Zn | - | 0,20% | Al | - | 0,010% | Si |
| Zn | - | 0,20% | Al | - | 0,020% | Si |
| Zn | - | 0,20% | Al | - | 0,040% | Si |
| Zn | - | 0,20% | Al | - | 0,060% | Si |
| Zn | - | 0, 20% | Al | - | 0,080% | Si |
| Zn | - | 0,20% | Al | - | 0,100% | Si |
| Zn | - | 0,25% | Al· | - | 0,005% | Si |
| Zn | - | 0, 25% | Al | - | 0,010% | Sl |
| Zn | - | 0,25% | Al | - | 0,020% | Si |
| Zn | - | 0,25% | Al | - | 0,040% | Si |
| Zn | - | 0,25% | Al | - | 0,060% | Si |
| Zn | - | 0,25% | Al | - | 0,080% | Si |
| Zn | - | 0,25% | Al | - | 0,100% | C 2 |
| Zn | - | 0, 30% | Al | - | 0,005% | Sl |
| zn | - | 0, 30% | Al | - | 0,010% | Sl |
| Zn | - | 0, 30% | Al | - | 0,020% | Sl |
| Zn | - | 0, 30% | Al | - | 0,040% | Si |
| Zn | - | 0,30% | Al | - | 0,060% | Si |
| Zn | - | 0, 30% | Al | - | 0,080% | Si |
| Zn | - | 0, 30% | Al | - | 0,100% | Si |
| Zn | - | 0, 40% | Al | - | 0,005% | Sl |
| Zn | - | 0, 40% | Al | - | 0,010% | Si |
| Zn | - | 0, 40% | Al | - | 0,020% | Si |
| Zn | - | 0, 40% | Al | - | 0,040% | Si |
| Zn | - | 0,40% | Al | - | 0,060% | Si |
| Zn | - | 0,40% | Al | - | 0,080% | Si |
| Zn | 0, 40% | Al | - | 0,100% | Si |
Składy te można stosować w temperaturach od 430°C do 510°C, czyli w temperaturach, jakie stosuje się normalnie podczas cynkowania ciągłego. Korzystne może być jednak stosowanie wyższych temperatur w przypadku składów z zawartością krzemu większą od 0,06%. Zbędne jest dodanie, że składy mające do 0,14% Al stosuje się podczas wytwarzania blachy galvannealed, natomiast te, które mają co najmniej 0,16% Al, są stosowane podczas wytwarzania tradycyjnej blachy ocynkowanej.
172 723
Przez określenie kąpiel, złożona z cynku, aluminium i krzemu, używane w tym opisie, należy rozumieć kąpiel, która zawiera jedynie te trzy metale, zanieczyszczenia obecne w sposobie nieunikniony w tych metalach, oraz zanieczyszczenia, wprowadzane do kąpieli podczas prowadzenia przez, nią blachy.
Claims (6)
1. Sposób kolejnego wytwarzania blachy stalowej, powleczonej stopem żelazowocynkowym oraz tradycyjnej blachy stalowej ocynkowanej w tej samej linii cynkowania ciągłego i bez przerywania działania tej linii, w którym wytwarza się pewną ilość blachy stalowej powleczonej stopem żelazowo-cynkowym, przez prowadzenie blachy stalowej przez kąpiel zawierającą cynk i aluminium, zawierającą wagowo mniej niż około 0,15% aluminium, oraz przez poddanie otrzymanej w ten sposób blachy powleczonej cynkiem dyfuzyjnej obróbce cieplnej, z przetworzeniem warstwy cynku, obecnej na blasze, w stop cynkowo-żelH7nwv. a następnie bezpośrednio wytwarza się pewna ilość tradvcvinei
- r ' j----- ' ' j f ~ ~ - - - -A - - — - j VJL <, — j jj- j blachy stalowej ocynkowanej poprzez doprowadzenie zawartości aluminium w kąpieli powyżej około 0,15%, kontynuowanie prowadzenia blachy stalowej przez kąpiel oraz przez zaprzestanie dyfuzyjnej obróbki cieplnej, znamienny tym, że jako kąpiel zawierającą cynk i aluminium stosuje się kąpiel, złożoną z cynku, aluminium i krzemu, przy czym podczas wytwarzania blachy stalowej, powleczonej stopem żelazowo-cynkowym, stosuje się zawartość krzemu wynoszącą od 0,005% do nasycenia, i zawartość aluminium wynoszącą co najmniej 0,05%, natomiast podczas wytwarzania tradycyjnej blachy stalowej ocynkowanej stosuje się zawartość aluminium wynoszącą co najwyżej 0,5%.
2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że stosuje się kąpiel zawierającą co najmniej 0,10% aluminium podczas wytwarzania blachy powleczonej stopem żelazowo-cynkowym.
3. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że stosuje się kąpiel zawierającą co najmniej 0,01% krzemu.
4. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że stosuje się kąpiel zawierającą co najwyżej 0,10% krzemu.
5. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że utrzymuje się stały skład kąpieli podczas procesu cynkowania przez kompensowanie zużywania się kąpieli za pomocą dodawania do niej stopu cynku zawierającego od 0,05 do 0,5% aluminium i od 0,05 do 1,5% krzemu, przy czym stosuje się zawartość aluminium w tym stopie w przybliżeniu równą zawartości aluminium w kąpieli.
6. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że utrzymuje się stały skład kąpieli podczas procesu cynkowania przez kompensowanie zużywania się kąpieli za pomocą dodawania ekwiwalentu stopu cynku zawierającego od 0,05 do 0,5% aluminium i od 0,05 do 1,5% krzemu w postaci co najmniej jednego stopu przejściowego i cynku lub· ekwiwalentu tego stopu cynku w postaci co najmniej jednego innego, zawierającego mniej dodatków, stopu przejściowego i stopu na bazie cynku.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9212213A FR2696758B1 (fr) | 1992-10-13 | 1992-10-13 | Procédé de galvanisation en continu. |
| PCT/EP1993/002754 WO1994009173A1 (fr) | 1992-10-13 | 1993-10-08 | Procede de galvanisation en continu |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL308269A1 PL308269A1 (en) | 1995-07-24 |
| PL172723B1 true PL172723B1 (pl) | 1997-11-28 |
Family
ID=9434478
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL93308269A PL172723B1 (pl) | 1992-10-13 | 1993-10-08 | Sposób kolejnego wytwarzania blachy stalowej, powleczonej stopem zelazowo-cynkowym oraz tradycyjnej blachy stalowej ocynkowanej PL PL PL |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5882733A (pl) |
| EP (1) | EP0664838B1 (pl) |
| JP (1) | JPH08502098A (pl) |
| AT (1) | ATE141339T1 (pl) |
| AU (1) | AU688281B2 (pl) |
| BR (1) | BR9307186A (pl) |
| CA (1) | CA2144963A1 (pl) |
| DE (1) | DE69304079T2 (pl) |
| ES (1) | ES2092837T3 (pl) |
| FI (1) | FI100475B (pl) |
| FR (1) | FR2696758B1 (pl) |
| GR (1) | GR3021535T3 (pl) |
| HU (1) | HU216338B (pl) |
| PL (1) | PL172723B1 (pl) |
| RU (1) | RU2114930C1 (pl) |
| SK (1) | SK282049B6 (pl) |
| WO (1) | WO1994009173A1 (pl) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2219285C2 (ru) * | 2001-11-09 | 2003-12-20 | ЗАО "Нижнесергинский метизно-металлургический завод" | Способ изготовления ванн для нанесения покрытий из расплава цинка |
| WO2007048883A1 (fr) | 2005-10-27 | 2007-05-03 | Usinor | Procede de fabrication d'une piece a tres hautes caracteristiques mecaniques a partir d'une tole laminee et revetue |
| WO2008025438A1 (en) * | 2006-09-01 | 2008-03-06 | Umicore | Silicon-bearing zinc alloy for zinc-quench galvanisation |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU525668B2 (en) * | 1980-04-25 | 1982-11-18 | Nippon Steel Corporation | Hot dip galvanizing steel strip with zinc based alloys |
| US4330598A (en) * | 1980-06-09 | 1982-05-18 | Inland Steel Company | Reduction of loss of zinc by vaporization when heating zinc-aluminum coatings on a ferrous metal base |
| JPS6152337A (ja) * | 1984-08-20 | 1986-03-15 | Nippon Mining Co Ltd | 溶融亜鉛めつき用亜鉛合金 |
| JPS6240352A (ja) * | 1985-08-14 | 1987-02-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
| US4987037A (en) * | 1987-07-20 | 1991-01-22 | The Ohio State University | Galvanic coating with ternary alloys containing aluminum and magnesium |
| DE3734203A1 (de) * | 1987-10-09 | 1989-04-20 | Solms Juergen | Verfahren zum feuerverzinken von stahlgegenstaenden mit siliciumgehalten ueber 0,02% |
| JP2755387B2 (ja) * | 1988-04-12 | 1998-05-20 | 大洋製鋼株式会社 | プレコート鋼板用溶融亜鉛アルミニウム合金めっき鋼板の製造方法およびプレコート鋼板 |
| JP2765078B2 (ja) * | 1989-08-03 | 1998-06-11 | 住友金属工業株式会社 | 合金化溶融めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP2825675B2 (ja) * | 1990-11-14 | 1998-11-18 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPH04235266A (ja) * | 1991-01-09 | 1992-08-24 | Nippon Steel Corp | 加工性及び耐食性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
-
1992
- 1992-10-13 FR FR9212213A patent/FR2696758B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1993
- 1993-10-08 BR BR9307186A patent/BR9307186A/pt not_active IP Right Cessation
- 1993-10-08 US US08/934,897 patent/US5882733A/en not_active Expired - Fee Related
- 1993-10-08 SK SK410-95A patent/SK282049B6/sk unknown
- 1993-10-08 WO PCT/EP1993/002754 patent/WO1994009173A1/fr not_active Ceased
- 1993-10-08 AU AU51498/93A patent/AU688281B2/en not_active Ceased
- 1993-10-08 AT AT93922530T patent/ATE141339T1/de not_active IP Right Cessation
- 1993-10-08 CA CA002144963A patent/CA2144963A1/fr not_active Abandoned
- 1993-10-08 DE DE69304079T patent/DE69304079T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1993-10-08 ES ES93922530T patent/ES2092837T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1993-10-08 RU RU95112581A patent/RU2114930C1/ru active
- 1993-10-08 PL PL93308269A patent/PL172723B1/pl unknown
- 1993-10-08 EP EP93922530A patent/EP0664838B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1993-10-08 JP JP6509587A patent/JPH08502098A/ja active Pending
- 1993-10-08 HU HU9501070A patent/HU216338B/hu not_active IP Right Cessation
-
1995
- 1995-04-10 FI FI951700A patent/FI100475B/fi active
-
1996
- 1996-11-05 GR GR960402909T patent/GR3021535T3/el unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0664838A1 (fr) | 1995-08-02 |
| CA2144963A1 (fr) | 1994-04-28 |
| EP0664838B1 (fr) | 1996-08-14 |
| RU2114930C1 (ru) | 1998-07-10 |
| SK41095A3 (en) | 1996-02-07 |
| AU688281B2 (en) | 1998-03-12 |
| HU9501070D0 (en) | 1995-06-28 |
| HUT73031A (en) | 1996-06-28 |
| FI951700L (fi) | 1995-04-10 |
| FR2696758A1 (fr) | 1994-04-15 |
| SK282049B6 (sk) | 2001-10-08 |
| BR9307186A (pt) | 1999-03-30 |
| DE69304079T2 (de) | 1997-04-03 |
| ES2092837T3 (es) | 1996-12-01 |
| PL308269A1 (en) | 1995-07-24 |
| FI951700A0 (fi) | 1995-04-10 |
| US5882733A (en) | 1999-03-16 |
| ATE141339T1 (de) | 1996-08-15 |
| GR3021535T3 (en) | 1997-02-28 |
| HU216338B (hu) | 1999-06-28 |
| JPH08502098A (ja) | 1996-03-05 |
| AU5149893A (en) | 1994-05-09 |
| WO1994009173A1 (fr) | 1994-04-28 |
| FR2696758B1 (fr) | 1994-12-16 |
| DE69304079D1 (de) | 1996-09-19 |
| FI100475B (fi) | 1997-12-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7162091B2 (ja) | 金属被覆スチールストリップ | |
| JP7732984B2 (ja) | 曲げ加工性及び耐食性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| KR101308168B1 (ko) | 도금 조성물, 이를 이용한 도금 강재의 제조방법 및 도금 조성물이 코팅된 도금 강재 | |
| CN109234571B (zh) | 一种含锡带锌花锌铝镁镀层钢板及镀锌方法 | |
| PL172723B1 (pl) | Sposób kolejnego wytwarzania blachy stalowej, powleczonej stopem zelazowo-cynkowym oraz tradycyjnej blachy stalowej ocynkowanej PL PL PL | |
| Lynch | Hot-dip galvanizing alloys | |
| US6153314A (en) | Hot-dip galvanizing bath and process | |
| CA1175686A (en) | Zinc-aluminum alloys and coatings | |
| US6569268B1 (en) | Process and alloy for decorative galvanizing of steel | |
| US6280795B1 (en) | Galvanizing of reactive steels | |
| CA2106763A1 (en) | Galvanizing method and zinc alloy for use therein | |
| KR100525907B1 (ko) | 합금화 용융아연도금강판 제조방법 | |
| CN117821880A (zh) | 一种热浸镀合金镀层钢板及其制造方法 | |
| JPS6339249Y2 (pl) | ||
| KR20250164208A (ko) | 용융 Al-Zn계 도금 강판 및 그의 제조 방법 | |
| Stroud et al. | Metallurgical aspects of the use of nickel in galvanizing | |
| JPH0368748A (ja) | 合金化溶融めっき鋼板およびその製造方法 | |
| NZ199491A (en) | Aluminium-containing zinc alloy |