PL234774B1 - Sposób wytwarzania rdzeni magnetycznych metodą prasowania i spiekania - Google Patents
Sposób wytwarzania rdzeni magnetycznych metodą prasowania i spiekania Download PDFInfo
- Publication number
- PL234774B1 PL234774B1 PL424498A PL42449818A PL234774B1 PL 234774 B1 PL234774 B1 PL 234774B1 PL 424498 A PL424498 A PL 424498A PL 42449818 A PL42449818 A PL 42449818A PL 234774 B1 PL234774 B1 PL 234774B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- sintering
- pressing
- temperature
- recommended
- mpa
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 36
- 238000005245 sintering Methods 0.000 title claims abstract description 29
- 238000003825 pressing Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 6
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000000047 product Substances 0.000 claims abstract description 8
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims abstract description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000007514 turning Methods 0.000 claims abstract description 4
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 claims abstract description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 238000003801 milling Methods 0.000 claims abstract description 3
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims abstract description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims description 6
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 3
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 claims 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 238000007747 plating Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 11
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L hydroxy(oxo)manganese;manganese Chemical compound [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 8
- XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N Zinc monoxide Chemical compound [Zn]=O XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 5
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 3
- 239000011787 zinc oxide Substances 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 235000006748 manganese carbonate Nutrition 0.000 description 2
- 239000011656 manganese carbonate Substances 0.000 description 2
- 229940093474 manganese carbonate Drugs 0.000 description 2
- 229910000016 manganese(II) carbonate Inorganic materials 0.000 description 2
- XMWCXZJXESXBBY-UHFFFAOYSA-L manganese(ii) carbonate Chemical compound [Mn+2].[O-]C([O-])=O XMWCXZJXESXBBY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JIYIUPFAJUGHNL-UHFFFAOYSA-N [O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[Mn++].[Mn++].[Mn++].[Fe+3].[Fe+3].[Fe+3].[Fe+3].[Fe+3].[Fe+3].[Fe+3].[Fe+3].[Fe+3].[Fe+3].[Zn++].[Zn++] Chemical group [O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[O--].[Mn++].[Mn++].[Mn++].[Fe+3].[Fe+3].[Fe+3].[Fe+3].[Fe+3].[Fe+3].[Fe+3].[Fe+3].[Fe+3].[Fe+3].[Zn++].[Zn++] JIYIUPFAJUGHNL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 1
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010409 ironing Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- WJZHMLNIAZSFDO-UHFFFAOYSA-N manganese zinc Chemical compound [Mn].[Zn] WJZHMLNIAZSFDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010002 mechanical finishing Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 239000004014 plasticizer Substances 0.000 description 1
- 238000001694 spray drying Methods 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
Sposób wytwarzania rdzeni magnetycznych metodą prasowania i spiekania proszku żelaza i środka poślizgowego do prasowania na gorąco oraz obróbki mechanicznej, impregnacji tworzywem i pokryciem galwanicznym, charakteryzuje się tym, że proszek żelaza o zawartości 1% - 5% Si z maksymalną zawartością zanieczyszczeń poniżej 0,2% z dodatkiem środka poślizgowego w ilości 0,5 - 1% poddaje się jednokrotnemu prasowaniu na gorąco w temp. 85° - 120°C zalecanej 90° - 120°C, przy ciśnieniu prasowania 500 - 800 MPa i zalecanym ciśnieniu prasowania 750 – 800 Mpa do uzyskania gęstości części zielonej w całym przekroju > 7,25 g/cm2. Wysokotemperaturowy proces spiekania prowadzony jest w atmosferze ochronnej 100% H2, w temperaturze 1250° - 1350°C zalecanej 1300° - 1330°C, przy czym punkt rosy atmosfery ochronnej wynosi min. -40°C. Czas spiekania w strefie wysokotemperaturowej wynosi 30 - 50 min, a osiągnięta koercja na półprodukcie wynosi < 60 A/m. W dalszym procesie obróbkę mechaniczną detalu wykonuje się przez toczenie, frezowanie, szlifowanie, metodami erozyjnymi lub kalibracją, usunięcie ostrych pozostałości materiału tzw. gratów następuje metodą trowalizacji (obróbki wibrościernej), mycia i suszenia, zaś uszczelnienie porów w spiekach następuje metodą Maldaner lub technologiami adekwatnymi, a operacją zamykającą proces jest niklowanie galwaniczne, przy czym po tych operacjach wyrób gotowy ma koercję < 100 A/m.
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania rdzeni magnetycznych metodą prasowania i spiekania proszku żelaza i środka poślizgowego do prasowania na gorąco oraz obróbki mechanicznej, impregnacji tworzywem i pokryciem galwanicznym, stosowanych w transformatorach, silnikach elektrycznych, prądnicach, dławikach, elektromagnesach, przekaźnikach i wielu innych urządzeniach.
Znany z polskiego opisu patentowego nr 49822 sposób wytwarzania rdzeni z ferrytów manganowo-cynkowych, polega na wymieszaniu i rozdrobnieniu surowców wyjściowych na mokro lub sucho, wysuszeniu i sferrytyzowaniu mieszaniny surowców w temperaturze od 900°C do 1200°C, przemiale sferrytyzowanej masy i zgranulowaniu jej z dodatkiem plastyfikatorów, a następnie wyprasowaniu kształtek odpowiednio dobranym ciśnieniem od 5 do 100 MN/m2 i spieczeniu ich w atmosferze powietrza lub azotu w temperaturze od 1000°C do 1400°C. Spieczone rdzenie poddaje się mechanicznej obróbce wykończającej, a następnie kontroli własności magnetycznych i mechanicznych. Surowcami wyjściowymi są: tlenek żelaza, tlenek cynku i węglan manganu lub tlenek manganu. Skład mieszaniny surowców zawiera się w zakresie 55±5% molowych Fe2O3, 30±5% molowych MnO i 15±5 % molowych ZnO.
Znany z polskiego opisu patentowego nr 142833 sposób wytwarzania rdzeni magnetycznych z ferrytów manganowo-cynkowych, zwłaszcza rdzeni o dużych wymiarach oraz o skomplikowanych kształtach na drodze rozdrobnienia mieszaniny składającej się z tlenku żelaza, tlenku manganu i tlenku cynku, wysuszenia i zgranulowania tej mieszaniny, którą następnie prasuje się, poddaje się ferrytyzacji i spieka, charakteryzuje się tym, że jako tlenek żelaza stosuje się tlenek żelaza, którego temperatura początku spiekania jest niższa od temperatury, w której rozpoczyna się ekspansja układu surowców związana z tworzeniem się ferrytu, korzystnie niższa od 800°C, zaś jako tlenek manganu stosuje się tlenek manganu zawierający powyżej 90% manganu na trzecim stopniu utlenienia, stabilny w warunkach suszenia i granulowania mieszaniny surowców oraz w warunkach spiekania rdzeni, korzystnie uzyskany przez termiczny rozkład węglanu manganu w temperaturze od 960°C do 1100°C, przy czym rozpyłowe suszenie i granulowanie zmielonej na mokro mieszaniny składników wyjściowych przeprowadza się z dodatkiem środków wiążących, poślizgowych i powierzchniowo czynnych przy minimalnej zawartości wody, korzystnie o zawartości wody w zawiesinie od 25% do 38% do momentu uzyskania granulatu posiadającego gęstość usypową bez usadu w zakresie od 1200 do 1450 kg/m3, zaś prasowanie przeprowadza się przy ciśnieniu od 5 do 100 MN/m2 aż do uzyskania gęstości pozornej rdzeni w granicach od 2700 do 3300 kg/m3, korzystnie 3000 kg/m3.
Znany jest również z opisu patentowego nr EP1246950 sposób otrzymania elementów kształtowych poprzez spiekanie i prasowanie mieszanek proszkowych stali z dodatkami stopowymi, charakteryzuje się tym, że wstępnie ukształtowany półfabrykat jest poddawany wstępnemu spiekaniu w atmosferze korzystnie zdysocjowanego amoniaku w temperaturze (700-750)°C, korzystnie 720-730°C w czasie 20-40 min, korzystnie 30 min i pierwszemu dogęszczaniu pod ciśnieniem 700-800 MPa, korzystnie 750 MPa, a następnie drugiemu dogęszczaniu z jednoczesnym kalibrowaniem pod ciśnieniem 900-1000 MPa, korzystnie 950 MPa, po czym jest poddawany ostatecznemu spiekaniu w temperaturze 1100-1200°C, korzystnie 1120-1150°C w czasie 40-50 min, korzystnie 45 min.
Znany jest również sposób otrzymywania części z mieszanek proszkowych stali konstrukcyjnych z dodatkami stopowymi, polegający na prasowaniu, wstępnym spiekaniu w temp. 800-850°C, odkształcaniu wstępnie spieczonego półfabrykatu oraz spiekaniu ostatecznym w temperaturze 1120-1180°C w atmosferze ochronnej.
Otrzymane tym sposobem części mają niewystarczające parametry wytrzymałościowe, a w szczególności małą wytrzymałość na zginanie.
Poza tym znany jest sposób otrzymywania części z proszków metali z dodatkami stopowymi, w którym następuje prasowanie, wstępne spiekanie w temperaturze 650°C, powtórne prasowanie i powtórne spiekanie w temperaturze 1150°C.
Wysokorozwinięte urządzenia elektromagnetyczne do których należą min. silniki elektryczne, aktuatory, przetworniki itp. wymagają stosowania materiałów o bardzo specyficznych własnościach elektrycznych, magnetycznych (przenikalność magnetyczna, indukcja magnetyczna, stratność, indukcja nasycenia, rezystywność), parametrach wytrzymałościowych (granica wytrzymałości, granica plastyczności, wydłużenie względne, moduł Younga), formach geometrycznych.
Wytwarzanie tych elementów metodami tradycyjnymi - obróbka mechaniczna i wycinanie związana jest z powstawaniem dużej ilości odpadów i wysokim zużyciem energii, a co za tym idzie wysokimi kosztami wytworzenia.
PL 234 774 B1
Ponadto ingerencja mechaniczna zmienia parametry magnetyczne wyrobów co pociąga za sobą konieczność stosowania dodatkowych kosztownych operacji jak np. wyżarzania w H2.
Wytwarzane obecnie metodą spiekania rdzenie magnetyczne wykonywane są w następującej technologii:
- prasowanie przy ciśnieniu 500-650 MPa,
- wstępne wypalanie środka poślizgowego w temp. 750°-900°C,
- dogęszczanie przez prasowanie lub kalibrowanie przy ciśnieniu 500-650 MPa,
- spiekanie ostateczne w temp. 1150°-1250°C,
- obróbka mechaniczna bądź kalibrowanie niekorzystnie zwiększające koercję od 5-30%,
- wielogodzinne wyżarzanie obniżające poziom koercji magnetycznej do wymaganej wartości,
- impregnacja tworzywem zamykająca pory otwarte,
- śrutowanie,
- pokrycie galwaniczne.
Celem wynalazku jest takie przeprowadzenie procesu wytwarzania materiału wyjściowego, aby po jednokrotnym procesie prasowania i spiekania uzyskać możliwie najniższą koercję magnetyczną, która pozwoli na uzyskanie wymaganych końcowych parametrów magnetycznych oraz dobór obróbki wymiarowej wywołującej możliwie minimalny przyrost koercji oraz możliwie niską chropowatość powierzchni.
Biorąc pod uwagę powyższe uwarunkowania opracowano sposób będący przedmiotem wynalazku.
Sposób wytwarzania rdzeni magnetycznych metodą prasowania i spiekania proszku żelaza o zawartości 1%-5% Si z maksymalną zawartością zanieczyszczeń poniżej 0,2% oraz środka poślizgowego o nazwie handlowej LUBE HD firmy Hoganas w ilości 0,5%-1% wagowych do prasowania na gorąco oraz obróbki mechanicznej, impregnacji tworzywem i pokryciem galwanicznym, charakteryzuje się tym, że polega na jednokrotnym prasowaniu na gorąco w temp. 85°-120°C zalecanej 90°-120°C, przy ciśnieniu prasowania 500-800 MPa i zalecanym ciśnieniu prasowania 750-800 MPa. Uzyskana gęstość części zielonej w całym przekroju jest >7,25 g/cm2. Wysokotemperaturowy proces spiekania prowadzony jest w temperaturze 1250°-1350°C zalecanej 1300°-1330°C i spiekanie prowadzone jest w atmosferze ochronnej 100% H2, przy czym punkt rosy atmosfery ochronnej wynosi min. -40°C. Ponadto, czas spiekania w strefie wysokotemperaturowej wynosi 30-50 min, a osiągnięta koercja na półprodukcie wynosi < 60 A/m.
W dalszym procesie obróbkę mechaniczną detalu wykonuje się przez toczenie, frezowanie, szlifowanie, metodami erozyjnymi lub kalibracją, usuniecie ostrych pozostałości materiału tzw. gratów następuje metodą trowalizacji (obróbki wibrościernej), mycia i suszenia, zaś uszczelnienie porów następuje metodą Maldaner lub technologiami adekwatnymi, która daje gwarancję szczelności spieków, a operacją zamykającą proces jest niklowanie galwaniczne. Wyrób gotowy ma koercję < 100A/m.
Zastosowanie metody spiekania proszków, która jest praktycznie bezodpadowa pozwala na obniżenie kosztów wytworzenia i podniesienia konkurencyjności produkowanych tą metodą wyrobów.
Przedmiot wynalazku w przykładowym wykonaniu, uwidoczniono poniżej.
P r z y k ł a d I
Proszek żelaza firmy Hoganas AB o składzie ABC100.30 i uziarnieniu < 160μ jako baza, Fe1?Si w ilości 18% wagowych, środek poślizgowy o nazwie handlowej Lube HD firmy Hoganas - 0,60% wagowych prasuje się na gorąco w temp. 95°C +/- 2°C przy ciśnieniu 770 MPa.
Proces spiekania przeprowadzany jest w temperaturze 1310°C +/-10°C w czystym wodorze (100% H2) o punkcie rosy -40°C w czasie 30 min.
P r z y k ł a d II
Proszek firmy Hoganas AB o składzie np. ABC100.30 o uziarnieniu < 160μ jako baza, Fe1?Si - 18% wagowych, środek poślizgowy o nazwie handlowej Lube HD firmy Hoganas - 0,60% wagowych prasuje się na gorąco w temp. 95°C +/- 2°C przy ciśnieniu 780 MPa.
Proces spiekania przeprowadzany jest w temperaturze 1320°C +/-10°C w czystym wodorze (100% H2) o punkcie rosy -40°C w czasie 30 min.
W obydwu przykładach otrzymany rdzeń magnetyczny poddaje się obróbce toczenia, celem uzyskania wymaganych parametrów geometrycznych oraz obróbce wibrościernej celem usunięcia gratu.
Części po obróbce wibrościernej poddaje się operacji mycia i suszenia. Następną operacją jest zamknięcie porów tworzywem (metoda Maldaner) i poddanie pokryciu galwanicznemu czystym niklem (Ni). Gotowy wyrób jest pakowany do blistrów zapobiegających uszkodzeniom powierzchni.
PL234 774B1
W załączonej tabeli przedstawiono wyniki badań gotowego wyrobu z przykładów wykonania I i II.
Wyniki badań
| Nr próbki | Gęstość [g/cm3] | | Koercja półfabrykat [A/m] | Koercja wyrób gotowy [A/m] |
| I | 7,35 | 58 | 96 |
| II | 7,485 | I 50 | 90 |
Claims (1)
- Zastrzeżenie patentowe1. Sposób wytwarzania rdzeni magnetycznych metodą prasowania i spiekania, w ochronnej atmosferze wodoru, proszku żelaza i środka poślizgowego do prasowania na gorąco oraz obróbki mechanicznej, impregnacji tworzywem i pokryciem galwanicznym, znamienny tym, że proszek żelaza o zawartości 1%-5% Si z maksymalną zawartością zanieczyszczeń poniżej 0,2% z dodatkiem środka poślizgowego w ilości 0,5%-1 % poddaje się jednokrotnemu prasowaniu na gorąco w temp. 85°-120°C zalecanej 90°-120°C, przy ciśnieniu prasowania 500-800 MPa i zalecanym ciśnieniu prasowania 750-800 MPa do uzyskania gęstości części zielonej w całym przekroju >7,25 g/cm2, przy czym wysokotemperaturowy proces spiekania prowadzony jest w temperaturze 1250°-1350°C zalecanej 1300°-1330°C i spiekanie prowadzone jest w atmosferze ochronnej 100% H2, przy czym punkt rosy atmosfery ochronnej wynosi min. -40°C, zaś czas spiekania w strefie wysokotemperaturowej wynosi 30-50 min, a osiągnięta koercja na półprodukcie wynosi < 60 A/m, następnie w dalszym procesie obróbkę mechaniczną detalu wykonuje się przez toczenie, frezowanie, szlifowanie, metodami erozyjnymi lub kalibracją, usunięcie ostrych pozostałości materiału tzw. gratów następuje metodą trowalizacji (obróbki wibrościernej), mycia i suszenia, zaś uszczelnienie porów w spiekach następuje metodą Maldaner lub technologiami adekwatnymi, a operacją zamykającą proces jest niklowanie galwaniczne, przy czym po tych operacjach wyrób gotowy ma koercję < 100A/m.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL424498A PL234774B1 (pl) | 2018-02-05 | 2018-02-05 | Sposób wytwarzania rdzeni magnetycznych metodą prasowania i spiekania |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL424498A PL234774B1 (pl) | 2018-02-05 | 2018-02-05 | Sposób wytwarzania rdzeni magnetycznych metodą prasowania i spiekania |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL424498A1 PL424498A1 (pl) | 2019-08-12 |
| PL234774B1 true PL234774B1 (pl) | 2020-03-31 |
Family
ID=67549962
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL424498A PL234774B1 (pl) | 2018-02-05 | 2018-02-05 | Sposób wytwarzania rdzeni magnetycznych metodą prasowania i spiekania |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL234774B1 (pl) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE7612279L (sv) * | 1976-11-05 | 1978-05-05 | British Steel Corp | Finfordelat glodgat stalpulver, samt sett att framstella detta. |
| CA1337468C (en) * | 1987-08-01 | 1995-10-31 | Kuniaki Ogura | Alloyed steel powder for powder metallurgy |
| US5080712B1 (en) * | 1990-05-16 | 1996-10-29 | Hoeganaes Corp | Optimized double press-double sinter powder metallurgy method |
-
2018
- 2018-02-05 PL PL424498A patent/PL234774B1/pl unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL424498A1 (pl) | 2019-08-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7422697B2 (en) | Composite sintered magnetic material, its manufacturing method, and magnetic element using composite sintered magnetic material | |
| KR100439782B1 (ko) | 1MHz와100MHz사이에서작동하는저상실페라이트및그제조방법 | |
| KR101499297B1 (ko) | 고온성형에 의한 고투자율 비정질 압분자심코아 및 그 제조방법 | |
| US20230368951A1 (en) | Soft magnetic powder composition for inductor core and method of manufacturing inductor core using the composition | |
| JP2015088529A (ja) | 圧粉磁心、磁心用粉末およびそれらの製造方法 | |
| CN109311763A (zh) | 杆状的MnZn铁氧体磁芯及其制造方法以及天线 | |
| PL234774B1 (pl) | Sposób wytwarzania rdzeni magnetycznych metodą prasowania i spiekania | |
| CN115490507B (zh) | 一种宽频高强度耐热冲击镍锌铁氧体磁芯及其制备方法 | |
| WO2019044060A1 (ja) | ＭｎＣｏＺｎ系フェライトおよびその製造方法 | |
| WO2019123681A1 (ja) | ＭｎＣｏＺｎ系フェライトおよびその製造方法 | |
| JP2005116820A (ja) | 圧粉磁心 | |
| US20190006098A1 (en) | Near net shape manufacturing of magnets | |
| JP2017011073A (ja) | 圧粉磁心、及び圧粉磁心の製造方法 | |
| US20240127998A1 (en) | Magnetic material, powder magnetic core, inductor, and method of manufacturing powder magnetic core | |
| CN107452458B (zh) | 一种铁合金磁性材料及其制备方法 | |
| JP6732159B1 (ja) | ＭｎＣｏＺｎ系フェライトおよびその製造方法 | |
| JP6191774B2 (ja) | 軟磁性粉末用原料粉末および圧粉磁芯用軟磁性粉末 | |
| KR102831277B1 (ko) | 성형성이 우수한 압분자심 코어의 제조방법 | |
| JP2014199884A (ja) | 高強度低損失複合軟磁性材、ジオポリマー被覆金属粉末、電磁気回路部品及び高強度低損失複合軟磁性材の製造方法 | |
| Roberts et al. | An overview of the powder processing of soft magnetic composites | |
| US20250083226A1 (en) | Alloy particle, dust core, electronic element, electronic device, electric motor, and electric generator | |
| JP2019143238A (ja) | 軟磁性複合材料およびその製造方法 | |
| TWI761757B (zh) | 錳鈷鋅系肥粒鐵及其製造的方法 | |
| KR20200139990A (ko) | 온간성형법에 의한 비정질 금속합금 분말(Amorphous Alloy Powder)을 이용한 SMD 인덕터 코아 제조방법 | |
| JP2005064422A (ja) | 磁芯及びその製造方法 |