RS56483B2 - Postupak optimizacije naknadnog sagorevanja gasova postrojenja za sagorevanje - Google Patents

Postupak optimizacije naknadnog sagorevanja gasova postrojenja za sagorevanje

Info

Publication number
RS56483B2
RS56483B2 RS20171117A RSP20171117A RS56483B2 RS 56483 B2 RS56483 B2 RS 56483B2 RS 20171117 A RS20171117 A RS 20171117A RS P20171117 A RSP20171117 A RS P20171117A RS 56483 B2 RS56483 B2 RS 56483B2
Authority
RS
Serbia
Prior art keywords
combustion
nozzle
gases
zone
primary
Prior art date
Application number
RS20171117A
Other languages
English (en)
Inventor
Maurice Henri Waldner
Original Assignee
Hitachi Zosen Inova Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=44501668&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RS56483(B2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Hitachi Zosen Inova Ag filed Critical Hitachi Zosen Inova Ag
Publication of RS56483B1 publication Critical patent/RS56483B1/sr
Publication of RS56483B2 publication Critical patent/RS56483B2/sr

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/08—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating
    • F23G5/14—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating including secondary combustion
    • F23G5/16—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating including secondary combustion in a separate combustion chamber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L9/00—Passages or apertures for delivering secondary air for completing combustion of fuel 
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/08—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating
    • F23G5/14—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating including secondary combustion
    • F23G5/16—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating including secondary combustion in a separate combustion chamber
    • F23G5/165—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating including secondary combustion in a separate combustion chamber arranged at a different level
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L7/00—Supplying non-combustible liquids or gases, other than air, to the fire, e.g. oxygen, steam
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L9/00—Passages or apertures for delivering secondary air for completing combustion of fuel 
    • F23L9/02—Passages or apertures for delivering secondary air for completing combustion of fuel  by discharging the air above the fire
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L2900/00—Special arrangements for supplying or treating air or oxidant for combustion; Injecting inert gas, water or steam into the combustion chamber
    • F23L2900/07002—Injecting inert gas, other than steam or evaporated water, into the combustion chambers

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Incineration Of Waste (AREA)
  • Air Supply (AREA)
  • Combustion Of Fluid Fuel (AREA)

Description

Opis
<Predloženi pronalazak se odnosi na postupak optimizacije naknadnog sagorevanja gasova postrojenja za sagorevanje prema glavnom pojmu zahteva 1. Postupak ove vrste opisuje se na primer u EPA-1508745. Postrojenja za sagorevanje za sagorevanje čvrstih goriva kao komunalnog otpada, zamena za goriva, biomase i drugih materijala stručnjaku su dobro su poznata. Ovakva postrojenja obuhvataju komoru za sagorevanje u kojoj sagoreva čvrsta materija uz dovođenje primarnog vazduha, što se označava kao primarno sagorevanje. Pri tome čvrsta materija, od ulaza u komoru za sagorevanje pa do izlaza, prolazi različite delove procesa, koji se grubo mogu podeliti na sušenje, paljenje, sagorevanje i izgaranje pepela.>
<U svakom od ovih delova procesa generišu se gasovi različitih sastava. Dok u fazi sušenja primarni vazduh preuzima samo vlagu uz materije koja treba da sagori, u fazi paljenja nalaze se pirolitički produkti raspadanja. Suprotno fazi sušenja, u fazi paljenja uvedeni kiseonik reaguje često potpuno,>tako da u ovoj fazi generisana struja gasa sadrži samo malo odnosno ni malo kiseonika. U fazi sagorevanja nastaju gasovi sa tipičnim sadržajima iz CO, CO2, O2, H2O i N2, dok konačno iznad izgaranja pepela praktično postoji nepotrošeni vazduh.
Po pravilu ove različite struje gasova dospevaju posle primarnog sagorevanja u komoru za naknadno sagorevanje postavljenu u pravcu strujanja na dole, u kojoj oni uz dovođenje primarnog vazduha sagorevaju, što se označava kao sekundarno sagorevanje.
Postupak koji obuhvata sagorevanje čvrste materije i naknadno sagorevanje nepotpuno sagorelih komponenti gasa, poznat je donekle iz WO 2007/090510, koji ima za cilj da razgradi primarna jedinjenja azota NH3 i HCN, da bi minimizovao građenje azotnih oksida (NOx) u komori za naknadno sagorevanje.
EP-A-1077077 se odnosi na sličan postupak kao WO 2007/090510, pri čemu se za izvlačenje azota iz dimnih gasova primenjuje SNCR-postupak kod koga se ne koristi katalizator već se u dimne<gasove raspršuje redukciono sredstvo. Ovakvi SNCR-postupci rade pri temperaturama od 850 do 1000°C i zahtevaju prefinjenu regulaciju.>
<Smanjenje azotovih oksida je tema u WO 99/58902. Prema u njemu opisanom postupku, gasovi koji izlaze iz komore za sagorevanje se uz dodatak medijuma koji je bez kiseonika ili siromašan kiseonikom homogenizuju u jednom stepenu mešanja, posle čega struja gasa prolazi kroz stacionarnu zonu u kojoj već stvoreni azotovi oksidi treba da se redukuju. Već prema uslovima pogona može da se desi da je količina nastalog gasa pirolizom toliko velika da količina lokalnog sekundarnog vazduha koji stoji na raspoloženju nije dovoljna za potpuno dogorevanje. Ovo dovodi do toga da iz komore za naknadno dogorevanje izlaze nesagoreli gasovi, koji se na primer talože u ložištu kao čađ.>
<Kao rezultat različitih zona sagorevanja pojavljuje se pored razlike u sastavu gasnih struja i skok temperature. Tako se u zoni paljenja i sagorevanja nalazi bitno viša temperatura nego što je u zoni dogorevanja pepela. Ovaj skok se u komori za naknadno sagorevanje još pojačava, pošto gasovi generisani u zoni paljenja i sagorevanja raspolažu većim udelom primarno sagorljivih gasova od gasa>generisanog u zoni dogorevanja pepela pa sagorevanje ovih sagorljivih gasova dodatno podiže temperaturu.
U kotlu 6 postrojenja za spaljivanje otpada u Düsseldorf Flingern (DE), vazduh se ubrizgava preko bočnih mlaznica poprečno na smer kretanja materijala za sagorevanje kako bi se postiglo preusmeravanje podižućih izduvnih gasova (opisano u disertaciji Ferdinanda Krüll-a, 2001.).
Upravo u području na strani ulaza, periferni zid koji okružuje komoru za sagorevanje odnosno komoru za naknadno sagorevanje može da pretrpi oštećenja sa jedne strane zbog visokih temperatura koje tu vladaju. Sa druge strane u ovom području zbog visokih temperatura mogu da se pojave nagoretine ili koksovanje, koji moraju da se otklone skupim radovima održavanja.
Problemu smanjivanja količine nesagorele supstance a posebno CO pokušavaju da priđu postupci opisani u EP-A-1081434, EP-A-1382906 i US-B-5313895. Tako se prema US-B-5313895 uvodi fluid za mešanje, koji izlazeće gasove iz komore za sagorevanje dovodi do vrtloženja. Pri tome se u EP-A-1081434 opisuje specijalan položaj mlaznica za uvođenje fluida kojima se proizvodirotirajuća struja u strujnom kanalu mlaznicama koje leže u ravni područja plamenog pokrivača.<Međutim, posebno u US-B-5313895 opisani postupak vodi računa samo na nezadovoljavajući način o problemu skoka temperature koji postoji u komori za sagorevanje. Tako se temperatura redukuje u području na strani ulaza u komori za sagorevanje prema rečenom spisu pomoću ubrizgavanja vodenih kapi odnosno vodene pare. Ovo je međutim loše što se tiče bilansa povratnog dobijanja energije. Cilj predloženog pronalaska je tako, da stavi na raspolaganje postupak za optimizaciju>sagorevanja dimnih gasova postrojenja za sagorevanje, koji sa jedne strane obezbeđuje visokusigurnost eksploatacije i koji sa druge strane dozvoljava veliko dobijanje povratne energije iz sagorevanja.
Zadatak se rešava postupkom prema zahtevu 1. Povoljni oblici izvođenja predstavljeni su u zavisnim zahtevima.
<Prema tome postupak prema pronalasku obuhvata faze sagorevanja čvrste materije koja sagoreva i njeno uvođenje preko ulaza u primarni prostor za sagorevanje koji definiše komora za sagorevanje, čvrsta materija u primarnom prostoru za sagorevanje sagoreva u obliku žara koji se potiskuje preko rešetke za sagorevanje uz dovođenje primarnog vazduha a sagorela čvrsta materija iznosi iz primarnog prostora za sagorevanje odvodom koji leži u pravcu potiskivanja suprotno postavljenom od ulaza.>
<Primarni gasovi sagorevanja koji se oslobađaju prilikom sagorevanja čvrste materije sagorevaju se u jednoj, u njihovom pravcu strujanja, struji prema gore, što znači po pravilu iznad komore za sagorevanje, postavljenoj komori za sagorevanje koja definiše sekundarni prostor za sagorevanje, uz dovođenje sekundarnog vazduha.>
<Pre ulaska u sekundarni prostor sagorevanja, što znači u pravcu strujanja strujanja na gore a time po pravilu ispod ovog, primarni gasovi sagorevanja koji sadrže dim se homogenizuju u zoni mešanja. Ovo se odvija pomoću fluida koji se uvodi preko jedne mlaznice.>
U vezi ovoga "jedna"(mlaznica) treba da se razume kao neodređeni član; tako pojam obuhvata kako jednu jedinu tako i više mlaznica.
Pod homogenizacijom se u vezi toga podrazumeva da se gasovi odnosno pojedinačne struje gasova različitih sastava mešaju na taj način da se dobije jedna što je moguće homogenija smeša gasova. Prema pronalasku zona mešanja u pravcu strujanja gasova priključuje se najmanje približno neposredno na žar. Po pravilu je time drugim rečima postavljena približno neposredno iznad žara. Ovo dozvoljava da se mešaju vrlo tople struje gasa koje mogu da nastanu u zonama paljenja odnosno sagorevanja praktično neposredno iznad žara sa hladnijim strujama gasa iz zone sušenja i zone izgaranja pepela i da se tako temperaturni špicevi pravovremeno izjednače odnosno spuste. Istovremeno postupak dozvoljava da se bilans povratnog dobijanja energije ne poremeti, kao što bi to bio skučaj pri hlađenju pomoću nekog medijuma za hlađenje.
U ostalom se homogenizacijom generisanih struja gasova u pojedinačnim zonama sagorevanja dobija gasna smeša koja je optimalno predkondicionirana za naknadno sagorevanje u sekundarnom prostoru za sagorevanje. Predloženi pronalazak to dozvoljava time u rezultatu, da je<čak i kod niskog (sekundarnog) viška vazduha obezbeđeno optimalno sagorevanje gasova; emisija štetnih materija kao CO i nesagoreli ugljovodonici može time da se drži nisko i pri maloj količini uvedenog sekundarnog vazduha.>
<Dalje je utvrđeno da mešanje u zoni sagorevanja generisanih, gasova sagorevanja>redukovanog sadržaja azota (supstance prethodnici azotnih oksida), sa kiseonikom koji se nalazi u zonama sušenja odnosno dogorevanja ne rezultuje porastom azotovih oksida. To može da se objasni time da se tokom mešanja struje gasa iz zone sagorevanja sa strujama koje su bogate kiseonikom nastale u zonama sušenja odnosno dogorevanja, istovremeno njihova temperatura spušta, što<sprečava stvaranje termičkih NOx.>
Kako je gore izloženo, fluid se prema pronalasku uvodi preko jedne ili više mlaznica.
<Brzina izlaženja fluida iz mlaznice iznosi prema pronalasku cirka 40 do 120 m/s, pri čemu je mlaznica u smislu predloženog pronalaska usmerena pod uglom od -10° do 10° relativno prema nagibu rešetke za sagorevanje, tako da se u zoni mešanja primarni gasovi sagorevanja iz zone sušenja i sagorevanja pepela mešaju sa primarnim gasovima sagorevanja iz zone paljenja i sagorevanja.>
<Dodatno onim gore definisanim mlaznicama, mogu da postoje i druge mlaznice koje nisu usmerene pod gore definisanim uglom relativno prema nagibu rešetke za sagorevanje.>
Pod nagibom rešetke za sagorevanje se u vezi toga podrazumeva totalni nagib rešetke (a ne usmeravanje u datom slučaju postojećih pojedinačnih nivoa rešetke).
Usmeravanjem mlaznica prema pronalasku se osigurava da se i kod postavljanja zone mešanja prema pronalasku neposredno iznad žara izbegava preterano podizanje vrtloženjem čvrstih materija sa rešetke.
Izbegavanju podizanja vrloženjem čvrste materije doprinosi takođe i brzina uduvavanja fluida od cirka 40 do 120 m/s.
Pronađena kombinacija postavke mlaznica prema pronalasku i brzina uduvavanja<omogućava time ukupno priključak zone mešanja u pravcu strujanja gasova najmanje približno neposredno na žar, bez da dođe do preteranog neželjenog podizanja vrtloženjem čvrste materije sa rešetke za sagorevanje.>
<Pošto se već sa brzinom uduvavanja prema pronalasku od 40 do 120 m/s može postići dobra homogenizacija, u toliko je iznenađujuće, kada se u stanju tehnike poučavaju značajno više vrednosti.>Tako se u EP-A-1508745 objavljuje na primer izlazna brzina od najmanje 1 MACH. MACH-broj od 1 je istog značenja sa brzinom zvuka, koja se za vazduh na 20°C po pravilu navodi sa 343 m/s a na višim temperaturama, koje se zatiču u prostorima vatre poprima još veće vrednosti. Razmak između zone mešanja i žara može da iznosi najviše 1,5 metara, prvenstveno najviše 0,8 metara. Ovaj razmak<označava time maksimalno rastojanje između gornje granice žara i početka zone mešanja posmatrano u pravcu strujanja gasova. Rečeno maksimalno rastojanje pada u pogledu na uobičajene>dimenzije postrojenja za sagorevanje još uvek pod pojam "približno iznad žara". Pošto gornja granica leži na tipičan način cirka 0,3 do 1 metar iznad površine rešetke za sagorevanje, zona mešanja je<odgovarajuće odmaknuta od rešetke za sagorevanje. Nadalje može zona mešanja da se prostire najviše do 2 metra rastojanja mereno od žara. Posmatrano u pravcu strujanja gasova završava tako zona mešanja posle najmanje 2 metra a time još u dovoljnom rastojanju pre uduvavanja sekundarnog vazduha. Kod zone mešanja, koja se prema pronalasku najmanje približno neposredno priključuje na žar, navedena gornja granica je dovoljna, da bi se dobila željena homogenizacija gasova.>
Posebno dobra homogenizacija se ostvaruje, kada prema povoljnom obliku izvođenja brzina izlaska fluida iz mlaznice iznosi cirka 90 m/s.
Brzina izlaska se odnosi pri tome na na brzinu koju ima fluid prilikom izlaska iz mlaznice. Mlaznice koje se standardno primenjuju imaju po pravilu poprečni presek u obliku kruga od 60 mm do 200 mm. Zamislivo je da se poprečni presek mlaznice u pravcu prema ulasku mlaznice konstantno smanjuje tako da prečnik izlaznog otvora iznosi 60 mm do 90 mm.
<Da bi se minimizovalo podizanje vrtloženjem čvrste materije izazvano uvođenjem fluida, usmerava se svaka mlaznica prvenstveno pod uglom od -10° do 5°, prvenstveno od -5° do 5°, relativno prema nagibu rešetke za sagorevanje. Svaka mlaznica može da bude usmerena pod uglom od -10° do 0° relativno prema nagibu rešetke za sagorevanje. Prema jednom drugom povoljnom obliku izvođenja fluid obuhvata povratni dimni gas iz zone postavljene niz struju sekundarnog prostora sagorevanja. U konvencionalno opremljenim postrojenjima za spaljivanje otpada povratno vođenje sledi pri tome povoljno iz zone između generatora pare i ložišta. Po pravilu količina uvedenog dimnog gasa iznosi cirka 5 do 35% uvedene količine primarnog vazduha, prvenstveno 20%. Alternativno ili dodatno>dimnom gasu može biti primenjen svaki drugi zamislivi fluid, naročito vazduh, neki inertni gas, kao na primer azot, vodena para ili smeše od toga.
Pošto se najveće temperature po pravilu nalaze u strani ulaznog područja komore za sagorevanje, uduvavanje fluida se odvija prema jednom povoljnom obliku izvođenja preko niza u ovom području postavljenih mlaznica odnosno nizova mlaznica. Time može delotvorno da se spreči izraženi skok temperature a time i oštećenje i onečišćenje perifernog zida koji okružuje prostor za sagorevanje.
Posebno onda kada se kao fluid koristi povratni dimni gas, svaka mlaznica ima prvenstveno spoljnu cev i jednu unutrašnju cev koja prolazi u aksijalnom pravcu spoljnu cev i od nje je<obuhvaćena, pri čemu je unutrašnja cev određena za vođenje dimnog gasa a spoljna cev za vođenje vazduha. Unutrašnji prečnik unutrašnje cevi iznosi prvenstveno cirka 70 mm dok unutrašnji prečnik spoljne cevi, što znači spoljni prečnik prstenastog otvora koji se nalazi između unutrašnje cevi i>spoljne cevi iznosi cirka 110 mm.
Vazdušna struja služi u ovom obliku izvođenja kao zaštita koja štiti mlaznice od taloženja<nečistoća koje sobom nosi dimni gas. Upravo pri temperaturama koje postoje u području strane ulaza ovakvi talozi bi mogli lako da dovedu do zagorevanja koje u ekstremnom slučaju može dovesti do ispadanja mlaznice; ovo se delotvorno sprečava prema opisanom obliku izvođenja.>
<Pokazalo se kao povoljno ako je po metru širine komore za sagorevanje predviđena najmanje 1 mlaznica. Uvođenje fluida se odvija povoljno preko najmanje dve mlaznice, povoljnije preko najmanje>šest mlaznica. Ovo obezbeđuje što je moguće potpuniju homogenizaciju pri relativno maloj količini ubrizganog fluida. Komora za sagorevanje postrojenja za sagorevanje za izvođenje postupka može da obuhvata periferni zid koji okružuje primarni prostor za sagorevanje, ulaz za uvođenje čvrste materije koja treba da sagori u primarni prostor za sagorevanje, rešetku za sagorevanje čvrste materije, jedan ispust koji leži naspram ulaza u pravcu potiskivanja čvrste materije za iznošenje sagorele čvrste materije iz primarnog prostora za sagorevanje i mlaznicu za homogenizaciju<oslobođenih gasova koji sadrže gasove primarnog sagorevanja. Pri tome je mlaznica postavljena iznad rešetke za sagorevanje u području od najviše 3 metra, povoljno 0,5 metra do 3 metra,>najpovoljnije 0,5 metra do 2 metra.
Po pravilu je mlaznica postavljena u perifernom zidu komore za sagorevanje, prvenstveno u području ulaza ili izlaza.
<Da bi se izbeglo da homogenizacija ide zajedno sa vrtložnim podizanjem čvrste materije koja se nalazi u žaru, mlaznica je usmerena pod uglom od -10° do 10°, povoljno -10° do 5°, povoljnije>od -5° do 5°, relativno prema nagibu rešetke za sagorevanje. Nadalje može dotična mlaznica da budepostavljena pod uglom od -10° do 0° relativno prema nagibu rešetke za sagorevanje. Pronalazak se objašnjava na osnovu priloženih slika. Od ovih pokazuje
<Slika 1 šematski prikaz komore za sagorevanje i delimično prikazanu>
<komoru za naknadno sagorevanje za izvođenje postupka prema>
<predloženom pronalasku;>
<i>
<Slika 2 grafički prikaz izmerenih O2-koncentracija (u vol-%) odnosno CO-koncentraciju (u mg/m3 u normalnim uslovima) tokom vremena u zoni>
<sagorevanja generisanoj struji gasa, pri čemu su mlaznice u pojedinim>
vremenskim intervalima uključene odnosno isključene.
Kako je na Slici 1 pokazano, čvrsta materija 2 koja treba da se sagori se puni u levak 4 za punjenje i iz ovog po pravilu pomoću tučka za doziranje uvodi preko ulaza 6 u komoru 8 za sagorevanje. Komora 8 za sagorevanje obuhvata spoljni zid 10, koji okružuje primarni prostor 12 za sagorevanje, koji se prema gore sužava.
<Čvrsta materija 2 se u obliku žara 14 potiskuje preko (potisne) rešetke 16 za sagorevanje koja je produvavana primarnim vazduhom i pri tome sagoreva. U pravcu potiskivanja F nalaze se jedna za drugom jedna zona sušenja, jedna zona paljenja, jedna zona sagorevanja i jedna zona dogorevanja pepela, pre nego što sagorela čvrsta materija, preko izlaza 18 koji se nalazi postavljen naspram ulaza 6 bude iznesena i zatim preko odvajača šljake dopremljena do iznošenja šljake. Raspodela primarnog vazduha se u prikazanom obliku izvođenja odvija preko pojedinačnih vazdušnih podkomora 20a, 20b, 20c, 20d koje se napajaju preko odvojenih vodova primarnog vazduha 22a, 22b, 22c, 22d.>
<U perifernom zidu 10 komore za sagorevanje na Slici 1 postavljene su naznačene strelicama mlaznice 24a, 24b, 24c, preko kojih se u komoru 8 uvodi fluid.>
Mlaznice su pri tome oblikovane na taj način da izlazna brzina fluida iz mlaznica inosi 40 do 120 m/s.
U prikazanom obliku izvođenja mlaznica 24a postavljena je u zoni 8ʹ na strani ulaza komore 8 za sagorevanje, specifično u jednom ulazu okrenutom delu 10ʹ perifernog zida 10 koji se prostire koso na gore. Dve mlaznice 24b, 24c postavljene su u području 8" na strani izlaza, pri čemu je jedna mlaznica 24b postavljena u delu 10" koji se prostire koso na gore a jedna u delu 10"ʹ koji se proteže vertikalno i definiše čeonu stranu 25 perifernog zida. Zamisliv je međutim svaki drugi broj i postavka mlaznica koji su povoljni za svrhu predloženog pronalaska.
<Pomoću mlaznica 24a, 24b, 24c se gasovi, koji sadrže one prilikom sagorevanja oslobođene>gasove, homogenizuju u zoni 26 mešanja, koja se priključuje u pravcu strujenja najmanje približno neposredno na žar 14. Ova homogenizacija se na slici naznačuje pomoću isprekidanih strelica, pri<čemu A označava šematski područje relativno visoke temperature i relativno visoke koncentracije primarnih gasova sagorevanja, a B označava područje niže temperature i niže koncentracije primarnih gasova sagorevanja. Posle homogenizacije, što znači iznad područja označenog sa A i B gasovi se nalaze u obliku homogene gasne smeše.>
<Ova struji u sekundarni prostor 27 za sagorevanje koji definiše komora 28 za naknadno sagorevanje postavljen nakon komore 8 za sagorevanje, u kome se gasovi uz dovođenje sekundarnog vazduha sagorevaju. Za ovo su predviđene dalje mlazniice 32a, 32b, na perifernom zidu 30 komore 28 za naknadno sagorevanje, za uvođenje sekundarnog vazduha.>
Kako je na Slici 2 predstavljeno uvođenje fluida pri uključenoj mlaznici u poziciji UKLJUČENO dovodi do toga da izmerena O2-koncentracija (pokazano debelo izvučenim linijama) lokalno u zoni sagorevanja generisane struje gasa približno korespondira sa globalnom, što znači sa ukupnom O2-koncentracijom koja se nalazi u gasu generisanom u komori za sagorevanje (pokazano tankim isprekidanim linijama). Nasuprot tome lokalno izmerena O2-koncentracija leži pri neuključenoj mlaznici u položaju ISKLJUČENO znatno niže od one izmerene globalno.
Što se tiče CO-koncentracije kod uključene mlaznice dobija se relativno niska, približno konstantna vrednost, dok se kod neuključene mlaznice dobijaju relativno visoke i jako divergirajuće vrednosti, što dalje čini očiglednom homogenizaciju gasova uvođenjem fluida.

Claims (5)

Patentni zahtevi
1. Postupak optimizacije sagorevanja gasova postrojenja za sagorevanje koji obuhvata korakeda se
čvrsti materijal za sagorevanje (2) uvodi preko ulaza (6) u komoru (8) za sagorevanje kojadefiniše primarni prostor (12) za sagorevanje,
<čvrsti materijal (2) se sagoreva u primarnom prostoru (12) za sagorevanje u obliku žara (14) koji se potiskuje preko rešetke (16) za sagorevanje uz uvođenje primarnog vazduha a sagorela čvrsta materija iznosi preko izlaza (18) postavljenog u smeru potiskivanja (F) naspram ulaza (6) iz primarnog prostora (12) za sagorevanje, i>
<oni prilikom sagorevanja čvrstog materijala (2) oslobođeni gasovi sagorevanja sagorevaju u>komori (28) za naknadno sagorevanje koja definiše sekundarni prostor (27) sagorevanja postavljenu pravcu strujanja struje na gore u komori za sagorevanje (8) uz uvođenje sekundarnog vazduha, pri čemu se gasovi koji sarže gasove sagorevanja homogenizuju pre ulaska u sekundarni prostor (27) sagorevanja u zoni (26) mešanja pomoću fluida koji se uvodi preko neke mlaznice (24a, 24b, 24c), pri čemu se zona (26) mešanja priključuje u pravcu strujanja najmanje približno neposredno na žar (14)
<naznačen time, što izlazna brzina fluida iz mlaznice (24a, 24b, 24c) iznosi 40 do 120 m/s i>što je mlaznica (24a, 24b, 24c) usmerena pod uglom od -10° do 10° relativno prema nagibu rešetke(16) za sagorevanje, tako da se u zoni (26) mešanja primarni gasovi sagorevanja iz zone sušenja i sagorevanja pepela mešaju sa primarnim gasovima sagorevanja iz zone paljenja i sagorevanja.
2. Postupak prema jednom od prethodnih zahteva, naznačen time, što izlazna brzina fluida izmlaznice (24a, 24b, 24c) iznosi 90 m/s.
3. Postupak prema jednom od prethodnih zahteva, naznačen time, što je mlaznica (24a, 24b,24c) usmerena pod uglom od -5° do 5° relativno prema nagibu rešetke (16) za sagorevanje.
<4. Postupak prema jednom od prethodnih zahteva, naznačen time, što fluid obuhvata povratni>dimni gas iz zone koja je postavljena niz struju iz sekundarnog prostora (27) za sagorevanje.
5. Postupak prema zahtevu 4, naznačen time, što količina uvedenog dimnog gasa iznosi 5% do35%, prvenstveno oko 20% od uvedenog primarnog vazduha.
<6. Postupak prema jednom od prethodnih zahteva, naznačen time, što se uduvavanje fluida>odvija preko mlaznice (24a) postavljene u području na strani ulaza komore (8) za sagorevanje.
<7. Postupak prema jednom od zahteva 4 ili 5, naznačen time, što mlaznica (24a, 24b, 24c) ima>spoljnu cev i unutrašnju cev koja prolazi aksijalnim pravcem spoljne cevi i ovom je okružena, pri čemu je unutrašnja cev određena da provodi dimni gas, a spoljna cev za provođenje vazduha.
<8. Postupak prema jednom od prethodnih zahteva, naznačen time, što se uvođenje fluida>odvija preko najmanje dve mlaznice (24a, 24b, 24c) prvenstveno najmanje šest mlaznica (24a, 24b,24c).
RS20171117A 2011-03-29 2012-03-28 Postupak optimizacije naknadnog sagorevanja gasova postrojenja za sagorevanje RS56483B2 (sr)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP11002575A EP2505919A1 (de) 2011-03-29 2011-03-29 Verfahren zur Optimierung des Ausbrands von Abgasen einer Verbrennungsanlage durch Homogenisierung der Abgase über dem Brennbett mittels Abgas-Einspritzung
PCT/EP2012/001361 WO2012130446A1 (de) 2011-03-29 2012-03-28 Verfahren zur optimierung des ausbrands von abgasen einer verbrennungsanlage
EP12712955.9A EP2691701B2 (de) 2011-03-29 2012-03-28 Verfahren zur optimierung des ausbrands von abgasen einer verbrennungsanlage

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RS56483B1 RS56483B1 (sr) 2018-01-31
RS56483B2 true RS56483B2 (sr) 2024-04-30

Family

ID=44501668

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RS20171117A RS56483B2 (sr) 2011-03-29 2012-03-28 Postupak optimizacije naknadnog sagorevanja gasova postrojenja za sagorevanje

Country Status (9)

Country Link
US (1) US20140182492A1 (sr)
EP (2) EP2505919A1 (sr)
JP (1) JP2014513786A (sr)
ES (1) ES2647667T5 (sr)
FI (1) FI2691701T4 (sr)
NO (1) NO2691701T3 (sr)
PL (1) PL2691701T5 (sr)
RS (1) RS56483B2 (sr)
WO (1) WO2012130446A1 (sr)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2015068517A (ja) * 2013-09-27 2015-04-13 日立造船株式会社 焼却炉における燃焼運転方法および焼却炉
JP6260058B2 (ja) * 2014-09-12 2018-01-17 三菱重工環境・化学エンジニアリング株式会社 ストーカ式焼却炉
JP6992194B2 (ja) * 2018-10-05 2022-01-13 三菱重工業株式会社 ストーカ式焼却設備及び被焼却物の焼却方法
US10816197B2 (en) * 2018-12-07 2020-10-27 Eco Burn Inc. System for the dynamic movement of waste in an incinerator
MY210314A (en) * 2019-03-15 2025-09-11 Kanadevia Corp Incinerator

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3716088A1 (de) * 1987-04-09 1989-02-02 Muellverbrennungsanlage Wupper Verfahren zum verbrennen insbesondere von muell
JPH04350411A (ja) * 1990-11-22 1992-12-04 Hitachi Zosen Corp ごみ焼却炉における未燃分発生抑制方法
ATE148938T1 (de) 1990-11-22 1997-02-15 Hitachi Shipbuilding Eng Co Abfallverbrennungsanlage
JP2662746B2 (ja) * 1991-04-04 1997-10-15 日立造船株式会社 火格子型ごみ焼却炉
JP2758090B2 (ja) * 1991-10-21 1998-05-25 株式会社クボタ 焼却炉におけるｃｏ制御方法
JP3596690B2 (ja) * 1995-06-15 2004-12-02 石川島播磨重工業株式会社 電気炉におけるＮＯｘの発生低減方法およびその装置
JP3210859B2 (ja) * 1996-05-01 2001-09-25 株式会社クボタ ゴミ焼却炉の二次燃焼ガス供給機構
JPH10110926A (ja) * 1996-08-14 1998-04-28 Nippon Sanso Kk 燃焼式除害装置
JPH10205734A (ja) * 1997-01-14 1998-08-04 Takuma Co Ltd ストーカ式燃焼炉における２次空気の供給方法
JP3319327B2 (ja) 1997-03-26 2002-08-26 日本鋼管株式会社 ごみ焼却炉の燃焼制御方法およびその装置
JPH10288325A (ja) * 1997-04-16 1998-10-27 N K K Plant Kensetsu Kk ごみ焼却炉燃焼排ガス中のダイオキシン類発生抑制方法
HUP0102798A3 (en) 1998-05-11 2002-11-28 Alstom Switzerland Ltd Method for the heat treatment of solids
DE19938269A1 (de) * 1999-08-12 2001-02-15 Asea Brown Boveri Verfahren zur thermischen Behandlung von Feststoffen
CH694305A5 (de) * 1999-08-30 2004-11-15 Von Roll Umwelttechnik Ag Vorrichtung zur Erzeugung einer rotierenden Stroemung.
NL1015519C2 (nl) * 2000-06-14 2001-12-28 Amsterdam Gem Dienst Afvalverw Rookgasrecirculatie bij een afvalverbrandingsinstallatie.
DE10051733B4 (de) * 2000-10-18 2005-08-04 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. Verfahren zur gestuften Verbrennung von Brennstoffen
JP3661662B2 (ja) * 2002-03-28 2005-06-15 Ｊｆｅエンジニアリング株式会社 廃棄物焼却灰中の金属回収方法および廃棄物焼却炉
CN100467948C (zh) * 2003-04-18 2009-03-11 杰富意工程株式会社 炉篦式废弃物焚烧炉及其燃烧控制方法
DE10339133B4 (de) * 2003-08-22 2005-05-12 Fisia Babcock Environment Gmbh Verfahren zur NOx-Minderung in Feuerräumen und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
DE102004037442B4 (de) 2004-08-02 2007-07-12 Ae&E Inova Gmbh Verfahren zur thermischen Behandlung von Abfall in einer thermischen Abfallbehandlungsanlage sowie thermische Abfallbehandlungsanlage
KR101357924B1 (ko) * 2005-04-29 2014-02-03 더블유.알. 그레이스 앤드 캄파니-콘. 부분 연소 유체 촉매적 분해 공정에 사용하기 위한 질소산화물 감소 조성물
EP1726876B1 (en) * 2005-05-27 2015-05-06 Takuma Co., Ltd. Improved method of combusting solid waste
DE102006005464B3 (de) 2006-02-07 2007-07-05 Forschungszentrum Karlsruhe Gmbh Verfahren zur primärseitigen Stickoxidminderung in einem zweistufigen Verbrennungsprozess
US7975628B2 (en) * 2006-09-13 2011-07-12 Martin GmbH für Umwelt- und Energietechnik Method for supplying combustion gas in incineration systems
JP5219468B2 (ja) * 2007-11-15 2013-06-26 日立造船株式会社 二次燃焼室における二次燃焼空気の吹き込み方法

Also Published As

Publication number Publication date
JP2014513786A (ja) 2014-06-05
WO2012130446A1 (de) 2012-10-04
ES2647667T3 (es) 2017-12-26
EP2505919A1 (de) 2012-10-03
RS56483B1 (sr) 2018-01-31
ES2647667T5 (es) 2024-09-19
PL2691701T3 (pl) 2018-01-31
EP2691701B2 (de) 2024-03-20
FI2691701T4 (en) 2024-04-04
NO2691701T3 (sr) 2018-01-20
US20140182492A1 (en) 2014-07-03
PL2691701T5 (pl) 2024-07-15
EP2691701B1 (de) 2017-08-23
EP2691701A1 (de) 2014-02-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DK1982112T3 (en) Method of Primary Oxide Reduction in a Two-Step Combustion Process
US9803857B2 (en) Apparatus and methods for reducing wood burning apparatus emissions
RS56483B2 (sr) Postupak optimizacije naknadnog sagorevanja gasova postrojenja za sagorevanje
JP6824642B2 (ja) 廃棄物焼却装置及び廃棄物焼却方法
CA2923869C (en) Method for the combustion management in firing installations and firing installation
JPS6323442B2 (sr)
CN112503535A (zh) 一种低nox污染物的垃圾焚烧炉
CN108826310A (zh) 一种分段式小型垃圾焚烧炉
JP7035356B2 (ja) 廃棄物焼却装置及び廃棄物焼却方法
CN208750725U (zh) 分段式小型垃圾焚烧炉
CN115949953B (zh) 分级配风及烟气再循环式回转窑污泥焚烧装置及焚烧方法
RU2350838C1 (ru) Высокотемпературный циклонный реактор
EP1105676B1 (en) A method of firing in a boiler and a boiler for using the method
JP2004169956A (ja) 廃棄物焼却炉の操業方法及びその焼却炉
KR102186562B1 (ko) 고효율 저공해의 바이오매스 연소 시스템
JP2007010210A (ja) 焼却装置
JP2004169955A (ja) 廃棄物焼却炉及びその操業方法
CA2619194C (en) Methods and systems for removing mercury from combustion flue gas
JP2009222249A (ja) ガス化溶融方法およびガス化溶融装置
RS63512B1 (sr) Uređaj za grejanje
PL239625B1 (pl) Układ urządzeń instalacji wysokotemperaturowego zgazowywania bądź pirolizy odpadów i wtórnego spalania, dopalania w komorze wtórnego spalania oraz sposób automatycznej kontroli i redukcji spalających się gazów powstałych w instalacji podczas wysokotemperaturowych procesów zgazowywania odpadów
JP2003222307A (ja) 多種燃料燃焼方法と装置
JP2015187518A (ja) 火格子式廃棄物焼却炉及び廃棄物焼却方法
JP2003287210A (ja) 焼却炉
UA99795U (uk) Спосіб спалювання твердого і газоподібного палива