RS65942B1 - Blok jezgra, naslagano jezgro i rotaciona električna mašina - Google Patents

Description

Opis pronalaska

[Tehnička oblast pronalaska]

Ovaj pronalazak se odnosi na blok jezgra, laminirano jezgro i električni motor.

Zahteva se pioritet na japanskoj patentnoj prijavi br.2019-118337, podnetoj 26. juna 2019. godine.

[Pozadina pronalaska]

Iz trenutnog stanja tehnike poznato je laminirano jezgro koje je opisano u Patentnom dokumentu 1 u nastavku. U tom laminiranom jezgru limovi od električnog čelika su slepljeni jedni uz druge u pravcu duž kojeg su složeni. Laminirana jezgra koja se sastoje od limova od električnog čelika slepljenih jedni uz druge u pravcu duž kojeg su složeni, takođe su opisani i u patentima US 2011/180216 A1, JP 2009072014 A, JP 2011066987 A and JP 2013089883 A.

[Lista citata]

[Patentni dokument]

[Patentni dokument 1]

Japanska neispitana patentna prijava, prva publikacija br.2011-023523

[Sažetak pronalaska]

[Problemi koji se rešavaju pronalaskom]

Postoji prostor za unapređenje magnetnih svojstava laminiranog jezgra poznatog iz stanja tehnike. Ovaj pronalazak je osmišljen u odnosu na okolnosti koje su navedene u prethodnom delu teksta, a predmet ovog pronalaska je da unapredi magnetna svojstva laminiranog jezgra.

[Način za rešavanje problema]

Da bi se rešili problemi opisani u prethodnom delu teksta, ovaj pronalazak predlaže sledeći način. Ovaj pronalazak je izložen u priloženim patentnim zahtevima.

(1) Prvi aspekt ovog pronalaska je blok jezgra, pri čemu veći broj tih blokova čini laminirano jezgro tako što su povezani u oblik toroida, pri čemu blok jezgra obuhvata: mnoštvo komada lima od električnog čelika koji su naslaganih jedan na drugi; i deo za lepljenje koji se nalazi postavljen između delova komada lima od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge u pravcu duž kojeg su složeni i lepe komade lima od električnog čelika jedne za druge, pri čemu je odnos površine područja za lepljenje na svakom od delova lima od električnog čelika prema delu za lepljenje 1% ili veći i 60% ili manji. Područje u kojem nije predviđeno lepljenje na svakom komadu lima od električnog čelika, odnosno područje u kojem nema postavljenog dela za lepljenje, formirano je između područja za lepljenje svakog od komada lima od električnog čelika u kojem se nalazi deo za lepljenje i periferne ivice svakog od komada lima od električnog čelika. Širina područja u kojem nije predviđeno lepljenje je 1 put ili više puta i 10 puta ili manje puta veća od debljine lima svakog od komada lima od električnog čelika, pri čemu se kao širina područja u kojem nije predviđeno lepljenje uzima dimenzija duž pravca koji je upravan na pravac duž kojeg se proteže svaki deo područja u kojem nije predviđeno lepljenje.

Ako komadi lima od električnog čelika koji se nalaze jedni pored drugih duž pravca u kojem su složeni nisu na neki način pričvršćeni jedni za druge, dolazi do njihovog relativnog pomeranja. S druge strane, u slučaju kada su komadi lima od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca u kojem su složeni pričvršćeni jedni za druge, na primer, pričvršćivanjem, dolazi do plastičnog naprezanja na delovima komada lima od električnog čelika, a magnetna svojstva bloka jezgra se narušavaju.

U bloku jezgra koji ima konfiguraciju navedenu u prethodnom delu teksta, komadi lima od električnog čelika koji se nalaze jedni pored drugih duž pravca u kojem su složeni, prilepljeni su jedi uz druge pomoću dela za lepljenje. Zahvaljujući tome moguće je umanjiti relativno pomeranje do kojeg dolazi među komadima lima od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca u kojem su složeni, i to u čitavom mnoštvu komada limova od električnog čelika. Pošto je odnos površine područja za lepljenje na kojoj se nalazi deo za lepljenje nanet na svaki od komada lima od električnog čelika 1% ili veći, obezbeđeno je lepljenje komada lima od električnog čelika koje se ostvaruje pomoću dela za lepljenje, a relativno pomeranje do kojeg dolazi među komadima lima od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca u kojem su složeni može da bude efikasno regulisano, čak i tokom namotavanja namotaja. Štaviše, pošto metoda fiksiranja komada lima od električnog čelika jednih za druge nije metoda fiksiranja pomoću pričvršćivanja kao što je već opisano u prethodnom delu teksta, već fiksiranje lepljenjem, naprezanje koje se stvara u svakom komadu lima od električnog čelika može da se umanji. Na taj način mogu da se osiguraju magnetna svojstva bloka jezgra.

Uz to, dok deo za lepljenje očvršćava, u svakom komadu lima od električnog čelika stvara se napon koji nastaje usled pritiska. Zbog toga naprezanje može da se stvori u svakom komadu lima od električnog čelika zbog lepljenja koje se ostvaruje pomoću dela za lepljenje. U bloku jezgra koji ima konfiguraciju navedenu u prethodnom delu teksta, odnos površine područja lepljenja svakog komada lima od električnog čelika prema površini dela za lepljenje je 60% ili manji. Zbog toga naprezanje koje se stvara u svakom komadu lima od električnog čelika zbog dela za lepljenje može da se smanji na nizak nivo. Zahvaljujući tome, magnetna svojstva bloka jezgra mogu dodatno da se osiguraju.

(2) U bloku jezgra koje je izvedeno u skladu sa delom (1), odnos površine područja lepljenja može da bude 1% ili veći, odnosno 20% ili manji.

U skladu sa ovom konfiguracijom, naprezanje koje se stvara u svakom komadu lima od električnog čelika zbog dela za lepljenje može dodatno da se smanji na nizak nivo.

(3) Blok jezgra koji je izveden u skladu s delovima (1) ili (2) može da uključuje: deo jarma statora u obliku luka; i deo sa zupcima koji strče iz dela jarma statora na jednu stranu u pravcu duž poluprečnika dela jarma statora, u kojem deo za lepljenje može da sadrži par prvih delova koji se protežu duž perifernih ivica na obe strane dela sa zupcima duž obima, drugi deo koji se proteže duž periferne ivice vrha dela sa zupcima i povezuje krajeve vrhova para prvih delova jedne s drugima, par trećih delova koji se protežu od osnove krajeva prvih delova na obe strane duž obima i duž periferne ivice na jednoj strani pravcem duž poluprečnika dela jarma statora, četvrti deo 45b koji se proteže duž obima i duž periferne ivice na drugoj strani pravcem duž poluprečnika dela jarma statora, i par petih delova koji se pružaju duž perifernih ivica sa obe strane dela jarma statora duž obima i povezuju treći deo i četvrti deo jedan sa drugim.

(4) U bloku jezgra koji je izveden u skladu s delom (3), širine drugog dela i svakog od petih delova mogu da budu manje od širine četvrtog dela.

(5) U bloku jezgra koji je izveden u skladu s bilo kojim od delova od (1) do (4), deo za lepljenje može da bude postavljen na najmanje jednom delu periferne ivice svakog od komada lima od električnog čelika.

Postavljanjem dela za lepljenje na perifernu ivicu svakog od komada lima od električnog čelika, na primer, moguće je umanjiti zakretanje svakog od komada lima od električnog čelika. To olakšava proces namotavanja namotaja, i na taj način je moguće dodatno poboljšati magnetna svojstva laminiranog jezgra.

Komadi lima od električnog čelika od kojih se formira blok jezgra proizvode se procesom štancovanja komada lima od električnog čelika kao osnovnog materijala. Tokom procesa štancovanja, naprezanje koje je posledica procesa štancovanja dejstvuje po širini koja po dimenzijama odgovara debljini ploče svakog od komada lima od električnog čelika, od periferne ivice svakog od komada lima od električnog čelika prema unutrašnjoj strani svakog od komada lima od električnog čelika. Pošto je periferna ivica svakog od komada lima od električnog čelika očvrsnuta usled naprezanja koje je pomenuto u prethodnom delu teksta, malo je verovatno da će se periferna ivica svakog od komada lima od električnog čelika deformisati toliko da se na nekim mestima izvrne. Malo je verovatno da će doći do deformisanja komada lima od električnog čelika čak i kada periferne ivice komada lima od električnog čelika nisu zalepljene jedna za drugu. Zbog toga, čak i kada se područje u kojem nije predviđeno lepljenje formira na perifernoj ivici svakog komada lima od električnog čelika, deformacije komada lima od električnog čelika mogu da budu sprečene. Moguće je umanjiti i dejstvo dodatnog naprezanja na svaki komad lima od električnog čelika tako što će se područja u kojem nije predviđeno lepljenje formirati na ovaj način. Zahvaljujući tome, magnetna svojstva bloka jezgra mogu dodatno da se osiguraju.

(8) Blok jezgra izveden u skladu sa delovima (1) ili (2) može da sadrži: deo jarma statora u obliku luka; i deo sa zupcima koji strče iz dela jarma statora na jednu stranu u pravcu duž poluprečnika dela jarma statora, na kojima se na vrhu dela sa zupcima mogu formirati područja u kojima nije predviđeno lepljenje na svakom komadu lima od električnog čelika u kojima nije postavljen deo za lepljenje, kao i na oba kraja dela jarma statora posmatrano duž obima, na svakom komadu lima od električnog čelika.

U bloku jezgra, magnetni fluks se širi i proteže od vrha dela sa zupcima na obe strane u pravcu duž obima. Zbog toga magnetni fluks teži da se koncentriše na vrhu dela sa zupcima. Dalje, magnetni fluks prodire u susedne blokove jezgra sa oba kraja dela jarma statora pravcem duž obima. Zbog toga magnetni fluks teži da se koncentriše na oba kraja dela jarma statora u pravcu duž obima. Kada se područje za lepljenje nalazi u području na kojem dolazi do koncentracije magnetnog fluksa, povećanje gubitka gvožđa teži ka tome da bude značajno. Prema tome, ako se područje za lepljenje nalazi na vrhu dela sa zupcima i na oba kraja dela jarma statora posmatrano duž obima, gubitak gvožđa ima tendenciju ka tome da se poveća. U skladu sa konfiguracijom navedenom u prethodnom delu teksta, pošto se područje u kojem nije predviđeno lepljenje pošto u njemu nije postavljen deo za lepljenje, nalazi na vrhu dela sa zupcima i na oba kraja dela jarma statora posmatrano duž obima, područje za lepljenje se može postaviti tako da bude odvojeno od područja u kojem je prisutna visoka gustina magnetnog fluksa, a povećanje gubitka gvožđa može da bude sprečeno.

(9) Blok jezgra izveden u skladu sa delovima (1) ili (2) može da sadrži: deo jarma statora u obliku luka; i deo sa zupcima koji strče iz dela jarma statora na jednu stranu u pravcu duž poluprečnika dela jarma statora, kod kojeg odnos površine područja za lepljenje na delu jarma statora i površine područja za lepljenje može da bude jednak odnosu površine područja za lepljenje na delu sa zupcima i površine područja za lepljenje, ili veći od njega.

U slučaju u kojem je širina dela sa zupcima (veličina merena duž obima) uža od širine dela jarma statora (veličine merene u smeru duž poluprečnika), magnetni fluks ima tendenciju da bude koncentrisan na delu sa zupcima, a gustina magnetnog fluksa dela sa zupcima ima tendenciju ka tome da bude velika. Zbog toga, kada usled delovanja dela za lepljenje na lim od električnog čelika on počne da trpi naprezanje, a to naprezanje je ujednačeno, uticaj na magnetna svojstva dela sa zupcima biće veći od uticaja na magnetna svojstva dela jarma statora.

Odnos površine područja za lepljenje dela jarma statora i površine dela za lepljenje je jednak ili veći od odnosa površina područja za lepljenje dela sa zupcima i dela za lepljenje. Zbog toga je moguće u delu jarma statora obezbediti snagu lepljenja laminiranog jezgra u celini, dok se ujedno smanjuje uticaj na pogoršanje magnetnih svojstava usled naprezanja koja su posledica delovanja dela za lepljenje na delu sa zupcima.

(10) U laminiranom jezgru u skladu sa bilo kojim od delova od (1) do (9), prosečna debljina dela za lepljenje može da bude od 1,0 μm do 3,0 μm.

(11) U laminiranom jezgru u skladu sa bilo kojim od delova od (1) do (10), prosečan Jangov modul elastičnosti pri zatezanju E dela za lepljenje može da bude od 1500 MPa do 4500 MPa.

(12) U laminiranom jezgru u skladu sa bilo kojim od delova od (1) do (11), deo za lepljenje može da bude adhezivni lepak na akrilnoj bazi, na sobnoj temperaturi, koji sadrži SGA (drugu generaciju akrila) napravljenu od lepka na bazi akrila koji sadrži elastomere.

(13) Drugi aspekt ovog pronalaska je laminirano jezgro koje se sastoji od više blokova jezgra, od kojih je svaki taj blok jezgra u skladu s bilo kojim delom od (1) do (12), a povezana su jedna s drugima u oblik toroida.

(14) Drugi aspekt ovog pronalaska je električni motor koji sadrži laminirano jezgro u skladu sa delom (13).

[Efekti pronalaska]

U skladu s ovim pronalaskom, moguće je poboljšati magnetna svojstva laminiranog jezgra.

[Kratak opis crteža]

Slika 1 predstavlja pogled odozgo na električni motor u skladu sa izvođenjem koje ne predstavlja ovaj pronalazak.

Slika 2 predstavlja pogled sa strane na blok jezgra koji je deo električnog motora prikazanog na slici 1.

Slika 3 predstavlja pogled odozgo na blok jezgra koje ne predstavlja ovaj pronalazak. Slika 4 predstavlja pogled odozgo na blok jezgra iz primera modifikacije 1 u skladu sa izvođenjem ovog pronalaska.

Slika 5 predstavlja pogled odozgo na blok jezgra iz primera modifikacije 2 koji ne predstavlja ovaj pronalazak.

Slika 6 predstavlja pogled odozgo na blok jezgra iz primera modifikacije 3 koji ne predstavlja ovaj pronalazak.

Slika 7 predstavlja pogled odozgo na stator koji ne predstavlja ovaj pronalazak, izveden u cilju simulacije gubitka gvožđa u verifikacionom testu, i predstavlja pogled odozgo koji prikazuje stanje u kome je odnos površine područja lepljenja 100%.

Slika 8 predstavlja pogled odozgo na stator koji ne predstavlja ovaj pronalazak, izveden u cilju simulacije gubitka gvožđa u verifikacionom testu, i predstavlja pogled odozgo koji prikazuje stanje u kome je odnos površine područja lepljenja 90%.

Slika 9 predstavlja pogled odozgo na stator koji ne predstavlja ovaj pronalazak, izveden u cilju simulacije gubitka gvožđa u verifikacionom testu, i predstavlja pogled odozgo koji prikazuje stanje u kome je odnos površine područja lepljenja 85%.

Slika 10 predstavlja pogled odozgo na stator koji ne predstavlja ovaj pronalazak, izveden u cilju simulacije gubitka gvožđa u verifikacionom testu, i predstavlja pogled odozgo koji prikazuje stanje u kome je odnos površine područja lepljenja 70%.

Slika 11 predstavlja pogled odozgo na stator koji ne predstavlja ovaj pronalazak, izveden u cilju simulacije gubitka gvožđa u verifikacionom testu, i predstavlja pogled odozgo koji prikazuje stanje u kome je odnos površine područja lepljenja 60%.

Slika 12 predstavlja pogled odozgo na stator koji ne predstavlja ovaj pronalazak, izveden u cilju simulacije gubitka gvožđa u verifikacionom testu, i predstavlja pogled odozgo koji prikazuje stanje u kome je odnos površine područja lepljenja 50%.

Slika 13 predstavlja pogled odozgo na stator koji ne predstavlja ovaj pronalazak, izveden u cilju simulacije gubitka gvožđa u verifikacionom testu, i predstavlja pogled odozgo koji prikazuje stanje u kome je odnos površine područja lepljenja 40%.

Slika 14 predstavlja pogled odozgo na stator koji ne predstavlja ovaj pronalazak, izveden u cilju simulacije gubitka gvožđa u verifikacionom testu, i predstavlja pogled odozgo koji prikazuje stanje u kome je odnos površine područja lepljenja 30%.

Slika 15 predstavlja pogled odozgo na stator koji ne predstavlja ovaj pronalazak, izveden u cilju simulacije gubitka gvožđa u verifikacionom testu, i predstavlja pogled odozgo koji prikazuje stanje u kome je odnos površine područja lepljenja 20%.

Slika 16 predstavlja pogled odozgo na stator koji ne predstavlja ovaj pronalazak, izveden u cilju simulacije gubitka gvožđa u verifikacionom testu, i predstavlja pogled odozgo koji prikazuje stanje u kome je odnos površine područja lepljenja 15%.

Slika 17 predstavlja pogled odozgo na stator koji ne predstavlja ovaj pronalazak, izveden u cilju simulacije gubitka gvožđa u verifikacionom testu, i predstavlja pogled odozgo koji prikazuje stanje u kome je odnos površine područja lepljenja 10%.

Slika 18 predstavlja pogled odozgo na stator koji ne predstavlja ovaj pronalazak, izveden u cilju simulacije gubitka gvožđa u verifikacionom testu, i predstavlja pogled odozgo koji prikazuje stanje u kome je odnos površine područja lepljenja 0%.

Slika 19 predstavlja pogled odozgo na jezgro statora za poređenje izvedeno u cilju simulacije gubitka gvožđa u verifikacionom testu, i predstavlja pogled odozgo koji prikazuje stanje u kojem su limovi od električnog čelika povezani jedni s drugima pričvršćivanjem.

Slika 20 predstavlja grafikon koji prikazuje rezultate verifikacionih testova.

Slika 21 predstavlja pogled odozgo na stator koji ne predstavlja ovaj pronalazak, izveden u cilju simulacije gubitka gvožđa u verifikacionom testu.

Slika 22 predstavlja pogled odozgo na stator koji ne predstavlja ovaj pronalazak, izveden u cilju simulacije gubitka gvožđa u verifikacionom testu.

[Izvođenje (izvođenja) za primenu pronalaska]

Električni motor u skladu s nekim od izvođenja pronalaska će u daljem tekstu biti opisan uz pozivanje na crteže. U ovom izvođenju, motor, posebno naizmenični elektromotor, preciznije sinhroni motor, i još preciznije, sinhroni motor sa stalnim magnetom, biće opisan kao primer elektromotora. Ovaj tip motora je pogodan za korišćenje u, na primer, električnom vozilu ili u neku sličnu svrhu.

Kao što je prikazano na slici 1, elektromotor 10 uključuje stator 20, rotor 30, kućište 50 i rotacionu osovinu 60. Stator 20 i rotor 30 su smešteni u kućištu 50. Stator 20 je pričvršćen za kućište 50. U ovom izvođenju, kao elektromotor 10 koristi se tip elektromotora sa unutrašnjim rotorom u kome se rotor 30 nalazi unutar statora 20. Međutim, kao električni motor 10 može da se koristi i tip elektromotora sa spoljašnjim rotorom u kojem se rotor 30 nalazi izvan statora 20. Dalje, u ovom izvođenju električni motor 10 je trofazni naizmenični motor sa dvanaest polova i osamnaest proreza. Međutim, na primer, broj polova, broj proreza, broj faza i slično, može da se promeni na odgovarajući način. Na primer, kada se na svaku od faza primenjuje struja pobude koja ima efektivnu vrednost od 10 A i frekvenciju od 100 Hz, elektromotor 10 može da se okreće brzinom rotacije od 1000 obrtaja u minutu.

Stator 20 uključuje jezgro 21 statora (laminirano jezgro), prsten 29 za pričvršćivanje i namotaj (nije prikazan). U nastavku će se smer duž centralne ose O jezgra 21 statora jednostavno nazivati pravcem duž ose, pravac koji prolazi kroz centralnu osu O jezgra 21 statora i upravan je na centralnu osu O jednostavno će se nazivati pravcem duž poluprečnika, a pravac rotacije oko centralne ose O jezgra 21 statora biće jednostavno nazivan pravcem duž obima. Dalje, u ovoj specifikaciji, na „unutrašnju stranu u pravcu duž poluprečnika“ može da bude upućivano kao na „jednu stranu u pravcu duž poluprečnika“.

Rotor 30 je smešten unutar statora 20 (jezgro 21 statora) duž poluprečnika. Rotor 30 sadrži jezgro 31 rotora i više stalnih magneta 32.

Jezgro 31 rotora je napravljeno u obliku toroida (prstenastog oblika) i postavljeno je tako da deli istu osu sa statorom 20. Rotaciona osovina 60 je postavljena u jezgru 31 rotora. Rotaciona osovina 60 je pričvršćena za jezgro 31 rotora.

Mnoštvo stalnih magneta 32 je pričvršćeno na jezgro 31 rotora. U ovom izvođenju pronalaska, komplet od dva stalna magneta 32 formira jedan magnetni pol. Mnoštvo kompleta stalnih magneta 32 je raspoređeno u jednakim intervalima duž obima. U ovom izvođenju dvanaest kompleta (ukupno dvadeset četiri) stalnih magneta 32 postavljeno je u razmaku od 30 stepeni centralnog ugla oko centralne ose O.

U ovom izvođenju, kao sinhroni motor sa stalnim magnetom koristi se unutrašnji motor sa stalnim magnetom. U jezgru 31 rotora napravljeno je mnoštvo prolaznih rupa 33 koje prolaze kroz jezgro 31 rotora pravcem duž ose. Broj tog mnoštva prolaznih rupa 33 odgovara broju mnoštva stalnih magneta 32. Svi stalni magneti 32 pričvršćeni su za jezgro 31 rotora i to tako da su postavljeni u odgovarajuću prolaznu rupu 33. Na primer, spoljna površina stalnog magneta 32 i unutrašnja površina otvora 33 zalepljene su jedna za drugu lepkom, i na taj način može da se ostvari pričvršćavanje svakog od stalnih magneta 32 za jezgro 31 rotora. Kao elektromotor sa stalnim magnetom može da se koristi i spoljašnji elektromotor sa stalnim magnetom umesto unutrašnjeg elektromotora sa stalnim magnetom.

Jezgro 31 rotora je laminirano jezgro. To znači da je jezgro 31 rotora formirano od više limova od električnog čelika koji su složeni jedni na druge. Debljina naslaganih limova jezgra 31 rotora je, na primer, 50,0 mm. Spoljašnji prečnik jezgra 31 rotora je, na primer, 163,0 mm. Unutrašnji prečnik jezgra 31 rotora je, na primer, 30,0 mm.

U ovom izvođenju, mnoštvo limova od električnog čelika od kojih se formira jezgro 31 rotora pričvršćeni su jedni za druge pomoću dela za pričvršćivanje C (čivije). Međutim, mnoštvo limova od električnog čelika od kojih se formira jezgro 31 rotora mogu da budu i prilepljeni jedni za druge. U sledećem delu će biti detaljnije opisano jezgro statora 21.

Debljina naslaganih limova jezgra 21 statora je, na primer, 50,0 mm. Spoljašnji prečnik jezgra 21 statora je, na primer, 250,0 mm. Unutrašnji prečnik jezgra 21 statora je, na primer, 165,0 mm. Ovde je mera unutrašnjeg prečnika jezgra 21 statora bazirana na vrhovima svakog od delova 23 sa zupcima jezgra 21 statora. Unutrašnji prečnik jezgra 21 statora je prečnik virtuelnog kruga upisanog preko vrhova svih delova 23 sa zupcima.

Jezgro 21 statora je podeljeno jezgro. Zbog toga jezgro 21 statora ima mnoštvo blokova 24 jezgra. To mnoštvo blokova 24 jezgra čini jezgro 21 statora tako što su povezani jedni s drugima tako da stvaraju toroidni oblik. Prsten 29 za pričvršćivanje je postavljen izvan mnoštva blokova 24 jezgra u pravcu duž poluprečnika. Mnoštvo blokova 24 jezgra su pričvršćeni jedni za druge tako što su uklopljeni u prsten 29 za pričvršćivanje.

U sledećem delu će biti opisani blokovi 24 jezgra.

Svaki od blokova 24 jezgra ima deo 22 jarma statora u obliku luka koji se proteže u pravcu duž obima i deo 23 sa zupcima. Na slici 1 prikazana je granična linija 24BL između dela 22 jarma statora i dela 23 sa zupcima. Blok 24 jezgra ima par ugaonih delova 24c koji se nalaze između površine okrenute ka unutra duž pravca poluprečnika i površine koja se prostire duž obima, između njegovih spoljašnjih površina. Granična linija 24BL je luk čiji se centar nalazi na centralnoj osi O i prolazi kroz par ugaonih delova 24c.

Deo 22 jarma statora je formiran u obliku luka čiji se centar nalazi na centralnoj osi O u pogledu odozgo na stator 20 posmatrano pravcem duž ose.

Deo 23 sa zupcima pruža se od dela 22 jarma statora prema unutra, u pravcu duž poluprečnika (prema centralnoj osi O dela 22 jarma statora, duž poluprečnika). Mnoštvo blokova 24 jezgra koji čine jezgro 21 statora raspoređeno je tako da stvaraju toroidni oblik posmatrano duž obima, te je mnoštvo delova 23 sa zupcima raspoređeno u jednakim intervalima duž obima. U statoru 20 izvedenom u skladu s ovim izvođenjem, osamnaest delova 23 sa zupcima postavljeno je na svakih 20 stepeni oko centralne ose O. Mnoštvo delova 23 sa zupcima je napravljeno tako da svi imaju isti oblik i istu veličinu.

Namotaj je namotan oko delova 23 sa zupcima. Namotaj može da bude koncentrisan ili raspodeljen namotaj.

Blok 24 jezgra se sastoji od većeg broja komada 40 lima od električnog čelika koji su naslagani pravcem duž ose, pri čemu su komadi 40 lima od električnog čelika formirani od lima od električnog čelika koji je štancovan. Drugim rečima, blok 24 jezgra ima mnoštvo komada 40 lima od električnog čelika koji su naslaganih jedni na druge. Prema tome, jezgro 21 statora je laminirano jezgro. Svaki od mnoštva komada 40 lima od električnog čelika ima oblik slova „T“ posmatrano pravcem duž ose.

Svaki od mnoštva komada 40 lima od električnog čelika od kojih se formira blok 24 jezgra su, na primer, proizvedeni pomoću procesa štancovanja lima od električnog čelika kao osnovnog materijala. Za komade 40 lima od električnog čelika, može da se koristi poznati lim od električnog čelika (transformatorski čelik). Hemijski sastav komada 40 lima od električnog čelika nije posebno ograničen. U ovom izvođenju se za izradu komada 40 lima od električnog čelika koristi lim od električnog čelika sa neorijentisanom strukturom (zrnima). Kao lim od električnog čelika sa neorijentisanom strukturom može se, na primer, koristiti lim od električnog čelika sa neorijentisanom strukturom JIS C 2552:2014. Ipak, za izradu komada 40 lima od električnog čelika, umesto lima od električnog čelika sa neorijentisanom strukturom (zrnima), može da se iskoristi i lim od električnog čelika sa orijentisanom strukturom. Kao lim od električnog čelika sa orijentisanom strukturom može se usvojiti, na primer, čelična električna traka sa orijentisanom strukturom JIS C 2553: 2012.

Na obe površine svakog komada 40 lima od električnog čelika nanet je izolacioni premaz da bi se poboljšala obradivost komada 40 lima od električnog čelika i kako bi se smanjio gubitak gvožđa u bloku 24 jezgra. Kao supstance od kojih će biti sačinjen izolacioni premaz, mogu se iskoristiti, na primer, (1) neko neorgansko jedinjenje, (2) organska smola, (3) smeša neorganskog jedinjenja i organske smole, i slične supstance. Primeri neorganskog jedinjenja uključuju (1) kompleks dihromata i borne kiseline, (2) kompleks fosfata i silicijum-dioksida i slično. Primeri organske smole obuhvataju epoksidne smole, akrilne smole, smole na bazi akril-stirena, poliesterske smole, smole na bazi silicijuma, smole na bazi fluora i slične smole.

Da bi se obezbedio izolacioni učinak između komada 40 lima od električnog čelika koji su naslagani jedni na druge, poželjno je da debljina izolacionog premaza (debljina po jednoj površini komada 40 lima od električnog čelika) bude 0,1 μm ili veća.

S druge strane, izolacioni efekat postaje sve zasićeniji sa povećanjem debljine izolacionog premaza. Dalje, sa povećanjem debljine izolacionog premaza, povećava se i udeo izolacionog premaza u bloku 24 jezgra, magnetna svojstva bloka 24 jezgra se pogoršavaju, a pogoršavaju se i performanse laminiranog jezgra. Prema tome, poželjno je da izolacioni premaz bude formiran tako da bude što tanji, ali pritom i u opsegu u kojem može da bude obezbeđen njegov izolacioni učinak. Debljina izolacionog premaza (debljina po jednoj površini svakog komada 40 lima od električnog čelika) je poželjno 0,1 μm ili veća i 5 μm ili manja, a povoljnije 0,1 μm ili veća i 2 μm ili manja. Uporedo sa smanjivanjem debljine komada 40 lima od električnog čelika i efekat umanjenja gubitka gvožđa postepeno postaje sve više zasićen. Dalje, kako se smanjuje debljina komada 40 lima od električnog čelika, povećava se cena proizvodnje komada 40 lima od električnog čelika. Prema tome, poželjno je da debljina svakog komada 40 lima od električnog čelika bude 0,10 mm ili veća, imajući u vidu efekat umanjenja gubitka gvožđa i troškova proizvodnje.

S druge strane, ako su komadi 40 lima od električnog čelika previše debeli, obrada štancovanjem komada 40 lima od električnog čelika postaje teška. Zbog toga, kada se razmatra obrada štancovanjem komada 40 lima od električnog čelika, poželjno je da debljina svakog od tih komada 40 lima od električnog čelika bude 0,65 mm ili manja.

Dalje, uporedo sa povećanjem debljine komada 40 lima od električnog čelika, povećava se i gubitak gvožđa. Zbog toga, kada se razmatraju svojstva gubitka gvožđa na komadima 40 lima od električnog čelika, poželjno je da debljina svakog od tih komada 40 lima od električnog čelika bude 0,35 mm ili manja, a povoljnije 0,20 mm ili 0,25 mm.

Uzimajući u obzir gore navedene tačke, debljina svakog od komada 40 lima od električnog čelika je, na primer, 0,10 mm ili veća i 0,65 mm ili manja, poželjno 0,10 mm ili veća i 0,35 mm ili manja, a povoljnije 0,20 mm ili 0,25 mm. Ta debljina svakog od komada 40 lima od električnog čelika uključuje i debljinu izolacionog premaza.

Mnoštvo komada 40 lima od električnog čelika koji formiraju blok 24 jezgra je zalepljeno jedni za druge pomoću dela 41 za lepljenje. Deo 41 za lepljenje je lepak koji se nalazi između komada 40 lima od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge u pravcu duž kojeg su složeni, pri čemu taj lepak očvršćava, a da se ne podeli. Kao lepak, na primer, može da se koristi lepak termoreaktivnog tipa kod kojeg se vezivanje ostvaruje pomoću polimera, ili neki sličan lepak. U pogledu sastava lepka, može se primeniti (1) smola na bazi akrila, (2) smola na bazi epoksida, (3) smeša koja sadrži smolu na bazi akrila i smolu na bazi epoksida, i slično. Kao takvo sredstvo za lepljenje, kao dodatak termoreaktivnom lepku može da se koristi i lepak koji za lepljenje koristi radikalnu polimerizaciju i slični lepkovi, a sa stanovišta produktivnosti, poželjno je da se koristi lepak koji očvršćava na sobnoj temperaturi. Lepak koji očvršćava na sobnoj temperaturi, očvršćava na temperaturama od 20°C do 30°C. Kao lepak koji očvršćava na sobnoj temperaturi, poželjno je koristiti lepak na bazi akrila. Tipični akrilni lepkovi uključuju drugu generaciju lepkova na bazi akrila (SGA) i slične lepkove. Mogu da se koriste bilo koji od anaerobnih lepkova, instant lepkova i lepkova na bazi akrila koji sadrži elastomer, sve dok ne utiču na narušavanje efekata ovog pronalaska. Lepak koji se ovde pominje se odnosi na lepak u stanju pre očvršćavanja, a nakon što lepak očvrsne on postaje deo 41 za lepljenje.

Prosečan Jangov modul elastičnosti pri zatezanju E (zatezna elastičnost) delova 41 za lepljenje na sobnoj temperaturi (od 20°C do 30°C) je u opsegu od 1500 MPa do 4500 MPa. Ako je prosečan Jangov modul elastičnosti pri zatezanju E delova 41 za lepljenje manji od 1500 MPa, pojavljuje se problem koji se ogleda u tome da dolazi do smanjenja krutosti laminiranog jezgra. Zbog toga je donja granica vrednosti prosečnog Jangovog modula elastičnosti pri zatezanju E delova 41 za lepljenje 1500 MPa, povoljnije 1800 MPa. S druge strane, ako prosečna zatezna elastičnost E delova 41 za lepljenje premaši 4500 MPa, pojavljuje se problem koji se ogleda u tome da izolacioni premaz formiran na površinama svakog od komada 40 lima od električnog čelika počinje da se ljušti. Prema tome, gornja granica vrednosti prosečnog Jangovog modula elastičnosti pri zatezanju E (zatezna elastičnost) delova 41 za lepljenje iznosi 4500 MPa, a povoljnije je da bude na 3650 MPa.

Prosečan Jangov modul elastičnosti pri zatezanju E (zatezna elastičnost) meri se rezonantnom metodom. Konkretno, Jangov modul elastičnosti pri zatezanju se meri u skladu sa JIS R 1602: 1995.

Preciznije rečeno, prvo se pravi uzorak za merenje (nije prikazan). Ovaj uzorak se dobija lepljenjem dva komada 40 lima od električnog čelika lepkom jednog za drugi lepkom čija stvojstva treba izmeriti, i očvršćavanjem lepka kako bi se formirao deo 41 za lepljenje. U slučaju u kojem je lepak termoreaktivnog tipa, to očvršćavanje se vrši zagrevanjem i pritiskom pod uslovima zagrevanja i pritiska koji će biti u skladu sa stvarnom obradom. S druge strane, u slučaju u kojem lepak pripada tipu lepkova koji očvršćavaju na sobnoj temperaturi, to očvršćavanje se izvodi pomoću pritiska, na sobnoj temperaturi.

Potom se prosečan Jangov modul elastičnosti pri zatezanju (zatezna elastičnost) tog uzorka meri rezonantnom metodom. Kao što je opisano u prethodnom delu teksta, metoda za merenje zatezne elastičnosti rezonantnom metodom se izvodi u skladu sa JIS R 1602: 1995. Nakon toga, Jangov modul elastičnosti pri zatezanju (zatezna elastičnost) samog dela 41 za lepljenje dobija se tako što će se uticaj samih komada 40 lima od električnog čelika ukloniti iz Jangovog modula elastičnosti pri zatezanju uzorka (njegove izmerene vrednost) pomoću proračuna.

Jangov modul elastičnosti pri zatezanju (zatezna elastičnost) dobijen iz uzorka na ovaj način jednak je prosečnoj vrednosti Jangovog modula elastičnosti pri zatezanju svih laminiranih jezgara kao celine, te se ta vrednost smatra prosečnim Jangovim modulom elastičnosti pri zatezanju E (zateznom elastičnošću). Sastav je podešen tako da se prosečan Jangov modul elastičnosti pri zatezanju E gotovo ne menja bez obzira na položaj u kojem su limovi složeni, niti duž pravca slaganja, kao ni duž obima oko centralne ose laminiranog jezgra. Zahvaljujući tome, vrednost dobijena merenjem Jangovog modula elastičnosti pri zatezanju očvrslog dela 41 za lepljenje na krajnjoj gornjoj poziciji laminiranog jezgra može da se smatra prosečnom vrednošću Jangovog modula elastičnosti pri zatezanju E.

Kao metod lepljenja može da se primeni metod nanošenja lepka na komade 40 lima od električnog čelika, a zatim lepljenje komada 40 lima od električnog čelika lima jednog za drugi pomoću zagrevanja i/ili slaganja pod pritiskom. Način za zagrevanje može da bude, na primer, bilo koji način zagrevanja, kao što je grejanje u visokotemperaturnom kupatilu ili električnoj peći, ili metod direktnog napajanja energijom ili neki slični metod.

Da bi se postigla stabilna i dovoljna čvrstoća lepljenja, poželjno je da debljina dela 41 za lepljenje bude 1 μm ili veća.

S druge strane, kada debljina dela 41 za lepljenje prelazi 100 μm, sila lepljenja postaje zasićena. Dalje, sa povećanjem debljine dela 41 za lepljenje, povećava se i udeo dela za lepljenje u bloku 24 jezgra, a magnetna svojstva bloka 24 jezgra u pogledu gubitka gvožđa i slična svojstva se pogoršavaju. Prema tome, poželjno je da debljina dela 41 za lepljenje bude 1 μm ili veća i 100 μm ili manja, a povoljnije 1 μm ili veća i 10 μm ili manja.

U prethodnom delu teksta, debljina dela 41 za lepljenje označava prosečnu debljinu delova 41 za lepljenje.

Povoljnije je da prosečna debljina delova 41 za lepljenje bude 1,0 μm ili veća i 3,0 μm ili manja. Ako je prosečna debljina delova 41 za lepljenje manja od 1,0 μm, ne može da se obezbedi dovoljna sila lepljenja, kao što je opisano u prethodnom delu teksta. Prema tome, vrednost donje granica prosečne debljine delova 41 za lepljenje je 1,0 μm, a povoljnije 1,2 μm. Nasuprot tome, ako je prosečna debljina delova 41 za lepljenje veća od 3,0 μm, javljaju se problemi kao što je veliko povećanje naprezanja komada 40 lima od električnog čelika usled skupljanja tokom termoreaktiviranja lepka. Prema tome, vrednost gornje granice prosečne debljine delova 41 za lepljenje je 3,0 μm, a povoljnije 2,6 μm.

Prosečna debljina delova 41 za lepljenje je prosečna vrednost za laminirano jezgro kao celinu. Prosečna debljina delova 41 za lepljenje se veoma malo menja duž pravca slaganja bez obzira na položaj u kojem su limovi složeni, ili duž pravaca paralelnih s osom svuda duž obima laminiranog jezgra. Prema tome, prosečna vrednost svih vrednosti dobijenih merenjem debljina delova 41 za lepljenje na krajnjoj gornjoj poziciji laminiranog jezgra na deset ili više tačaka duž obima, može da se smatra prosečnom debljinom delova 41 za lepljenje.

Prosečna debljina delova 41 za lepljenje može da se podesi, na primer, tako što će se promeniti količina nanesenog lepka. Dalje, na primer, u slučaju termoreaktivnog tipa lepka, prosečan Jangov modul elastičnosti pri zatezanju E delova 41 za lepljenje može da se podesi promenom jednog ili oba uslova koji se primenjuju tokom lepljenja – zagrevanja ili pritiska – kao i promenom vrste agensa za očvršćavanje.

Kao što je prikazano na slici 2, u ovom izvođenju pronalaska, komadi 40 lima od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca slaganja pričvršćeni su jedni za druge pomoću dela 41 za lepljenje. U primeru koji je ilustrovan, komadi 40 lima od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca slaganja pričvršćuju se jedni za druge samo lepljenjem, a ne pričvršćavanjem na neki drugi način (na primer, pričvršćivanjem čivijama i sl.).

Na slici 3, deo 41 za lepljenje je naglašen tačkastom šarom. Kao što je prikazano na slici 3, komadi 40 lima od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca slaganja nisu u takvom stanju da su zalepljeni čitavom površinom. Ti komadi 40 lima od električnog čelika su lokalno zalepljeni jedni za druge.

U ovom izvođenju pronalaska, komadi 40 lima od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca slaganja pričvršćeni su jedni za druge pomoću dela 41 za lepljenje koji se nalazi na perifernoj ivici komada 40 lima od električnog čelika. U skladu s ovim izvođenjem pronalaska, deo 41 za lepljenje se nalazi duž čitave periferne ivice komada 40 lima od električnog čelika. Ipak, deo 41 za lepljenje može da bude postavljen na najmanje jednom delu periferne ivice komada 40 lima od električnog čelika.

Posmatrano iz pogleda odozgo, deo 41 za lepljenje formiran je u obliku trake. Ovde se pod oblikom trake takođe podrazumeva i oblik u kojem se širina te trake menja u sredini. Na primer, oblik trake koji se proteže duž jednog pravca takođe obuhvata i oblik u kojem su zaobljena mesta na traci neprekidna duž jednog pravca, a da pritom nisu podeljena. Dalje, opis „nalazi se duž periferne ivice komada 40 lima od električnog čelika“ uključuje ne samo slučaj u kome je deo za lepljenje potpuno paralelan sa perifernom ivicom, već i slučaj u kome deo za lepljenje ima nagib od, na primer, 5 stepeni u odnosu na perifernu ivicu.

Deo 41 za lepljenje ima deo zupca 44 koji je smešten u delu 23 sa zupcima i deo 45 sa jarmom statora koji je smešten u delu 22 jarma statora. Deo zupca 44 dela 41 za lepljenje obuhvata par prvih delova 44a i jedan drugi deo 44b. Deo 45 sa jarmom statora dela 41 za lepljenje obuhvata par trećih delova 45a, četvrti deo 45b i par petih delova 45c. To znači da deo 41 za lepljenje ima par prvih delova 44a, jedan drugi deo 44b, par trećih delova 45a, četvrti deo 45b i par petih delova 45c.

Par prvih delova 44a pruža se duž perifernih ivica sa obe strane dela 23 sa zupcima pravcem duž obima. Par prvih delova 44a je raspoređen sa razmakom između sebe duž obima. Drugi deo 44b pruža se duž periferne ivice vrha dela 23 sa zupcima i povezuje krajeve vrhova para prvih delova 44a jedne s drugima. Par trećih delova se proteže od osnove krajeva prvih delova 44a na obe strane duž obima i duž periferne ivice unutrašnje strane dela 22 jarma statora posmatrano duž poluprečnika (jedna strana u pravcu duž poluprečnika). Četvrti deo 45b pruža se pravcem duž obima i duž periferne ivice spoljašnje strane dela 22 jarma statora posmatrano duž poluprečnika (druga strana u pravcu duž poluprečnika). Par petih delova 45c pruža se duž perifernih ivica sa obe strane dela 22 jarma statora pravcem duž obima i povezuje treće delove 45a i četvrti deo 45b jedne s drugima.

U skladu s ovim izvođenjem pronalaska, prvi delovi 44a, drugi deo 44b, treći delovi 45a, četvrti deo 45b i peti delovi 45c dela 41 za lepljenje su formirani tako da pokrivaju periferne ivice koje čine spoljašnju konturu komada 40 lima od električnog čelika. Zbog toga naslagani komadi 40 lima od električnog čelika mogu čvrsto da se drže zajedno u blizini periferne ivice dela 41 za lepljenje. Kao rezultat, moguće je efikasno umanjiti zakretanje koje ima tendenciju da nastaje u blizini perifernih ivica komada 40 lima od električnog čelika, te je tako moguće ostvariti čvrsto pričvršćivanje komada 40 lima od električnog čelika, ujedno smanjujući odnos površine lepljenja. U ovoj varijanti izvođenja pronalaska, u pogledu odozgo na komad 40 lima od električnog čelika, deo 41 za lepljenje je nanesen bez razmaka u odnosu na perifernu ivicu komada 40 lima od električnog čelika, ali ovaj pronalazak nije ograničen samo na tu varijantu. Na primer, kao i kod jezgra 124 statora koji je izveden u skladu s prvim primerom modifikacije koji je prikazan na slici 4, u pogledu odozgo na komad 40 lima od električnog čelika, deo 141 za lepljenje postavljen je tako da postoji razmak između njega i periferne ivice komada 40 lima od električnog čelika. To jest, područje 143 koje nije predviđeno za lepljenje na komadu 40 lima od električnog čelika u kojem nema postavljenog dela 141 za lepljenje formirano je između područja 142 za lepljenje na komadu 40 lima od električnog čelika u kojem je postavljen deo 141 za lepljenje i periferne ivice lima 40 od električnog čelika. Područje 142 za lepljenje na komadu 40 lima od električnog čelika u kojem je postavljen deo 141 za lepljenje označava deo površine na komadu 40 lima od električnog čelika koji je okrenut u pravcu slaganja (u daljem tekstu na ovaj deo biće nazivan prva površina komada 40 lima od električnog čelika) na kojem je nanesen lepak koji je očvrsnuo, a da se nije podelio. Područje 143 koje nije predviđeno za lepljenje na komadu 40 lima od električnog čelika u kojem nije predviđeno da se nalazi deo 141 za lepljenje označava oblast prve površine komada 40 lima od električnog čelika u kojoj nije nanesen lepak koji je očvrsnuo, a da se nije podelio.

Dalje, na primer, kao u bloku 224 jezgra koji je izveden u skladu s primerom modifikacije 2 prikazanom na slici 5, deo 241 za lepljenje može da ima konfiguraciju koja u delu 141 za lepljenje nema delove koji odgovaraju drugom delu 44b i petim delovima 45c iz izvođenja opisanog u prethodnom delu teksta. Drugim rečima, područje 243 koje nije predviđeno za lepljenje na komadu 40 lima od električnog čelika u kojem nema postavljenog dela 241 za lepljenje, može da bude formirano na vrhu dela 23 sa zupcima i na oba kraja dela 22 jarma statora duž obima na komadu 40 lima od električnog čelika. U ovom primeru modifikacije, deo 241 za lepljenje ima par prvih delova 244a koji su raspoređeni sa razmacima duž obima na delu 23 sa zupcima i prostiru se u duž poluprečnika, par trećih delova 245a koji se protežu duž unutrašnje ivice dela 22 jarma statora pravcem duž poluprečnika, i četvrti deo 245b koji se prostire duž spoljne ivice dela 22 jarma statora pravcem duž poluprečnika.

Dalje, na primer, kao u bloku 324 jezgra koji je izveden u skladu s primerom modifikacije 3 prikazanom na slici 6, dimenzija širine svakog od delova koji čine deo 341 za lepljenje može da bude drugačija od one u izvođenju koje je opisano u prethodnom delu teksta. Deo 341 za lepljenje opisan u primeru modifikacije 3 ima par prvih delova 344a, jedan drugi deo 344b, par trećih delova 345a, četvrti deo 345b i par petih delova 345c, kao i u izvođenju koje je opisano u prethodnom delu teksta. U ovom primeru modifikacije, širine prvih delova 344a, drugog dela 344b, trećih delova 345a i petih delova 345c su suštinski gledano jednake. S druge strane, širina četvrtog dela 345b je veća od širine svih drugih delova dela 341 za lepljenje (prvih delova 344a, drugog dela 344b, trećih delova 345a i petih delova 345c).

U ovom opisu, termin „širina“ svakog od delova koji čine deo 341 za lepljenje označava dimenziju duž pravca koji je upravan na pravac duž kojeg se proteže određeni deo. Na primer, širina svakog od drugih delova 344b, trećeg dela 345a i četvrtog dela 345b predstavlja dimenziju svakog od tih delova u pravcu duž poluprečnika. Dalje, širina svakog od prvih delova 344a i petog dela 345c predstavlja dimenziju svakog od tih delova u pravcu duž obima.

U ovom opisu, širina svakog od delova koji čine deo 41 za lepljenje iznosi 1,5% ili više od spoljašnjeg prečnika jezgra 21 statora. Kada širina svakog od delova koji čine deo 41 za lepljenje iznosi 1,5% ili više od spoljašnjeg prečnika jezgra 21 statora, moguće je obezbediti dovoljnu čvrstoću međusobnog lepljenja komada 40 lima od električnog čelika.

Kao što je prikazano na slici 2, u ovom izvođenju pronalaska, svi delova 41 za lepljenje koji su postavljeni između komada 40 lima od električnog čelika imaju isti oblik u pogledu odozgo. Oblik dela 41 za lepljenje u pogledu odozgo označava celokupni oblik dela 41 za lepljenje u pogledu odozgo na komad 40 lima od električnog čelika na kojem se deo 41 za lepljenje nalazi kada se posmatra duž pravca slaganja. Činjenica da u pogledu odozgo svi delovi 41 za lepljenje koji su postavljeni između komada 40 lima od električnog čelika imaju isti oblik ne uključuje samo slučaj u kojem svi delovi 41 za lepljenje koji su postavljeni između komada 40 lima od električnog čelika imaju potpuno isti oblik posmatrano odozgo, već i slučaj u kojem svi delovi 41 za lepljenje koji su postavljeni između komada 40 lima od električnog čelika načelno gledano imaju isti oblik koji je isti 95% ili više.

U ovoj varijanti izvođenja, odnos površine područja za lepljenje komada 40 lima od električnog čelika i površine dela 41 za lepljenje je 1% ili veći i 60% ili manji. U ilustrativnom primeru, taj odnos područja za lepljenje i dela za lepljenje je 1% ili veći i 20% ili manji, a specifično iznosi 20%. Odnos površine područja za lepljenje komada 40 lima od električnog čelika i dela 41 za lepljenje je odnos površine područja (područja 42 za lepljenje) na prvoj površini u kojem se nalazi postavljen deo 41 za lepljenje i površine prve površine komada 40 lima od električnog čelika. Područje u kojem je postavljen deo 41 za lepljenje je područje (područje 42 za lepljenje) prve površine komada 40 lima od električnog čelika u kojem je postavljen lepak koji je očvrsnuo, a da se nije podelio. Površina područja u kojem je postavljen deo 41 za lepljenje može se dobiti, na primer, fotografisanjem prve površine komada 40 lima od električnog čelika nakon ljuštenja, nakon čega se rezultat fotografiše i sa te fotografije dobija pomoću analize slike.

U ovoj varijanti izvođenja, odnos površine područja za lepljenje komada 40 lima od električnog čelika i površine dela 41 za lepljenje je 1% ili veći i 20% ili manji. Na oba komada 40 lima od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca u kojem su složeni, odnos površine područja za lepljenje svakog od komada 40 lima od električnog čelika i površine dela 41 za lepljenje je 1% ili veći i 20% ili manji. U slučaju kada je deo 41 za lepljenje postavljen na obe strane jednog komada 40 lima od električnog čelika duž pravca slaganja, odnos površine područja za lepljenje komada 40 lima od električnog čelika na obe strane je 1% ili veći i 20% ili manji. Dalje, u ovoj varijanti izvođenja poželjno je da odnos površine područja za lepljenje dela 22 jarma statora i površine dela 41 za lepljenje (u daljem tekstu biće nazivano „prvo područje lepljenja S1“), bude jednak ili veći od odnosa površine podučja za lepljenje na delovima 23 sa zupcima i površine dela 41 za lepljenje (u daljem tekstu biće nazivano „drugo područje lepljenja S2“). To jest, poželjno je da S1 ≥ S2.

Ovde, prvo područje lepljenja S1 predstavlja deo područja na prvoj površini komada 40 lima od električnog čelika na kojem se nalazi deo 45 jarma statora dela 41 za lepljenje. Na sličan način, drugo područje lepljenja S2 predstavlja deo područja na prvoj površini komada 40 lima od električnog čelika na kojem se nalazi deo 44 zupca dela 41 za lepljenje. Slično kao i sa područjem na kojem je formiran deo 41 za lepljenje, površina prvog područja lepljenja S1 i drugog područja lepljenja S2 mogu da budu dobijene, na primer, fotografisanjem prve površine komada 40 lima od električnog čelika nakon ljuštenja, nakon čega se rezultat fotografiše i sa te fotografije dobija pomoću analize slike.

Ako komadi 40 lima od električnog čelika u bloku 24 jezgra koji se nalaze jedni pored drugih duž pravca u kojem su složeni nisu na neki način pričvršćeni jedni za druge, dolazi do njihovog relativnog pomeranja. S druge strane, u slučaju kada su komadi 40 lima od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca u kojem su složeni pričvršćeni jedni za druge, na primer, pričvršćivanjem, dolazi do plastičnog naprezanja na delu komada 40 lima od električnog čelika, a magnetna svojstva bloka 24 jezgra se narušavaju. Pričvršćivanje je metoda ograničavanja relativnog pomeranja naslaganih komada 40 lima od električnog čelika kod koje se plastično deformiše deo svih komada 40 lima od električnog čelika i tako se stežu duž pravca debljine slaganja. Pošto se magnetna svojstva komada 40 lima od električnog čelika pogoršavaju kada se primeni naprezanje koje prouzrokuje plastičnu deformaciju, magnetna svojstva čitavog bloka 24 jezgra takođe se pogoršavaju kada se kao metod za fiksiranje komada 40 lima od električnog čelika jednih za druge koristi pričvršćivanje.

S druge strane, u bloku 24 jezgru koje je izvedeno u skladu sa ovim izvođenjem pronalaska, komadi 40 lima od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca u kojem su složeni pričvršćeni su jedni za druge pomoću dela 41 za lepljenje. Zahvaljujući tome moguće je umanjiti relativno pomeranje do kojeg dolazi među komadima 40 lima od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca u kojem su složeni, i to u čitavom mnoštvu komada 40 lima od električnog čelika. Ovde je odnos površine područja lepljenja komada 40 lima od električnog čelika prema površini dela 41 za lepljenje 1% ili veći. Zbog toga je obezbeđeno lepljenje koje se ostvaruje pomoću dela 41 za lepljenje, a relativno pomeranje do kojeg dolazi među komadima 40 lima od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca u kojem su složeni može da bude efikasno regulisano, čak i kada se namotavanje namotaja, na primer, vrši oko dela 23 sa zupcima bloka 24 jezgra. Štaviše, pošto metoda fiksiranja komada 40 lima od električnog čelika jednih za druge nije metoda fiksiranja pomoću pričvršćivanja kao što je već opisano u prethodnom delu teksta, već fiksiranje lepljenjem, naprezanje koje se stvara u komadu 40 lima od električnog čelika može da se umanji. Zbog onoga što je navedeno u prethodnom delu teksta, mogu da se obezbede magnetna svojstva bloka 24 jezgra. U slučaju u kome se želi dalje povećati čvrstoća lepljenja i umanjiti razdvajanje komada 40 lima od električnog čelika, čak i kada se primeni sila udara, povoljnije je da se odnos površine lepljenja podesi na 10% ili veći.

Osim toga, kada se lepak nanese na komad 40 lima od električnog čelika, dok taj lepak očvršćava u komadu 40 lima od električnog čelika stvara se napon koji nastaje usled pritiska. Zbog toga, kada se deo 41 za lepljenje formira nanošenjem lepka na komad 40 lima od električnog čelika, može doći do pojave naprezanja u komadu 40 lima od električnog čelika.

Međutim, u bloku 24 jezgra koji je izveden u skladu sa ovom varijantom izvođenja, odnos površine područja lepljenja komada 40 lima od električnog čelika prema površini dela 41 za lepljenje je 60% ili manji. Zbog toga naprezanje koje se stvara u komadu 40 lima od električnog čelika usled delovanja lepka može da se smanji na nizak nivo. Zahvaljujući tome, magnetna svojstva bloka 24 jezgra mogu dodatno da se osiguraju.

Štaviše, odnos površine područja lepljenja komada 40 lima od električnog čelika prema površini dela 41 za lepljenje je 20% ili manji. Zbog toga naprezanje koje se stvara u komadu 40 lima od električnog čelika usled delovanja lepka može dodatno da se smanji na nizak nivo.

Deo 41 za lepljenje se nalazi na području 42 za lepljenje koje je formirano najmanje na jednom delu periferne ivice komada 40 lima od električnog čelika. Zahvaljujući tome je, na primer, moguće umanjiti okretanje komada 40 lima od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge duž pravca u kojem su složeni. To olakšava proces namotavanja namotaja oko dela 23 sa zupcima bloka 24 jezgra, i na taj način je moguće dodatno obezbediti bolja magnetna svojstva bloka 24 jezgra. Zahvaljujući tome, magnetna svojstva bloka 24 jezgra mogu dodatno da se osiguraju. U slučaju u kojem je širina W1 dela 23 sa zupcima (veličina merena duž obima) uža od širine W2 dela 22 jarma statora (veličine merene u smeru duž poluprečnika), magnetni fluks ima tendenciju da bude koncentrisan na delu 23 sa zupcima, a gustina magnetnog fluksa dela 23 sa zupcima ima tendenciju ka tome da bude velika. Zbog toga, kada usled delovanja lepka na lim od čelika on počne da trpi naprezanje, a to naprezanje je ujednačeno, uticaj na magnetna svojstva dela 23 sa zupcima biće veći od uticaja na magnetna svojstva dela 22 jarma statora.

U ovoj varijanti izvođenja, poželjno je da prvo područje za lepljenje S1 bude drugo područje za lepljenje S2 ili veće od njega. U ovom slučaju je moguće u delu jarma 22 statora obezbediti snagu lepljenja bloka 24 jezgra u celini, dok se ujedno smanjuje uticaj na pogoršanje magnetnih svojstava usled naprezanja koja su posledica delovanja lepka na delu 23 sa zupcima.

Komad 40 lima od električnog čelika od kojeg se formira blok 24 jezgra je proizveden pomoću procesa štancovanja lima od električnog čelika kao osnovnog materijala. Tokom procesa štancovanja, naprezanje koje je posledica procesa štancovanja dejstvuje po širini koja po dimenzijama odgovara debljini ploče komada 40 lima od električnog čelika, od periferne ivice komada 40 lima od električnog čelika prema unutrašnjoj strani komada 40 lima od električnog čelika. Pošto je periferna ivica komada 40 lima od električnog čelika očvrsnuta usled naprezanja koje je pomenuto u prethodnom delu teksta, malo je verovatno da će se periferna ivica komada 40 lima od električnog čelika deformisati toliko da se na nekim mestima izvrne. Zbog toga je malo verovatno da će doći do deformisanja komada 40 lima od električnog čelika čak i kada periferne ivice komada 40 lima od električnog čelika nisu zalepljene jedna za drugu. Zbog toga, čak i kada se područje 143 u kojem nije predviđeno lepljenje formira na perifernoj ivici komada 40 lima od električnog čelika, kao u bloku 124 jezgra koji je izveden u skladu s primerom modifikacije 1 prikazanim na slici 4, deformacija komada 40 lima od električnog čelika može da bude umanjena. Moguće je umanjiti i dejstvo dodatnog naprezanja na komad 40 lima od električnog čelika tako što će se područje 143 u kojem nije predviđeno lepljenje formirati na ovaj način. Zahvaljujući tome, magnetna svojstva bloka 24 jezgra mogu dodatno da se osiguraju.

Dalje, kao što je prikazano na slici 4, obezbeđivanjem područja 143 u kojem nije predviđeno lepljenje između periferne ivice komada 40 lima od električnog čelika i dela 141 za lepljenje, moguće je umanjiti istiskivanje lepka koji nije očvrsnuo sa periferne ivice komada 40 lima od električnog čelika, kada su komadi 40 lima od električnog čelika naslagani jedni na druge.

Ako lepak očvrsne u stanju u kojem je istisnut sa vrha dela 23 sa zupcima, može da ometa rotiranje rotora 30. Dalje, ako lepak očvrsne u stanju u kojem je istisnut sa bočnog dela 23 sa zupcima, površina poprečnog preseka proreza između delova 23 sa zupcima može da bude sabijena, a faktor prostora (faktor slaganja) zavojnice može da se smanji.

Širina područja 143 u kojem nije predviđeno lepljenje je 1 put ili više puta i 10 puta ili manje puta veća od debljine komada 40 lima od električnog čelika. Povećanjem širine područja 143 u kojem nije predviđeno lepljenje, do 1 puta ili više, moguće je efikasno umanjiti istiskivanje lepka. Dalje, ako se širina područja 143 u kojem nije predviđeno lepljenje podesi tako da bude 10 ili manje puta veća, može se očekivati da će se dobiti efekat umanjenja okretanja komada 40 lima od električnog čelika usled radnog očvršćavanja duž periferne ivice komada 40 lima od električnog čelika.

U ovom opisu, termin „širina“ dela 143 u kojem nije predviđeno lepljenje označava dimenziju duž pravca koji je upravan na pravac duž kojeg se proteže svaki od delova koji čine deo 143 u kojem nije predviđeno lepljenje. Poželjno je da širina dela 143 u kojem nije predviđeno lepljenje bude dimenzija koja se nalazi unutar opsega navedenog u prethodnom delu teksta, duž cele dužine dela 143 u kojem nije predviđeno lepljenje.

U bloku 24 jezgra, magnetni fluks se širi i proteže od vrha dela 23 sa zupcima na obe strane u pravcu duž obima. Zbog toga magnetni fluks teži da se koncentriše na vrhu dela 23 sa zupcima. Dalje, magnetni fluks prodire u susedne blokove 24 jezgra sa oba kraja dela 22 jarma statora pravcem duž obima. Zbog toga magnetni fluks teži da se koncentriše na oba kraja dela 22 jarma statora u pravcu duž obima. Kada se područje 42 za lepljenje nalazi u području na kojem dolazi do koncentracije magnetnog fluksa, povećanje gubitka gvožđa teži ka tome da bude značajno. Zato, kao što je prikazano u primeru modifikacije 2 na slici 5, područje 243 u kojem nije predviđeno lepljenje se nalazi na vrhu dela 23 sa zupcima i na oba kraja dela 22 jarma statora posmatrano duž obima, te područje 242 za lepljenje može da bude raspoređeno tako da bude odvojeno od područja u kojem je prisutna visoka gustina magnetnog fluksa, a povećanje gubitka gvožđa može da bude umanjeno.

Magnetni fluks B teži da prolazi najkraćim rastojanjem sa malim magnetnim otporom. Usled toga, u delu 22 jarma statora gustina magnetnog fluksa opada od iznutra, od dela koji je povezan sa delom 23 sa zupcima u pravcu duž poluprečnika (jedna strana posmatrano u pravcu duž poluprečnika), prema spolja u pravcu duž poluprečnika (druga strana posmatrano u pravcu duž poluprečnika), što je smer udaljavanja od dela 23 sa zupcima. S druge strane, kao što je opisano u prethodnom delu teksta, magnetni fluks teži da se koncentriše na vrhu dela 23 sa zupcima i na oba kraja dela 22 jarma statora u pravcu duž obima. U primeru modifikacije 3 koji je prikazan na slici 6, širina svakog od drugih delova 344b i petog dela 345c koji se nalaze na vrhu dela 23 sa zupcima i na oba kraja dela 22 jarma statora u pravcu duž obima, uža je od širine četvrtog dela 345b koji se proteže duž periferne ivice na spoljašnjoj strani dela 22 jarma statora u pravcu duž poluprečnika. To jest, u skladu s primerom modifikacije 3, širina svakog od drugih delova 344b i petog dela 345c, u kojima gustina magnetnog fluksa teži da raste, može da bude sužena kako bi se umanjilo povećanje gubitka gvožđa. Dalje, u skladu s primerom modifikacije 3, povećanjem širine četvrtog dela 345b u kome je malo verovatno da će doći do povećanja gustine magnetnog fluksa, moguće je povećati snagu lepljenja delova 40 lima od električnog čelika i smanjiti uticaj dela 341 za lepljenje na gubitak gvožđa.

Tehnički obim ovog pronalaska nije ograničen na prethodno opisani primer modifikacije 1, što znači da se mogu napraviti razne modifikacije u okviru opsega ovog pronalaska koji je definisan priloženim patentnim zahtevima.

Oblik bloka 24 jezgra nije ograničen na forme koje su prikazane u varijantama izvođenja opisanim u prethodnom delu teksta. Dimenzija svakog dela bloka 24 jezgra, debljina ploče od koje je napravljen komad 40 lima od električnog čelika i slično mogu se proizvoljno projektovati prema željenim karakteristikama elektromotora.

Osim toga, ispupčenje u bloku jezgra može da se nalazi na poslednjoj površini na jednoj strani dela jarma statora u pravcu duž obima, a udubljenje može da se nalazi na poslednjoj površini na drugoj strani dela jarma statora u pravcu duž obima. U ovom slučaju, umetanjem ispupčenja u udubljenje, moguće je sprečiti devijaciju položaja u pravcu duž obima kada je više komada blokova jezgra spojeno jedno sa drugima.

Dalje, blok jezgra može da ima dva ili više delova sa zupcima po jednom delu jarma statora. Osim toga, deo jarma statora i deo sa zupcima mogu da budu odvojeni blokovi jezgra.

Ovaj pronalazak nije ograničen na rotor opisan u izvođenjima pronalaska koja su opisana u prethodnom delu teksta, kod kojih komplet od dva stalna magneta 32 formira jedan magnetni pol. Na primer, jedan trajni magnet 32 može da formira jedan magnetni pol, ili jedan magnetni pol mogu da formiraju tri ili više trajnih magneta 32.

U izvođenjima pronalaska koja su opisana u prethodnom delu teksta, sinhroni motor sa stalnim magnetom opisan je kao primer elektromotora, ali struktura elektromotora nije ograničena na takvu strukturu, kao što će biti prikazano u nastavku, tako da kao strukture elektromotora takođe mogu da budu usvojene i različite poznate strukture koje neće biti ilustrovane u nastavku.

Iako je u izvođenjima pronalaska koja su opisana u prethodnom delu teksta sinhroni motor sa stalnim magnetom opisan kao primer sinhronog elektromotora, ovaj pronalazak nije ograničen na taj tip elektromotora. Na primer, elektromotor može da bude i reluktantni elektromotor ili asinhroni elektromotor sa namotanim rotorom (elektromotor sa kliznim prstenovima).

Iako je u izvođenjima pronalaska koja su opisana u prethodnom delu teksta sinhroni motor opisan kao primer naizmeničnog motora, ovaj pronalazak nije ograničen na taj tip elektromotora. Na primer, električni motor može da bude i indukcioni motor.

Iako je u izvođenjima pronalaska koja su opisana u prethodnom delu teksta naizmenični motor opisan kao primer motora, ovaj pronalazak nije ograničen na taj tip motora. Na primer, električni motor može da bude i elektromotor jednosmerne struje.

Iako je u izvođenjima pronalaska koja su opisana u prethodnom delu teksta motor opisan kao primer električnog motora, ovaj pronalazak nije ograničen na to. Na primer, električni motor može da bude i električni generator.

Iako je u izvođenjima pronalaska koja su opisana u prethodnom delu teksta ilustrovan primer slučaja u kojem se laminirano jezgro izvedeno u skladu s ovim pronalaskom primenjuje na jezgro statora, laminirano jezgro izvedeno u skladu s ovim pronalaskom takođe može da se primeni i na jezgro rotora. Osim toga, laminirano jezgro izvedeno u skladu s ovim pronalaskom može da se primeni i na laminirano jezgro transformatora i sličnih uređaja koji nisu električni motor.

Osim toga, u izvođenjima pronalaska koja su opisana u prethodnom delu teksta po potrebi je moguće zameniti komponente konfiguracije sa nekim komponentama dobro poznatim iz trenutnog stanja tehnike, bez odstupanja od opsega ovog pronalaska, a primeri modifikacija koji su opisani u prethodnom delu teksta mogu i da budu kombinovani na odgovarajući način.

Na primer, blok jezgra može da predstavlja kombinaciju konfiguracije opisane u primeru modifikacije 1 i konfiguracije iz primera modifikacije 2. Odnosno, kao što je prikazano u primeru modifikacije 1 na slici 4, područje 143 u kojem nije predviđeno lepljenje može da se nalazi između periferne ivice komada 40 lima od električnog čelika i dela 141 za lepljenje, i dalje, kao što je prikazano u primeru modifikacije 2 na slici 5, područje 243 u kojem nije predviđeno lepljenje može da se nalazi na vrhu dela 23 sa zupcima i na oba kraja dela 22 jarma statora posmatrano duž obima.

Slično tome, blok jezgra može da predstavlja kombinaciju konfiguracije opisane u primeru modifikacije 1 i konfiguracije iz primera modifikacije 3. Odnosno, kao što je prikazano u primeru modifikacije 1 na slici 4, područje 143 u kojem nije predviđeno lepljenje može da se nalazi između periferne ivice komada 40 lima od električnog čelika i dela 141 za lepljenje, i dalje, kao što je prikazano u primeru modifikacije 3 na slici 6, širina svakog od drugih delova 344b i petog dela 345c dela 141 za lepljenje, može da bude konfigurisana tako da bude uža od širine četvrtog dela 345b.

[Primeri]

U nastavku su izvršeni verifikacioni testovi (od prvog do trećeg verifikacionog testa) da bi se potvrdili operativni efekti navedeni u prethodnom delu teksta. Ovaj verifikacioni test je sproveden u vidu simulacije, pomoću korišćenja softvera. Kao softver korišćen je softver za simulaciju elektromagnetnog polja JMAG zasnovan na metodi konačnih elemenata, koji je napravio proizvođač JSOL Corporation.

(Prvi verifikacioni test)

Na slikama od 7 do 18 prikazano je 12 tipova jezgara statora, od 21A do 21L, a za svako od tih jezgara je u ovom verifikacionom testu izvedena simulacija. U svakom od ovih jezgara statora, od 21A do 21L, kao osnovna struktura korišćena je struktura jezgra 21 statora koje je izvedeno u skladu sa izvođenjem prikazanim na slici od 3, a u odnosu na to jezgro 21 statora promenjene su sledeće odlike. Jezgra od 21A do 21L statora imaju mnoštvo odgovarajućih blokova od 24A do 24L jezgra. Dalje, debljina lima od kojeg je napravljen komad 40 lima od električnog čelika podešena je na 0,25 mm. Osim toga, odnosi površine područja lepljenja svakog komada 40 lima od električnog čelika prema površini dela 41 za lepljenje, određeni su tako da se razlikuju jedni od drugih, od 0% do 100%. Tačnije, odnos površine područja lepljenja jezgra 21A statora je 100%.

Odnos površine područja lepljenja jezgra 21B statora je 90%. Odnos površine područja lepljenja jezgra 21C statora je 85%. Odnos površine područja lepljenja jezgra 21D statora je 70%. Odnos površine područja lepljenja jezgra 21E statora je 60%. Odnos površine područja lepljenja jezgra 21F statora je 50%. Odnos površine područja lepljenja jezgra 21G statora je 40%. Odnos površine područja lepljenja jezgra 21H statora je 30%. Odnos površine područja lepljenja jezgra 21I statora je 20%. Odnos površine područja lepljenja jezgra 21J statora je 15%. Odnos površine područja lepljenja jezgra 21 K statora je 10%. Odnos površine područja lepljenja jezgra 21L statora je 0%. Gubitak gvožđa za svaki od 12 tipova jezgara od 21A do 21L statora dobijen je simulacijom opisanom u prethodnom delu teksta. Pored toga, poređenja radi, kao što je prikazano na slici 19, takođe je dobijen i gubitak gvožđa kod uporednog jezgra 21X statora u kome je više komada 40 lima od električnog čelika pričvršćeno jedni za druge, u svim slojevima. Uporedno jezgro 21X statora ima mnoštvo blokova 24X jezgra. Debljina lima od kojeg je napravljen komad 40 lima od električnog čelika uporednog jezgra 21X statora je takođe 0,25 mm. Blok jezgra uporednog jezgra 21X statora ima prvi deo C1 za pričvršćivanje koji se nalazi u delu 22 jarma statora i dva druga dela C2 za pričvršćivanje koja se nalaze u delu 23 sa zupcima. Prvi deo C1 za pričvršćivanje se nalazi u središtu dela 22 jarma statora posmatrano u pravcu duž obima. Dva druga dela C2 za pričvršćivanje se nalaze postavljeni duž poluprečnika, u središtu dela 23 sa zupcima, posmatrano u pravcu duž obima. Odnos površine koju zauzimaju delovi C1 i C2 za pričvršćavanje i prve površine komada 40 lima od električnog čelika je oko 3,2%.

Rezultati su prikazani na grafikonu na slici 20. Na grafikonu na slici 20, na horizontalnoj osi su vrednosti odnosa površine područja za lepljenje lima 40 od električnog čelika svakog od jezgara od 21A do 21L statora. Na vertikalnoj osi je odnos umanjenja gubitka gvožđa Rt koji predstavlja vrednost dobijenu deljenjem razlike između gubitka gvožđa kod svakog od jezgara od 21A do 21L statora i gubitka gvožđa u uporednom jezgru statora 21X sa gubitkom gvožđa kod uporednog jezgra 21X statora, pri čemu je vrednost predstavljena kao procenat. To jest, odnos umanjenja gubitka gvožđa Rt na vertikalnoj osi grafikona na slici 20 izražen je sledećom jednačinom (1), kod koje je gubitak gvožđa kod svakog od jezgara od 21A do 21L statora izražena kao V, a gubitak gvožđa u uporednom jezgru 21X statora je Worg.

[Mat. 1]

100<[>%<]>(1)

Kada je gubitak gvožđa komada 40 lima od električnog čelika na svakom od jezgara od 21A do 21L statora ekvivalentan gubitku gvožđa u uporednom jezgru 21X statora, vrednost na vertikalnoj osi je 0%. Grafikon pokazuje da što je manji odnos umanjenja gubitka gvožđa, manji je i gubitak gvožđa, a magnetne osobine jezgra statora su bolje.

Iz grafikona prikazanog na Slici 20, potvrđeno je da je gubitak gvožđa kod bloka jezgra u skladu s ovim izvođenjem manji od gubitka gvožđa kod uporednog jezgra 21X statora koje je izvedeno u skladu sa odgovarajućim stanjem tehnike, tako što je odnos površine područja za lepljenje komada 40 lima od električnog čelika i površine dela 41 za lepljenje podešen da bude 60% ili manji. Dalje, potvrđeno je da se gubitak gvožđa kod bloka jezgra u skladu s ovim izvođenjem može dodatno smanjiti za 3% ili više u poređenju sa gubitkom gvožđa kod uporednog jezgra 21X statora koje je izvedeno u skladu sa odgovarajućim stanjem tehnike, tako što će se odnos površine područja za lepljenje komada 40 lima od električnog čelika i površine dela 41 za lepljenje podesiti da bude 40% ili manji. Dalje, potvrđeno je da se gubitak gvožđa kod bloka jezgra u skladu s ovim izvođenjem može smanjiti za 5% ili više u poređenju sa gubitkom gvožđa kod uporednog jezgra 21X statora koje je izvedeno u skladu sa odgovarajućim stanjem tehnike, tako što će se odnos površine područja za lepljenje komada 40 lima od električnog čelika i površine dela 41 za lepljenje podesiti da bude 20% ili manji.

(Drugi verifikacioni test)

Dalje, potvrđeno je da se snaga lepljenja komada lima od električnog čelika kada se menja odnos površine područja za lepljenje.

Kao prvo, pripremljeni su blok jezgra u kojem su naslagani komadi lima od električnog čelika od kojih svaki ima odnos površine područja za lepljenje od 0% (to jest, kod kojih nema lepljenja), blok jezgra u kojem su naslagani komadi lima od električnog čelika od kojih svaki ima odnos površine područja za lepljenje od 0,5%, blok jezgra u kojem su naslagani komadi lima od električnog čelika od kojih svaki ima odnos površine područja za lepljenje od 1%, i blok jezgra u kojem su naslagani komadi lima od električnog čelika od kojih svaki ima odnos površine područja za lepljenje od 10%. Zatim je obavljeno namotavanje namotaja oko dela sa zupcima kod svakog od tih blokova jezgara da bi se proverilo da li namotavanje može da se obavi bez problema. Rezultati testa berifikacije su prikazani u tabeli 1.

Tabela 1

U tabeli 1, „X“ znači da se blok jezgra urušio usled sile koja je bila primenjena na blok jezgra tokom namotavanja namotaja. Dalje, „O“ znači da je namotavanje namotaja bilo dovršeno. Ovim verifikacionim testom je potvrđeno da snaga lepljenja koja je potrebna za namotavanje može da se obezbedi podešavanjem odnosa površine područja lepljenja komada lima od električnog čelika na 1% ili više. Kada je potvrđena snaga lepljenja kod svakog od uzoraka koji su imali odnos površine područja lepljenja od 1% i 10%, potvrđeno je da je uzorak sa odnosom površine područja lepljenja od 10% imao veću snagu lepljenja. Sa stanovišta dobijanja dovoljne snage lepljenja kako bi se sprečilo ljuštenje dela za lepljenje u vreme opadanja, poželjno je da odnos površine područja lepljenja bude 10% ili veći.

(Treći verifikacioni test)

Ovaj verifikacioni test je verifikacioni test koji se odnosi na širinu svakog dela koji čini deo za lepljenje. Uslovi simulacije i uslovi dimenzionisanja su bili isti kao u prvom verifikacionom testu. Na slikama od 21 do 22 prikazana su dva tipa jezgra statora, od 21M do 21N, a za svako od tih jezgara je u ovom verifikacionom testu izvedena simulacija. U tim jezgrima od 21M do 21N statora, kao osnovna struktura korišćena je struktura jezgra 21 statora koje je izvedeno u skladu sa izvođenjem prikazanim na slici od 3.

U delu 41M za lepljenje jezgra 21M statora koji je prikazan na slici 21, širina svakog od drugih delova 44b i petog dela 45c je veća od širine svakog od ostalih delova. S druge strane, kod dela 41N za lepljenje jezgra 21N statora koji je prikazan na slici 22, širina četvrtih delova 45b je veća od širine svakog od ostalih delova. Dalje, površine delova 41N za lepljenje jezgara 21M i 21N statora jednake su jedna drugoj. Prema tome, snaga lepljenja jezgara 21M statora i snaga lepljenja jezgara 21N statora jednake su jedna drugoj.

Kada je u simulaciji izračunat gubitak gvožđa kod svakog od jezgara 21M i 21N statora, gubitak gvožđa kod jezgra 21N statora iznosio je 98% od vrednosti gubitka gvožđa kod jezgra 21M statora. To znači da je gubitak gvožđa kod jezgra 21N statora smanjen za 2% u odnosu na jezgro 21M statora. Smatra se da je to zbog toga što je u jezgru 21N statora širina svakog od drugih delova 44b i petog dela 45c manja od širine četvrtog dela 45b, te zbog toga magnetni fluks lako prolazi kroz jezgro 21N statora.

[Kratak opis referentnih simbola]

10 Električni motor

21 Jezgro statora (laminirano jezgro)

22 Deo jarma statora

23 Deo sa zupcima

24, 124, 224, 324 Blok jezgra

40 Komad lima od električnog čelika

41, 141, 241, 341 Deo za lepljenje

42, 142, 242, 341 Područje za lepljenje

143, 243 Područje u kojem nije predviđeno lepljenje

44a, 244a, 344a Prvi deo

44b, 344b Drugi deo

45a, 245a, 345a Treći deo

45b, 245b, 345b Četvrti deo

45c, 345c Peti deo

Claims (12)

Patentni zahtevi

1. Blok (124) jezgra, pri čemu je veći broj takvih jezgara pogodan za formiranje laminiranog jezgra kada su povezani tako da stvaraju toroidni oblik, pri čemu taj blok jezgra sadrži:

mnoštvo komada (40) lima od električnog čelika koji su naslaganih jedni na druge; i

deo (141) za lepljenje koji se nalazi postavljen između komada limova od električnog čelika koji su postavljeni jedni uz druge u pravcu duž kojeg su složeni i lepi te komade limova od električnog čelika jedne za druge,

pri čemu je odnos površine područja za lepljenje svakog od komada (40) lima od električnog čelika i površine dela za lepljenje 1% ili veći i 60% ili manji, pri čemu je

područje (143, 243) u kojem nije predviđeno lepljenje na svakom komadu lima od električnog čelika u kojem nema postavljenog dela (141) za lepljenje, formirano između područja (142) za lepljenje svakog od komada (40) lima od električnog čelika u kojem se nalazi deo (141) za lepljenje i periferne ivice svakog od komada lima od električnog čelika,

naznačen time da je

širina područja (143, 243) u kojem nije predviđeno lepljenje 1 put ili više puta, i 10 puta ili manje puta, veća od debljine lima svakog od komada (40) lima od električnog čelika, pri čemu se kao širina područja (143, 243) u kojem nije predviđeno lepljenje uzima dimenzija duž pravca koji je upravan na pravac duž kojeg se proteže svaki deo područja (143, 243) u kojem nije predviđeno lepljenje.

2. Blok (124) jezgra u skladu sa zahtevom 1, pri čemu je odnos površine područja lepljenja 1% ili veći i 20% ili manji.

3. Blok (124) jezgra u skladu sa zahtevom 1 ili 2, koji sadrži:

deo (22) jarma statora u obliku luka; i

deo (23) sa zupcima koji strči iz dela jarma statora na jednu stranu, u pravcu duž poluprečnika dela jarma statora,

pri čemu deo (41) za lepljenje obuhvata

par prvih delova (44a) koji se pružaju duž perifernih ivica sa obe strane dela sa zupcima pravcem duž obima,

drugi deo (44b) koji se pruža duž periferne ivice vrha dela sa zupcima i povezuje krajeve vrhova para prvih delova jedne s drugima,

par trećih delova (45a) koji se protežu od osnove krajeva prvih delova na obe strane duž obima i duž periferne ivice jednom stranom u pravcu duž poluprečnika dela jarma statora,

četvrti deo (45b) koji se posmatrano u pravcu duž obima pruža duž periferne ivice druge strane dela 22 jarma statora duž poluprečnika, i

par petih delova (45c) koji se pružaju duž perifernih ivica sa obe strane dela jarma statora pravcem duž obima i povezuje treće delove i četvrti deo jedne s drugima.

4. Blok (124) jezgra u skladu sa zahtevom 3, pri čemu je širina svakog od drugih delova (44b) i petog dela (45c) manja od širine četvrtog dela (45b), širine svakog od drugih delova (44b) i četvrtog dela (45b) predstavljaju dimenzije u pravcu duž poluprečnika, a širina petih delova (45c) predstavlja dimenziju u pravcu duž obima.

5. Blok (124) jezgra u skladu s bilo kojim od zahteva od 1 do 4, pri čemu je deo (141) za lepljenje postavljen na najmanje jednom delu periferne ivice svakog od komada (40) lima od električnog čelika.

6. Blok (124) jezgra u skladu sa zahtevom 1 ili 2, koji sadrži:

deo (22) jarma statora u obliku luka; i

deo (23) sa zupcima koji strči iz dela (22) jarma statora u pravcu duž poluprečnika dela (22) jarma statora,

kod kojeg je područje (243) koje nije predviđeno za lepljenje na svakom komadu (40) lima od električnog čelika u kojem nema postavljenog dela (141) za lepljenje formirano na vrhu dela (23) sa zupcima i na oba kraja dela (22) jarma statora duž obima na svakom od komada (40) lima od električnog čelika.

7. Blok (124) jezgra u skladu s bilo kojim od zahteva od 1 do 6, koji sadrži:

deo (22) jarma statora u obliku luka; i

deo (23) sa zupcima koji strči iz dela (22) jarma statora u pravcu duž poluprečnika dela (22) jarma statora,

kod kojeg je odnos površine područja za lepljenje dela (22) jarma statora i površine dela (41) za lepljenje jednak ili veći od odnosa površina područja za lepljenje dela (23) sa zupcima i površine dela (41) za lepljenje.

8. Blok (124) jezgra u skladu s bilo kojim od zahteva od 1 do 7, pri čemu je prosečna debljina dela (141) za lepljenje od 1,0 μm do 3,0 μm.

9. Blok jezgra u skladu s bilo kojim od zahteva od 1 do 8, pri čemu je prosečan Jangov modul elastičnosti pri zatezanju E dela (141) za lepljenje nalazi u opsegu od 1500 MPa do 4500 MPa, pri čemu je prosečan Jangov modul elastičnosti pri zatezanju E meren na sobnoj temperaturi od 20°C do 30°C u skladu sa JIS R 1602:1995.

10. Blok jezgra u skladu s bilo kojim od zahteva od 1 do 9, pri čemu je deo (141) za lepljenje adhezivni lepak na akrilnoj bazi, na sobnoj temperaturi, koji sadrži SGA (drugu generaciju akrila) napravljenu od lepka na bazi akrila koji sadrži elastomere.

11. Laminirano jezgro (21) koje se sastoji od više blokova (124) jezgra, od kojih je svaki taj blok (124) jezgra u skladu s bilo kojim zahtevom od 1 do 10, a povezana su jedna s drugima tako da stvaraju toroidni oblik.

12. Električni motor (10) koji sadrži laminirano jezgro (21) koje je u skladu sa zahtevom 11.